... VỀ TỔNG CÔNG TY CỔ PHẦN DỊCH VỤ
DẦU KHÍ PTSC – CÁC BƯỚC CẨU LẬT
1.1. Giới thiệu về Công ty Cổ Phần Dịch Vụ Dầu Khí PTSC:
1.1.1. Giới thiệu chung:
Tổng Công ty Cổ Phần Dịch vụ Kỹ thuật Dầu khí ... Hiện tại PTSC cung cấp khoảng 90% dịch vụ tàu phục vụ cho
hoạt động thăm dò và khai thác dầu khí tại Việt Nam. Các dịch vụ tàu ch...
...
KHOA CƠ KHÍ
1
3
2
4
5
6
ThuyÕt minh §Ò ¸n kü thuËt
PHẦN II:
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CƠ CẤU NÂNG
2. 1. Chọn phương án cho cơ cấu nâng
Theo yêu cầu công nghệ, cơ cấu nâng là một bộ phận của cầu trục. ... ĐẠI HỌC KỸ THUẬT CÔNG NGHIỆP THÁI NGUYÊN
KHOA CƠ KHÍ
ThuyÕt minh §Ò ¸n kü thuËt
Sn N 37878,78 22 727 ,27 18939,39
Sh N 37 121 22 2 72, 7 18560,6
Qo N 150000 90000 75000
Mn...
... SAP: 20
2. 1 .2. Kết cấu hệ thanh. 22
2. 2. MSC. Visual Nastran 25
2. 2.1. Khả năng kết hợp và khả năng sử dụng: 25
2. 2 .2. Các thành phần cơ bản của một ứng dụng: 27
62
Bảng 3.3 Kết quả tính toán ... Vấn đề đặt ra với các kỹ sư là khả năng tính toán tối ưu các
thiết bị cơ khí. Hiện tại trong nước phần lớn các đơn vị tính toán thiết kế cầu trục...
... CẦU TRỤC 2
I.Khái quát 2
II .Cầu trục một dầm 2
III .Cầu trục hai dầm 3
CHƯƠNG II: THIẾT KẾ BỘ MÁY DI CHUYỂN XE CON MANG HÀNG CỦA
CẦU TRỤC 6
I.Sơ đồ cơ cấu di chuyển xe con 6
II .Thiết kế bánh xe ... là 8 – 20 m/phút, vận tốc di chuyển xe con 10 – 50m/ph,
vận tốc di chuyển cầu trục là 40 – 150 m/ph.
II. Cầu trục một dầm
Cầu trục một dầm là loạ...
... tựa:
33
c
q
X
Y
a
43°
48°
N
13A
N
N
N
22
21
12A
q
c
X
Y
N
N
N
a
45°
46°
11B
12B
22
N
23
N
21
= -24 758 (N)
• Maét 23 :
ΣY = -N
21
.sin48
o
– q
c
.sina – N
22
.sin43
o
= 0
ΣX = N
13A
– N
12A
– q
c
.cosa – N
21
.cos48
o
+ N
22
.cos43
o
= 0
ÔÛ taàm ... q
c
= 3 828 (N), N
12B
= -63 322 4 (N), N
24
=28 060 (N)
N
25
= -27 9 72 (N)
N
13B
= -590...
... TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỂ LẮNG ĐỢT 2
×
4.7.1 Diện Tích Của Bể Lắng
Diện tích mặt thoáng của bể lắng (tính luôn phần phân phối trung tâm)
23 4.1
22
149 .27
===
L
Q
F
(m
2
)
Trong đó L = 22 m
3
/m
2
.ngđ, ... trọng thủy lực
8 ,23
322 )4/(
149 .27
22
max
=
××
==
ππ
nD
Q
L
(m
3
/m
2
.ngđ) (thỏa)
Quy phạm từ 16,4 – 32, 8 (m
3
/m
2
.ngđ) (Lai, 20 00)
Vận tốc đi lên của dòng...
... 33
3.5. Tính toán kết cấu thép của máy sàng 67
Chương 4: TÍNH TỐN THIẾT KẾ BUN KE VÀ CỬA XẢ LIỆU 82
4.1. Tính toán Bunke 82
4 .2. Tính toán thiết kế cửa xả liệu 83
Chương 5: TÍNH TỐN THIẾT KẾ KẾT ... 3: TÍNH TỐN THIẾT KẾ MÁY SÀNG CÁT 12
3.1. Những khái niệm, công dụng và phân loại 12
3 .2. Sơ đồ tính toán, tính toán các thông số đặc trưng 22
3.3. Tải trọng tác...
... P
10
=0.1875 *22 00 = 4 12. 5 (kg)
T trọng quán tính thẳng đứng do phần dao động của cần trục quy
đổi về đầu cần m
2
:
P
20
=m
2
*
γ
Với m
2
= 0.8 * 27 50 = 22 00 (kg)
Suy ra : P
20
= 0.1875 *22 00 = 4 12. 5 ... = 22 R = 12 R
min
= 2
q
g
t
(kg) 31,5 31,5 31,5
Q(kg) 625 15 62, 5 1875
G
C
(kg) 3 025 3 025 3 025
G
dt
(kg) 3300 3300 3300
P
qt
max
(kg) 625
15 62...
... DA
̀
I CƠ SƠ
̉
: 1800 mm
CHIÊ
̀
U RÔ
̣
NG CƠ SƠ
̉
: 120 0 mm
KHÔ
́
I LƯƠ
̣
NG KHÔNG TA
̉
I : M01= 100kg, M01= 180kg
KHÔ
́
I LƯƠ
̣
NG TOA
̀
N TA
̉
I : M01= 180kg, M 02= 400kg
2
4
l
2
?'
'
... 400kg
2
4
l
2
?'
'
0
B2
2
?D
D
.
k
+
x
SƠ ĐÔ
̀
TI
́
NH LƯ
̣
C VA
̀
HA
̀
NH TRI
̀
NH BA
̀
N ĐA
̣
P
PHANH
`
C
*
gc_
2
4
p 2
?'
p 2...