... Br AlFe9 -4 có
1 h tv
2 h tv
h tv
56
N L n
80
24
N L n
80
N L n
ồ
= ì ì
= ì ì
= ì
T 56 0,8.T 24
X 0, 94
T 80 T 80
ị = ì + ì =
( )
50
K 1 1 0, 94 1,0 24
125
ị = + ì - =
H
K 1 ,4. 1,0 24 1 ,43
ị = = ... đó:
Hệ số tải trọng tính:
H v
β
K K .K
=
Hệ số tải trọng động:
v
K 1 ,4
= (do cấp chính xác cấp8,
s
v 4( m / s)
=
Hệ số tập trung tải trọng:
β
K 1,1
= (do tải thay đổi)
H...
... - -
ữ ữ
ờ ỳ
ỗ ỗ
ữ ữ
ỗ ỗ
ố ứ ố ứ
ờ ỳ
ở ỷ
ị =
Chương 2: TÍNH TOÁN THIẾT KẾ CHI TIẾT MÁY.
Sơ đồ phân tích lực hệ thống truyền động:
Hình 2.1
2.1. Thiết kế bộ truyền xích :
a. Các thông số và điều ... Đĩa dẫn Đĩa bị dẫn
Vòng chia (mm)
x1
d 3 04
=
x2
d 606,78
=
Vòng đỉnh (mm)
ax1
d 320, 64
=
ax2
d 6 24, 63
=
Vòng đáy(mm)
fx1
d 281,55
=
fx2
d 5 84, 34
=
Lực tác dụng lên
tr
ục
x...
... π.63,63
W 49 233,7 mm
16 2.d 16 2.63,63
- -
= - = - =
( )
a m
28302 ,4
τ τ 0,29 MPa
2 .49 233,7
Þ = = =
Thay vào:
σ
226
s 41 7, 34
1,7.0,29
0,05.0,29
0, 74. 1,7
= =
+
Hệ số an toàn chung:
2 2
26,76 .41 7, 34
s ...
(
)
tv
n 1200 v / ph
=
Số vòng quay tới hạn:
(
)
4 4
C
th
2 2
1025.10 .d 1025.10 .63,63
n 40 76,3 v / ph
l 40 0
= = =
Vậy
t1 th
n n
£ ( thoả điều kiện dao động )....
... )
a
39 843 0
σ 24, 4 MPa
16333,83
Þ = =
Thay vào:
σ
383
s 9 ,4
2,3. 24, 4
0,1.0
0,81.1,7
= =
+
Hệ số an toàn xét riêng ứng suất xoắn:
1
τ
τ a
σ m
τ
τ
s
k .
τ
ψ .τ
ε .β
-
=
+
Với:
1
τ 226MPa
-
=
Các hệ ... 16333,83 mm
32 32
= = =
Thay vào:
σ
226
s 12,1
1,7.8, 04
0,05.8, 04
0,76.1,7
= =
+
Hệ số an toàn chung:
2 2
9 ,4. 12,1
s 7 ,42
9 ,4 12,1
= =
+
Giá trị cho phép
[
]
s 3
=
Vậ...
... ):
t
atv
rD2
0
k 1,3;k 1
V 1
F 3335,6
6,75 e 0,3 74
F 49 4
X 0 ,4; Y 0 ,4. cotg
0 ,4. cotg 14 1,6
= =
=
= = > =
ị = = = =
(
)
(
)
D
Q 0 ,4. 1 .49 4 1,6. 348 8,95 .1,3.1 9825,82 N
ị = + =
Do ti trng thay ... côn có:
ol
0
d 45 mm
α 14
=
=
Tải trọng hướng tâm chia đều cho hai ổ:
( )
2 2
2 2
Dx Dy
rD
rD1 rD2
R R
F 3 94, 89 905,65
F F 49 4 N
2 2 2
+
+
= = = = =
Hệ số:
0
e 1,5.tg
α...
... .
b. 14 Bulông vòng M20.
b. 15
Ốc tháo dầu: M20
b.16 Nút thông hơi M48x3.
b.17 Que thăm dầu M12.
2.6 Thiết kế chi tiết phụ:
a. Chọn nối trục:
Để giảm va đập , chấn động và bù trừ lệch trục ta chon ... chốt: 4.
Kiểm tra độ bền dập theo công thức:
[ ]
nt
d d
0 c
2.k.T 2.1,5.12533,5
σ 2,35MPa σ 4MPa
z.D .d . 4. 50.8.10
= = = £ =
(thoả).
29
20k6
- +15 - +2 15 -
17
45 k6
- +18 - +2...
... cầu:
Động cơ
dc
n (v / ph)
ch
μ
4A100S2Y3 2880 120,70
4A100L4Y3 142 0 59 ,49
4A112MB6Y3 950 39,80
4A132S8Y3 720 30,16
Các hộp giảm tốc bánh răng trục vít phải có:
ch
u 50 150
= ¸
Nên ta chọn động ...
truyền
1 2 ,4 25 2,01
Số vòng
quay(v/ph)
2880 2880 1200 48 23,87
Mômen
xo
ắn(N.m
m)
12533,5 12533,5 28302 ,4 525363,7
940 127,6
Vậy:
td
P 2,5.0, 94 2,35(kW)
= = .
Công su
ất cần thi...
... không cân fthiết kế bộ giảm tốc. Cũng không
cần thiết kế phanh hÃm vì khi kết thúc công việc ta sẽ để cho băng dừng tự
do.
e . Sơ đồ động học
Sơ đồ động học của hệ truyền động cân băng định ... loạn NL tác động lên hệ thống.
MxR BĐ M
ĐL
THĐ
NL
Cấu trúc của hệ điều chỉnh tự động truyền động điện động cơ truyền
động cân băng định lợng .
Động cơ truyền...