0
  1. Trang chủ >
  2. Kỹ thuật >
  3. Cơ khí - Vật liệu >

Thiết kế cần trục chân đế mâm quay KPM 32,5 Tấn - Chương 2

Thiết kế cần trục chân đế mâm quay KPM 32,5 Tấn - Chương 1

Thiết kế cần trục chân đế mâm quay KPM 32,5 Tấn - Chương 1

... Năm 20 05Năm 20 05Năm 20 05Năm 20 05 Năm 20 06Năm 20 06Năm 20 06Năm 20 06 6 tháng 20 076 tháng 20 076 tháng 20 076 tháng 20 07 Tổng sản lượngTổng sản lượngTổng sản lượngTổng sản lượng Tấn ... 1.1.1.1.3 .2. Các Phòng Ban3 .2. Các Phòng Ban3 .2. Các Phòng Ban3 .2. Các Phòng Ban: - Phòng Tổ Chức - Hành Chính: - Phòng Kế Toán Tài Vụ: - Phòng Kế Hoạch- Kỹ Thuật Xây Dựng Cơ Bản: - ... tích 1140m2 1 nhà kho 720 m2. Bãi chứa hàng và đượng nội bộ 42. 000m2 Khu nhà văn phòng và phục vụ khác 720 m2 b, b, b, b, Khu vực Gò Dầu A: : : : 1 nhà rộng 720 m2, bãi chứa...
  • 4
  • 910
  • 8
Thiết kế cần trục chân đế mâm quay KPM 32,5 Tấn - Chương 2

Thiết kế cần trục chân đế mâm quay KPM 32,5 Tấn - Chương 2

... loại cần trục như: - Cần trục cảng di động tháp bánh lốp. - Cần trục chân đế mâm quay kiểu giằng cứng. - Cẩu truc chân đế mâm quay kiểu giằng mềm KIIM 32/ 16. 2. 1.1. Phương án 1: Cần trục ... Cần trục chân đế mâm quay KIIM. Hình 2. 1. Cần trục chân đế kiểu mâm quay. 8 Cần trục KIIM là loại cần trục di chuyển trên ray dọc cầu cảng, hoạt động bằng nguồn điện lưới. Cần hộp có ... Khối lượng toàn cần cẩu G = 22 6 T 2. 1 .2. Phương án 2: Cần trục chân đế cột quay kiểu giằng cứng. Đây là loại cần trục chân đế di chuyển trên ray, sử dụng nguồn điện lưới, cần dầm, có vòi...
  • 5
  • 1,825
  • 15
Thiết kế cần trục chân đế mâm quay KPM 32,5 Tấn - Chương 4

Thiết kế cần trục chân đế mâm quay KPM 32,5 Tấn - Chương 4

... dùng bánh kim loại và di chuyển trên ray. 4 .2. SƠ ĐỒ CƠ CẤU 1 - Phanh 2 - Động cơ điện 3 - Hộp giảm tốc 4 - Bánh xe 5 - Bộ phận đỡ bánh xe 5 421 ... Dựa theo kết cấu của đường và bộ phận di chuyển mà người ta phân ra: - Di chuyển trên bánh kim loại. - Di chuyển trên bánh lốp. - Di chuyển trên bánh xích. - Di chuyển ... - Di chuyển trên bánh xích. - Di chuyển bằng phao nổi. - Di chuyển tự bước. Đặc điểm của máy trục là đa số làm việc trong phạm vi hẹp, theo chu kỳ đònh trước và áp lực trên...
  • 1
  • 753
  • 3
Thiết kế cần trục chân đế mâm quay KPM 32,5 Tấn - Chương 5

Thiết kế cần trục chân đế mâm quay KPM 32,5 Tấn - Chương 5

... UUUU1111KGKGKGKG 4 623 1,6 339 527 5 523 ,98 -1 6346 -1 8100,6 -2 23 71,9 -1 8745,3 -8 194, 72 UUUU 222 2 KG KG KG KG -4 641,6 -3 087,5 -2 785,7 0 28 06,37 26 29,4 26 74 ,2 27 31, 02 UUUU3333 KG KG ... -& gt; Thay vào (2) Ta được. )/(018,06108,0sradc==ω 55HMnKtbME.2max .28 5,08, 927 80,0 *21 60000 *20 2739,0 .25 40,7.10099 020 21,0 .23 6 ,26 .20 0 020 251,0 .29 ,26 .400003 120 251,0 .29 ,26 400008,9 .21 ϕϕ+=+++−−= ... 4548 ,2 4355,7 40 72, 2 3447,1 324 5,4 U KGU KGU KGU KG 79551,4 689 92, 13 23 173 ,2 -5 364 ,2 -1 1085 ,27 -2 4547 ,2 -2 9 322 ,35 -2 9551,37 50FAIBCGiá trò trung bình của các lực này: 21 ++=iitbiUUU...
  • 26
  • 835
  • 2
Thiết kế cần trục chân đế mâm quay KPM 32,5 Tấn - Chương 6

Thiết kế cần trục chân đế mâm quay KPM 32,5 Tấn - Chương 6

... 71N(KG)43318,74908,73 821 56,31 322 19, 826 224 0,1M(KG.m)Q(KG)35 021 ,25 8 329 4 ,25 2 821 6 ,28 25948 ,24 189 62, 4N(KG)11 92, 5466177,0 721 124 2,4M(KG.m)Q(KG)67098,9 Biểu đồ nội lực của vòi: Tầm với Rmax: - Qx = 320 00.sin100 ... Rtb: - Qtdx = 38400.sin410 = 23 056,14KG - Qtdy = 38400.cos410 = 30707,89KG - Shx = 33653,06.sin( 72 0-9 00) = -9 388,9KG - Shy = 33653,06.cos( 72 0-9 00) = 323 16,82KG - qvy = 363,64.cos410 = 29 0,8KG ... 722 5 725 ,7N(KG)5604, 522 9815,9710089,38 821 15,97M(KG.m)Q(KG)10965, 822 6081,91 * Tầm với Rmin: - Qx = 320 00.sin800 = 30433,8KG - Qy = 320 00.cos800 = 9888,5KG - Pttx = 649,91.sin800 = 618,1KG - Ptty...
  • 36
  • 881
  • 3
Thiết kế cần trục chân đế mâm quay KPM 32,5 Tấn - Chương 7

Thiết kế cần trục chân đế mâm quay KPM 32,5 Tấn - Chương 7

... )(414535,01mmtgtgtL  mmL 22  )(0 ,25 4.35, 121 140 .21 0phnSLLLT  7.8 .2. Nguyên công 3: 8 .2. 1 Tiện thô: )(44, 922 ,75 .2, 021 40 .21 0phnSLLLT  L=140 mm ; L1t/tg=0 ; L2 =2 5 8 .2. 2 Tiện tinh: ... lệch vò trí không gian: 22 cmC mmK70,: đường cong giới hạn trên 1mm chiều dài (phôi đúc) c=k=0,7 mm 22 22 bbcm 22 240 024 00 )( m 28 4 22 284700 )(, m4755 ... mkcgd881701606 022 22  k=160 m; c=60 m sai số kẹp chặt còn lại ở nguyên công tinh: gd2=0,05.gd=0,05.170,88=8,54 m Lượng dư nhỏ nhất của tiện thô:    mTRZgdiZ4137 428 8170475535 025 022 222 22, .,,()(min...
  • 9
  • 655
  • 5
Thiết kế cần trục chân đế mâm quay KPM 32,5 Tấn - Chương 8

Thiết kế cần trục chân đế mâm quay KPM 32,5 Tấn - Chương 8

... HK1JGFBK1D2K2K2K2K2K2K2K2K2* Thực hành bảo dưỡng: - Đặt cẩu ở trạng thái không làm việc. - Đặt mỡ bảo dưỡng vào bơm, hai người cùng nhau đưa máy bơm đến vò trí bảo dưỡng. - Dùng ... bảo dưỡng: 1 12 - Cho mỡ vào máy bơm mỡ. - Loại mỡ ЦИATИN -2 0 3 Tiêu chuẩn ГOCT-877 3-7 3 - Dùng máy bơm bơm mỡ bảo dưỡng vào hai ổ đỡ trục tang quấn cáp. - Dùng cờ lê hay mỏ lết vặn ... lớp đều. - Sau khi làm xong công việc thử lại độ hoàn hảo của cơ cấu. * Bảo dưỡng thiết quay: hình vẽ thiết quay. Do cần trục được đỡ quay trên hệ thống con lăn. Vì vậy ta phải: - Bơm mỡ...
  • 9
  • 802
  • 6
Thiết kế cần trục chân đế kiểu cột quay sức nâng q= 10t

Thiết kế cần trục chân đế kiểu cột quay sức nâng q= 10t

... l2=5.8m⇒N= -1 55 32. 87(KG),Q= -2 0567.65(KG),M=76348 .21 (KG.m)*l2=6.3m⇒N =-1 5694.81(KG),Q = -2 8 529 .3(KG),M=64633.83(KG.m)*l3=6.3m⇒N =-3 723 0.98(KG),Q =-1 5 622 .6(KG),M=64633.83(KG.m)* l3=30m⇒N = -2 7136. 42( KG),Q =-4 6190.7(KG),M=0BIỂU ... TOÁN KẾT CẤU THÉP HỆ CẦN CỦA CẦN TRỤC CHÂN ĐẾ KIỂU CỘT QUAY, SỨC NÂNG Q = 10TPHẦN1:Gi ới Thiệu Chung Về Cần Trục Chân Đế Trong Đề Tài 1〉Công dụng :Cần trục chân đế trong đề tài là cần trục chân ... cos (180 0- - )(7)Lực cắt:Q =- A2+ qc*l3* cosϕ+ l3* qΙΙg*sinϕ-Usin(α+ϕ)-Sc* cos (180 0- - )(8)Mômen uốn:M= A2* l 3-( qc* cosϕ+ qΙΙg*sinϕ) *22 3l+U(l 2- 6 .3)sin(α+ϕ)+Sc*( l 3-6 .3)*cos (180 0- - )(9)Tại...
  • 48
  • 2,310
  • 17
Thiết kế cần trục chân đế dạng cổng sức nâng q = 36t

Thiết kế cần trục chân đế dạng cổng sức nâng q = 36t

... 9379 92, 1 92, 1 *24 3 926 cos*6,9 *23 1 622 6cos *26 ,9 *22 200=−+=oocS kGƠÛ tầm với trung bình:c =2, 69 mss6 024 69 ,26 9 ,2* 268954cos*6,9 *24 9 625 4cos *26 ,9 *22 220 =−+=oocS kGƠÛ tầm với nhỏ nhất:c=3m500833 *21 68974cos*6,9 *21 21 627 4cos *26 ,9 *22 220 =−+=oocS ... ⇒N11 12 =-1 028 ,7 ; N1113 = -2 2, 687Rtb: ⇒ N11 12 = -7 39,5 ; N1113 = -2 85 Rmin: ⇒ N11 12 = -1 98,4 ; N1113 = -1 62, 22 Mắt 12: ( ) ( )( ) ( )0sin54sin54sinsin0cos54cos54coscos 121 40 121 30 121 1 121 0 121 40 121 30 121 1 121 0=−+++−+−=∑=+++−−−=∑PNNNNYNNNNXααααααααRmax: ... c=1, 92 m, 8964 92, 1 92, 1 *24 3 926 cos*6,9 *23 1 622 6cos *26 ,9 *21 850=−+=oocS kGƠÛ tầm với trung bình:c =2, 69 m583069 ,26 9 ,2* 268954cos*6,9 *24 9 625 4cos *26 ,9 *21 850=−+=oocS kGƠÛ tầm với nhỏ nhất: c=3 m 4 927 33 *21 68974cos*6,9 *21 21 627 4cos *26 ,9 *21 850=−+=oocS...
  • 47
  • 985
  • 2
THIẾT KẾ CẦN TRỤC CHÂN ĐẾ DẠNG CỔNG SỨC NÂNG Q = 36T. TÍNH TOÁN KẾT CẤU THÉP : CẦN & VÒI.

THIẾT KẾ CẦN TRỤC CHÂN ĐẾ DẠNG CỔNG SỨC NÂNG Q = 36T. TÍNH TOÁN KẾT CẤU THÉP : CẦN & VÒI.

... KG + G Bx = G A .cos 22 0 = G v .cosθ’.cos 22 0 = 10000.cos 99 0 .cos 22 0 = -1 450KG + G By = G A .sin 22 0 = G v .cosθ’.sin 22 0 = 10000.cos 99 0 .sin 22 0 = -5 86KG + G Cx = G A ... + G Bx = G A .cos 22 0 = G v .cosθ’.cos 22 0 = 10000.cos 145 0 .cos 22 0 = -7 595 KG + G By = G A .sin 22 0 = G v .cosθ’.sin 22 0 = 10000.cos 145 0 .sin 22 0 = -3 068KG + G Cx = G A ... kG/cm 2 - Môđun đàn hồi trượt: G = 0,81. 10 6 kG/cm 2 - Giới hạn chảy: c σ = 24 00 – 28 00 kG/cm 2 - Giới hạn bền: b σ = 3800 – 420 0 kG/cm 2 - Độ dai va đập: a k = 50 – 100 J/ cm 2 - Khối...
  • 56
  • 1,114
  • 3

Xem thêm

Từ khóa: thiết kế cần truc chân đế kirop tại việt namthiết kế cần trục tháp kiểu tháp quay sức nâng q 10tcần trục chân đế kiểu mâm quaythiet ke banh xe chu dong can truc chan decần trục chân đế dạng cổng kiểu mâm quay với sức nâng q 30tf p1cần trục chân đếthiết kế cần trục derrickcần trục chân đế konecần trục chân đế kirov 5 tấntính toán thiết kế cần trụcđồ án thiết kế cần trục thápthiết kế cần trục bánh lốpthiết kế cần trục thápde tai tinh toan ket cau thep can truc chan de dang cong 36t 123giá cần trục chân đếNghiên cứu sự biến đổi một số cytokin ở bệnh nhân xơ cứng bì hệ thốngNghiên cứu tổ chức pha chế, đánh giá chất lượng thuốc tiêm truyền trong điều kiện dã ngoạiNghiên cứu tổ hợp chất chỉ điểm sinh học vWF, VCAM 1, MCP 1, d dimer trong chẩn đoán và tiên lượng nhồi máu não cấpNghiên cứu tổ chức chạy tàu hàng cố định theo thời gian trên đường sắt việt namBiện pháp quản lý hoạt động dạy hát xoan trong trường trung học cơ sở huyện lâm thao, phú thọGiáo án Sinh học 11 bài 13: Thực hành phát hiện diệp lục và carôtenôitGiáo án Sinh học 11 bài 13: Thực hành phát hiện diệp lục và carôtenôitGiáo án Sinh học 11 bài 13: Thực hành phát hiện diệp lục và carôtenôitNGHIÊN CỨU CÔNG NGHỆ KẾT NỐI VÔ TUYẾN CỰ LY XA, CÔNG SUẤT THẤP LPWAN SLIDEPhối hợp giữa phòng văn hóa và thông tin với phòng giáo dục và đào tạo trong việc tuyên truyền, giáo dục, vận động xây dựng nông thôn mới huyện thanh thủy, tỉnh phú thọPhát triển mạng lưới kinh doanh nước sạch tại công ty TNHH một thành viên kinh doanh nước sạch quảng ninhPhát hiện xâm nhập dựa trên thuật toán k meansNghiên cứu tổng hợp các oxit hỗn hợp kích thƣớc nanomet ce 0 75 zr0 25o2 , ce 0 5 zr0 5o2 và khảo sát hoạt tính quang xúc tác của chúngThơ nôm tứ tuyệt trào phúng hồ xuân hươngTổ chức và hoạt động của Phòng Tư pháp từ thực tiễn tỉnh Phú Thọ (Luận văn thạc sĩ)Quản lý nợ xấu tại Agribank chi nhánh huyện Phù Yên, tỉnh Sơn La (Luận văn thạc sĩ)Tăng trưởng tín dụng hộ sản xuất nông nghiệp tại Ngân hàng Nông nghiệp và Phát triển nông thôn Việt Nam chi nhánh tỉnh Bắc Giang (Luận văn thạc sĩ)Chiến lược marketing tại ngân hàng Agribank chi nhánh Sài Gòn từ 2013-2015Đổi mới quản lý tài chính trong hoạt động khoa học xã hội trường hợp viện hàn lâm khoa học xã hội việt namHIỆU QUẢ CỦA MÔ HÌNH XỬ LÝ BÙN HOẠT TÍNH BẰNG KIỀM