... thộp, gii quyt cu to cho hp lý l rt quan trng Hp lý v mt chn vt liu (Mỏc bờ tụng hay cp bờ tụng, nhúm thộp hay loi thộp), hp lý v chn dng tit din v kớch thc tit din, hp lý v vic b trớ ct thộp cú ... cỏch hp lý v a n kh nng tit kim vt liu nht - u im ca kt cu BTCT DL so vi BTCT thng hay tỏc dng chớnh ca d ng lc nh sau: + Nõng cao gii hn chng nt, ú cú tớnh chng thm cao + Cho phộp s dng hp lý ct ... cha c khai thỏc ht, kh nng chu mụ men ca dm nh khụng hp lý + Nu ta t thờm ct thộp dc vo vựng chu kộo ca dm nh hỡnh 1.2 (ta cng cú th dựng mt s loi ct liu khỏc nh tre na, thy tinh, polime, )...
... toán dần đạt kết hợp lý đây, cột đợc tính toán theo lý thuyết nén lệch tâm xiên dựa theo tiêu chuẩn G.s Nguyễn Đình Cống soạn cải tiến theo tiêu chuẩn TCVN 5574 - 1994 7.1.1 Lý thuyết tính toán: ... nh, phc v cho cỏc phũng chc nng riờng bng cỏc vỏch ngn Chc nng ca cỏc tng c phõn hp lýva rừ rang: Cỏc tng c dựng lam ng,phũng lam vic, phũng khỏch, Tỡm hiu cỏc gii phỏp thit k cụng trỡnh 2.1 ... xứng qua hai trục Gọi: Fa : Tổng diện tích toàn cốt thép dọc Fb : Diện tích tiết diện, Fb = ax.ay l0 : Chiều dài tính toán cột, l0 = 0,7.H H : Chiều cao tầng nhà N : Tổng lực dọc tính toán cột Rn,Ra:...
... đồ tính toán dầm phụ dầm đơn giản nhịp l = 6,5 m chịu tác dụngtải trọng phânbố từ sàn truyền vào: q tt =19,94kN/m 6,5m Mmax=105,308kN.m V max=64,805kN Hỡnh S tớnh toỏn dm ph Ti trng tỏc dng ... gi ta khong x=(L/6ữL/5)=(2,83ữ3,4) m Ta chn x= 3m Ti ch thay i s ni hai phn cỏnh bng ng hn i u dựng cỏc que hn N42 cú fwf=180 N/mm2 Tớnh Mx: M x = qtt x.( L x) 132, 29.3.(17 3) = = 2778, 09 ... 226, 21N / mm < f c = 230 N / mm Wx 21672, 71.103 Vy dm chu c ng sut chớnh => kớch thc chn ó hp lý Kim tra ng sut tip ti gi ta = (Vmax + Vbt ) S 'x f v c I 'x t w Vbt = g (t w hw + 2.b f...
... tĩnh định) c Xác định hệ số phương trình tắc: ( ) 2.√41 2.5 15,2 δ1=(Ḿ 1).(Ḿ 1)= 2+ = EJ 3 EJ ( ) −1 205 41 2 205 2 −1937,5 ∆1p=(Ḿ1).(Mop)= √ 2+ 40.√41+ 2+ 62,5 = EJ 3 3 EJ Thay vào phương ... √41 Quy tải trọng phânbố tác dụng đường nằm ngang: tđ q1 10 q = = =12,804kN/m cosα 0.781 a Xác định thành phầnphản lực: ∑X=0⇒HA=0 ∑MA=0⇒5.qtđ.2,5+ q2.7,5−10.VB=0 ⇒VB= 5.12,804.2,5+5.20.7,5 =91kN ... 5.20.2,5+5.12,804.7,5 =73kN 10 Kiểm tra lại: tđ ∑Y=0⇒−5.q −5.q2+VA+VB=−5.12,804−5.20+73 91=0 b Xác định nội lực tiết diện đặc trưng: _ Trên đoạn AC: MAC = MCA = –5.q2.2,5 + VB.5 = –5.20.2,5 + 91.5...
... ô tô GVHD: Ths TRẦN THANH TÂM Cấu tạo nguyên lý hoạt động ly hợp ma sát 2.1 Cấu tạo chung ly hợp ma sát * Ly hợp ma sát đĩa bao gồm phận sau: - Bộphận dẫn động ly hợp: Bao gồm chi tiết bàn đạp ... dịu - Mô men quán tính phận bị động bên ly hợp phải nhỏ để giảm tải trọng va đập lên bánh hộp số sang số - Điều khiển ly hợp phải dễ dàng, lực tác dụng lên bàn đạp ly hợp nhỏ - Các bề mặt ma sát ... ép:Bao gồm nhiều lò xo bố trí xung quanh đĩa ép Là lò xo trụ nhỏ tương tự lò xo xupáp Mỗi lò xo có đầu lồng vào vấu đĩa ép, đầu lại lồng vào vấu vỏ ly hợp Nó tạo lực ép để ép chặt đĩa ép, đĩa ma...
... Trên vẽ tổng mặt thi công phải xác định đầy đủ vị trí hạng mục công trình, ghi rõ cách xác định lưới toạ độ, dựa vào mốc chuẩn có sẵn hay dựa vào mốc quốc gia, chuyển mốc vào địa điểm xâydựng • ... đào đóng từ hàng cọc xa mép hố đào trở vào Công nghệ xâydựng xử lý đất yếu - Dùng biện pháp cọc cát 09/02/2010 14:32 (GMT+7) Kích cỡ chữ: Hiện nay, để xử lý đất yếu người ta dùng công nghệ cọc ... vật liệu xây dựng, tăng tuổi thọ, giảm chi phí đầu tư ban đầu chi phí tu bảo dưỡng sau này, quan trọng tận dụng loại vật liệu địa phương, vật liệu chỗ góp phần làm giảm giá thành xâydựng công...
... có tiết diện chữ I - Khổ cầu: B - K = 7.2 m – 0.75 m - Chiều dài dầm chính: L = 34.6 m - Số dầm chính: dầm - Khoảng cách dầm chính: 1.6 m - Số sường tăng cương đứng (một dầm): 40 - Khoảng cách ... không giằng ( l = h ) + r : bán kính hồi chuyểnnhỏ (ta tính cho tiết diện đỉnh cột tiết diện nhỏ nhất) r= I A 140 124 130 X 61 61 Y Hình 2.4: Tiết diện nhỏ cột lan can Với: I : mômen quán tính tiết ... tự ta ứng suất ngoại lực gây nhỏ ứng suất cốt thép cốt thép SVTH: HỒ XUÂN NGHĨA Trang 28 ĐỒ ÁN CẦU THÉP GVHD: PHAN QUỐC BẢO CHƯƠNG IV DẦM CHÍNH 4.1 Kích thước dầm chính: 4.1.1 Phần dầm thép: -...
... HỒNG DUY 19 LỚP CẦU ĐƯƠNG_K45 TKMH CẦU THÉP F1 GV: NGUYỄN VĂN VĨNH XÁC ĐỊNH TĨNH TẢI TÁC DỤNG LÊN KCN 4.1 CẤU TẠO CÁC BỘPHẬN LIÊN KẾT TRONG KCN 4.1.1 Hệ liên kết ngang tại mặt cắt gới - ... mặt cắt dầm chủ Mp 21580.59 kN.m 8.1.3 sức kháng uốn mặt cắt liên hợp đăc a.xác định sức kháng uốn danh định SV: THÁI HỒNG DUY 51 LỚP CẦU ĐƯƠNG_K45 ... cm Hình 3: Cấu tạo bản bê tơng mặt cầu Ghi chú: +Bản bê tơng: Slab + Vút dầm: hounch 2.6TỔNG HỢP KÍCH THƯỚC THIẾT KẾ DẦM CHỦ - mặt cắt ngang dầm chủ SV: THÁI HỒNG DUY LỚP CẦU ĐƯƠNG_K45...
... cách điểm cắt lý thuyết phía có nội lực nhỏ khoảng là: o Chiều cao có hiệu cấu kiện Nguyễn Văn B 15 Cầu Anh_K46 Đồ án TKMH - KCBTCT Bộ MÔN KếT CấU XÂYDựNG o 15 lần đ-ờng kính danh định cốt thép ... TKMH - KCBTCT Bộ MÔN KếT CấU XÂYDựNG truyền lực cắt từ s-ờn dầm vào cánh dầm Cốt thép ngang bầu dầm, đóng vai trò chịu lực kéo ngang bầu dầm s-ờn dầm xuất truyền lực cắt từ s-ờn dầm vào bầu dầm ... TKMH - KCBTCT Bộ MÔN KếT CấU XÂYDựNG 2000 100 180 185,6 2000 100 200 720 720 200 240 200 80 80 360 360 Tiết Diện Ban Đầu Tiết Diện Quy Đổi II Xác định Vẽ biểu đồ bao nội lực 2.1 Xác định nội lực...
... cho IC Vi xử lý CPU + VKĐ3 (2,8V) Cấp cho IC Vi xử lý IC nhớ, hình LCD - Bộ dao động tạo xung Clock 13MHz đưa vào CPU để tạo xung nhịp cho CPU hoạt động - CPU hoạt động truy cập vào Memory để ... máy NOKIA 8210 c Sơ đồ nguyên lý hoạt động kênh Phát tín hiệu Sơ đồ nguyên lý kênh phát tín hiệu Nguyên lý hoạt động kênh phát - Tín hiệu thu vào qua Micro đưa vào IC Audio ( IC mã âm tần gọi ... khối điều khiển: - CPU (Center Processor Unit): Đơn vị xử lý trung tâm) gọi IC vixử lý CPU hoạt động theo mã lệnh lập trình sẵn nạp vào bộnhớ CPU không hoạt động phần mềm nạp nhớ Memory Trong điện...
... tắc kiểm toán - Hiện tợng ổnđịnh chung dầm tợng mặt cắt ngang bị xoắn cánh chịu nén bị oằn theo phơng ngang cầu Do kiểm toán ổnđịnh chung dầm thực chất kiểm tra ổnđịnh cánh chịu nén mặt phẳng ... = 2.45 < 13.bc = Kết luận: Không cần kiểm tra ổnđịnh chung cm 6.5 m VI.2 - Kiểm toán ổnđịnh cục dầm VI.2.1 - Nguyên tắc kiểm toán - Hiện tợng ổnđịnh cục dầm do: +) Dầm bị uốn cong cục +) Do ... ứng suất nén cục - Theo quy định quy trình 1979 cho phép kiểm tra ổnđịnh cục chiều dày bụng đợc cấu tạo đảm bảo : +) Đối với thép than: +) Đối với thép hợp kim: b b Và khoảng cách sờn tăng cờng...
... chảy nhỏ quy định thép làm cánh chịu kéo chịu nén (Mpa) + Fyr : Cờng độ chảy nhỏ quy định cốt thép dọc (Mpa) + Fyw : Cờng độ chảy nhỏ quy định sờn dầm (Mpa) + f c' : Cờng độ chịu nén quy định ... theo điều kiện ổnđịnh cục bụng để xác định khoảng cách bố trí sờn tăng cờng Hoặc bố trí khoảng cách sờn tăng cờng theo cấu tạo hệ liện kết ngang dọc cầu sau kiểm toán điều kiện ổnđịnh cục bụng ... 2011 - Xác định b1 : Lấy giá trị nhỏ giá trị sau: 29.4 + Ltt = =367,5 cm 8 t + 6.t s + max =6.18+10=118 cm b c + d e = 110cm Vậy: b1 = 110 cm - Xác định b2 : Lấy giá trị nhỏ giá trị...
... =S0+n.Aá.YPS=531492181+5,795.5040.123,3=535093379 mm3 +Xác định ytd ytd= S td =704,54 mm Atd +Xác định yt1 yt1=h-ytdd=1200-704,07=495,93 mm +Xác định Itd :Mômen quán tính mạet cắt tính đổi Itd= I0+5,795.5040.(704,07-18,42)2=2,5091010mm4 ... lấy 2400 = 1200mm) cộng trị số nhỏ của: bề rộng hữu hiệu dầm kề trong(= L 32200 = 4025mm chiều dài nhịp = 8 lần độ dầy trung bình cộng với số lớn bề rộng cánh dầm chính: 1 bề dầy bụng 200 = ... dẻo,tính d ,và quan trọng khai thác 22TCN 272-05.1.3.2 = i D R 0,95 Hệ số liên quan đến tính dẻo : D = 0,95 (Theo22TCN 272-05.1.3.3) Sinh viên: Lê Đình Hớng Lớp:Cầu-Hầm -K43 xác định theo Thiết...
... cắt Vr = Vn Trong : = Hệ số sức kháng = 0.9 VN = sức kháng cắt danh định Sức kháng cắt danh định phải đợc xác định trị số nhỏ : Vn = Vc + Vs + VP Vn = 0.25f'cbvdv + VP Trong : *Sức kháng cắt ... y c= f pu 0.85 f c' 1b + kA ps dp Thay số vào ta đợc: c =189,1 mm => a = 0.729ìc = 160,7mm Tính sức kháng uốn danh định a Mn=Aps.fps.(dps- ) Thay số vào ta đợc Mn= 5320.0,98.1860.(1298,4- 160,7 ... Chiều rộng cánh dầm: 1800mm 20 180 40 150 20 60 II Xác định chiều rộng cánh hữu hiệu 2.1 Đối với dầm Bề rộng cánh hữu hiệu lấy giá trị nhỏ + 1/4 chiều dài nhịp (= 29400 = 7350 mm) + 12 lần độ...
... đồ tải trọng tác dụng vào cột lan (hình 2.2) P'' = 1630 N Hình 2.2: Sơ đồ tải trọng tác dụng vào cột lan can Để đơn giản tính toán ta kiểm tra khả chòu lực lực xô ngang vào cột kiểm tra độ mảnh, ... chuyểnnhỏ (ta tính cho tiết diện đỉnh cột tiết diện nhỏ nhất) r= I A SVTH: Nguyễn Xn Sơn Trang ĐỒ ÁN CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP LỰU GVHD: TH.S MAI 140 124 130 X 61 61 Y Hình 2.4: Tiết diện nhỏ cột ... ∑ P - tổng tải trọng tác dụng lên xét; n SVTH: Nguyễn Xn Sơn 17 Trang ĐỒ ÁN CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP LỰU ∑X GVHD: TH.S MAI - tổng lực khớp khớp bên trái toàn tải trọng kết cấu nhòp; ∑ Xn - tổng lực...
... 1000 − 2.30 Ngoài để tránh ổnđịnh cục bộ, độ mảnh yêu cầu phải thoả mãn b E ≤k t Fy (A6.9.4.2) (2.29) Với : - b: bề rộng (mm) - t : bề dày t = tf = 30 (mm) - k: hệ số ổnđịnh Tra bảng 4.3 sách ... Thiết Kế Cầu Thép Ta có Khoa XâyDựng Cầu Đường tW 12 = = 0.021 > nên ta không bố trí sườn tăng cường đứng d − 2.t f 600 − 2.16 50 Ngoài để tránh ổnđịnh cục bộ, độ mảnh yêu cầu phải thoả mãn ... Thép TTGH sử dụng TTGH mỏi 1,3 0,75 1,25 1,15 Khoa XâyDựng Cầu Đường 99 77,45 2,249 2,249 1,00 18,6 II.2.3 Tổng hợp nội lực Kết tính toán nội lực tổng hợp bảng sau: Bảng 19: Các TTGH Vgtt, kN Vght,...
... 150 x 600 x 24x10-6= 432N = 0.432 KN Trọng lượng cột 1m dài dầm chính: q1 = x x 0.432 = 0.864 KN/m Trọng lượng lan can 1m dài dầm chính: × (150 × 100) × 24 × 10 −6 = 0.24 KN / m q2 = Trọng lượng ... mm tt = 30mm bt = 350 mm TÍNH TOÁN BẢN MẶT CẦU: 1/ Bản hẫng: Bản hẫng chòu tónh tải nên nội lực nhỏ, sau tính nội lực cho kê hai cạnh bố trí cốt thép bố trí chung cho hẫng./ 2/ Bản kê hai cạnh: ... 0.0000240 1.25 0.00525 w (N/mm) 0.00761 Vậy moment tónh tải: M(+),(-) (Nmm) 2865.04 c/ Moment tổng tónh tải hoạt tải tác dụng lên BMC: M(+) (Nmm) 42163.04 M(-) (Nmm) 39917.79 :3/ Bố trí cốt thép...
... đổi hình vẽ: 200 300 300 300 200 400 Hình 4: Quy đổi phần tiết diện thay đổi Ta có bảng tổng hợp sau: Bảng Tổng hợp khả chòu lực theo phương đứngPhần Chiều Chiều Diện tích Chiều Chiều cao MwH bê ... 0.77 mm dài : As = 1000 Ta có bảng tổng hợp sau : SVTH: Nguyễn Thanh Tiền - MSSV: CĐ04115 Page :31 ĐỒ ÁN THIẾT KẾ CẦU BTCT MAI LỰU Phần bê tông GVHD : Th.S Bảng tổng hợp khả chòu lực theo phương ... TỔNG HP HỆ SỐ PHÂNBỐ NGANG Tải trọng xe Dầm Dầm biên Tải trọng 1.2 Mômen 0.62562 Lực cắt 0.79425 1.2 Mômen 0.897 0.897 Lực cắt 0.84558 0.84558 Hệ số điều chỉnhtải trọng: D = :hệ số dẻo, phận...
... liên hợp Rb - Hệ số truyền tải trọng qui định điều 6.10.4.3.2, Rb = 1,0 Rh - Hệ số lai qui định điều 6.10.4.3.2, Rh = 1,0 Fyf - Cường độ chảy nhỏ qui định cánh (MPa), Fyf = Fc = 250 (MPa) + Tính ... bulông vào bên bụng Các gờ tăng cường không sử dụng nối cho vách ngang khung ngang phải liên kết vào hai cánh hàn bắt bulông Khoảng cách đầu mối hàn gờ tăng cường vào bụng mép gần đường hàn cánh vào ... Sức kháng danh định tiết diện cắt bớt táp: My’ = Fy.S = 250.19,5.106 = 4875.106 (Nmm) = 4875(kNm) Xác định điểm cắt lý thuyết: Xlt = 8105 (mm) Chiều dài táp phần phải kéo chiều dài lý thuyết đoạn...