với bê tông nhựa chặt lớp dưới 0 81 mpa lt 0 914 mpa
CHƯNG cất đa cấu tử CHƯƠNG 3 các PHƯƠNG PHÁP TÍNH TOÁN THÁP CHƯNG cất PHÂN đoạn hỗn hợp NHIỀU cấu tử đơn GIẢN
... sau: xheptane 0. 08 0. 18 0. 25 0. 49 0. 65 0. 79 0. 91 1 .0 yheptane 0. 28 0. 43 0. 51 0. 73 0. 83 0. 90 0.96 1 .0 Hl (kJ/kmol) x 10- 3 24.3 24.1 23.2 22.8 22 .05 21.75 21.7 21.6 21.4 Hv (kJ/kmol) x 10- 3 61.2 59.6 ... thẳng hàng Nhập liệu ở điểm sôi Bài tập (giải và gởi theo đc: lop06h5dhbk@gmail.com) Hỗn hợp có lưu lượng 100 0 kg/h gồm 42% mole heptane và 58% mole ethyl benzene được tách bằng ... bay VA / V 100 ΣZL Tính l liL=αiLzCV/αCVziL CL L lL=zCV/zL lL=zCV/zL Ví dụ Tiến hành chưng cất phân đoạn hỗn hợp sau áp suất 10atm Cấu tử C2 C3 iC4 nC4 iC5 nC5 (mol) 22 14 24 10 22 Biết nhiệt...
- 66
- 1,467
- 0
Giáo trình phân tích sơ đồ tính toán điều kiện khống chế độ cứng của dầm đơn p10 doc
... cản phát triển biến dạng dẻo dầm thép biên b tông cha đạt đến còng độ, đợc lấy: ++m2 = 1.2 bt ,0 0. 6Rb ++m2 = 1.1 0. 6Rb < bt ,0 0. 8Rb ++m2 = 1 .0 bt ,0 > 0. 8Rb 8.1.3.2-ứng suất dầm thép: ứng suất ... biến dạng b tông lm việc giai đoạn dẻo có dẫn đến phá hoại hay không: M II a b = I th N d M d a b Fd I th E th (4.67) Trong đó: +b: biến dạng tơng đối giới hạn b tông, lấy 0. 001 6 8.1.4-Tính ... dầm liên hợp: Từ biến b tông phát sinh có tác dụng lâu di nội lực Do từ biến sẽ đợc xét với tác dụng tĩnh tải phần 2, lực ứng suất trớc, lực điều chỉnh ứng suất v co ngót b tông Còn nội lực hoạt...
- 5
- 998
- 0
Giáo trình phân tích sơ đồ tính toán điều kiện khống chế độ cứng của dầm đơn p8 pot
... Đối với dầm hn, thờng định trớc chiều di đờng hn lh v chiều cao hn hh kiểm tra ứng suất mối hn theo công thức: h = A 0, 75.R0 4 .0, 7.hh l h (4.37) Trong đó: +0. 7hh: chiều cao tính toán đờng hn +0. 75R0: ... vo độ mãnh = l0 , r= r I Fng +l0: chiều di tự do, lấy 0. 7 lần khoảng cách h0 nút hệ liên kết ngang gối +Fng: diện tích tính toán gồm sờn tăng cờng v phần sờn dầm lấy rộng 15s bên +I: mômen quán ... h Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ 1 tính toán đặt sờn tăng cờng đứng 1 40 1 60 < 1 tính toán đặt sờn tăng cờng đứng v ngang 1 40 1 60 Ngời ta thờng kiểm tra ổn định cục mãnh sờn dầm gối, 1/4 nhịp v nhịp...
- 5
- 510
- 0
Giáo trình phân tích sơ đồ tính toán điều kiện khống chế độ cứng của dầm đơn p7 doc
... ++Đối với dầm đinh tán: =1.4 ++Đối với dầm thép liên hợp với BTCT: =1.65 b ++Đối với dầm hn: phụ thuộc vo hệ số = 0. 8 b hs b s , với bb v b l bề rộng v bề dy biên chịu nén Với =0. 5, ... v ngang Đối với mãnh sờn dầm nằm biên chịu nén v sờn ngang: p 1 + + m 01 p 02 m 01 (4.32) Đối với mãnh sờn dầm nằm biên chịu kéo v sờn ngang: p2 + p + 02 02 02 m (4.33) ... mép dới mãnh sờn dầm cần kiểm tra Hình 4. 40: Sự ổn định cục ứng suất tiếp ứng suất tiếp tới hạn đợc xác định theo công thức: 7 60 100 s = ' 102 0 + . b (4.28) Trong đó: +b: cạnh ngắn...
- 5
- 395
- 0
Giáo trình phân tích sơ đồ tính toán điều kiện khống chế độ cứng của dầm đơn p6 docx
... t 0 tmax max Hình 4.37: ứng suất pháp v tiếp dầm 4.2.2.2-Kiểm tra ứng suất tiếp: -Điều kiện: max = Q.S1 / c' .0, 6.R0 I ng s (4.18) Trong đó: +Q: lực cắt tính toán tiết diện cần kiểm tra +R0: ... phân bố dầm chính, p.L4 tt đợc xác định: p = 384 E.I d +Ltt: chiều di tính toán dầm chủ +Id: mômen quán tính dầm chủ Nếu hệ số mềm < 0. 05 áp dụng phơng pháp nén lệch tâm, lớn tra bảng để xác ... phải kiểm tra ứng suất tơng đơng Điều kiện: td = 0. 8 + 2.4 R0 (4.19) Trong đó: +, : ứng suất pháp v tiếp thớ cần kiểm tra ứng suất tơng đơng Đối với dầm đinh tán bulông, thớ kiểm tra đợc lấy thớ...
- 5
- 448
- 0
Giáo trình phân tích sơ đồ tính toán điều kiện khống chế độ cứng của dầm đơn p5 doc
... biên dầm thép Neo quai sanh cho liên kết v dầm thép tốt lực từ neo truyền qua b tông thông qua lực dính m ép mặt b tông vo quai sanh Neo có nhánh đơn thờng có móc để tăng liên kết, loại ny có ... kết dầm chủ, lấy =0. 10. 12 +a: hệ số đặc trng trọng lợng ứng với dầm đơn giản, lấy a=5 +nh, n1, n2: hệ số vợt tải hoạt tải, tĩnh tải v tĩnh tải +gbmc, glmđ: tĩnh tải v tĩnh tải +k0: hoạt tải tác ... tính toán b tông vo neo Khoảng cách tĩnh neo mềm không < đờng kính cốt thép lm neo Đ4.4 tính toán cầu dầm đặc 4.1-Xác định nội lực dầm chủ: 4.1.1-Tải trọng: Tĩnh tải: Trọng lợng thân lớp mặt cầu,...
- 5
- 447
- 1
Giáo trình phân tích sơ đồ tính toán điều kiện khống chế độ cứng của dầm đơn p4 pot
... liên hợp với b tông cốt thép 3.1-Khái niệm: Lợi dụng khả chịu nén b tông, ngời ta đa mặt cầu BTCT tham gia lm việc chịu uốn với dầm thép Nếu không liên kết BT với dầm BT lm việc độc lập với dầm ... không đổi: h = H = Dầm liên tục có chiều cao thay đổi: h = l v H = l 40 60 20 25 Để tạo đợc liên kết chắn với dầm, ta cần phải dùng neo bố trí vo mặt dầm thép Hình thức cấu tạo, kích ... mặt cầu nằm vùng chịu nén Đối với cầu dầm liên tục, mút thừa có mômen âm nên mặt cầu rơi vo khu chịu kéo Ta khắc phục biện pháp sau: Không cho tham gia chịu lực với dầm thép cách không tạo liên...
- 5
- 313
- 0
Giáo trình phân tích sơ đồ tính toán điều kiện khống chế độ cứng của dầm đơn p3 pdf
... không < 1/ 20 khoảng cách điểm dợc liên kết cố định phơng ngang Ngoi cầu đờng sắt không nhỏ 40mm (*Mục đích để đảm bảo độ cứng dầm*) Bề rộng biên không > 30 v 800 mm cầu ôtô, không > 20 v 600 mm cầu ... sắt với l chiều dy thép (*Mục đích để tránh ổn định cục bộ*) Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 112 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ 40mm,max 20 v 600 mm-Đừơng sắt max 30 v 800 mm-Đừơng ... 5mm biên phụ 400 mm-thép hợp kim thấp 500 mm-thép than 5mm Hình 4.24: Các yêu cầu cấu tạo biên dầm hn Bề dy biên không < 1/ 30 bề rộng nó; không > 50mm thép than v không > 40mm thép hợp kim...
- 5
- 253
- 0
Giáo trình phân tích sơ đồ tính toán điều kiện khống chế độ cứng của dầm đơn p2 ppsx
... nén dầm chủ Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 107 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ biên nén (0. 15 -0. 2)hs biên nén (0. 4 -0. 5)hs (0. 2 -0. 3)hs Hình 4.15: Bố trí sờn tăng cờng ngang ... đinh ngoi gần không > v 120mm với l chiều dy thép biên mỏng Khoảng cách từ mép biên đến hng đinh ngoi thép góc biên không > 10 v 0. 3m cầu đờng sắt v không > 15 v 0. 4m cầu ôtô phận biên dầm ... Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ max v 120mm max v 120mm 2-5(mm) max (4,5-5,5)d 5mm max max 10 v 0, 3m-Đừơng sắt max 15 v 0, 4m-Đừơng ôtô Hình 4.13: Các quy định cấu tạo biên ...
- 5
- 314
- 0
Giáo trình phân tích sơ đồ tính toán điều kiện khống chế độ cứng của dầm đơn p1 potx
... chủ dầm giản đơn v 100 200 2 50 300 Không < chiều cao dầm chủ dầm liên tục độ lớn s = (7 + 3.h) (mm) với h l chiều cao dầm chủ tính m Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 104 - ... giản: h 1 = ữ l 12 15 h 1 Đối với cầu đờng sắt: = ữ l 11 Đối với cầu ôtô: Cầu dầm thép liên hợp với BTCT: h 1 = ữ l 15 20 h 1 Đối với cầu đờng sắt: = ữ l 10 16 Đối với cầu ôtô: Cầu dầm liên ... nhỏ l 20 25 Nếu dầm có biên gãy khúc h1=(1.2-1.3)h với h1 l chiều cao trụ v h l chiều cao nhịp v mố Nếu dầm có biên cong v mặt cầu lm việc với dầm chủ h h 1 1 = ữ v = ữ l 20 30 l 45 60 1.3.2-Số...
- 5
- 402
- 0
PHÂN TÍCH SƠ ĐỒ TÍNH TOÁN CẦU VÒM BÊ TÔNG CỐT THÉP ANALYZING OF THE CALCULATING MODEL OF THE CONCRETE ARCH BRIDGE pot
... = 1 ,00 x1 ,00 m Hai dầm dọc nằm mặt phẳng vòm vị trí mặt xe chạy, BTCT C 500 0, tiết diện 1 ,00 x1,50m Dầm dọc phụ BTCT C 500 0 tiết diện chữ T cao 0, 40m; cánh T rộng 1 ,00 m dày 0, 10m; thân dầm rộng 0, 5m ... dọc biên MH MH MH MH 2 90, 29 304 ,83 292,75 314,17 -576 ,07 -591,18 -579,14 -5 90, 38 100 , 90 107 ,25 102 ,97 106 ,22 Bảng 6: Nội lực giằng ngang MH MH MH MH 12 ,81 12,87 12 ,02 12 ,05 -11,48 -11,52 -7,76 ... ngang giằng ngang biên Giằng ngang BTCT C 500 0, tiết diện hình chữ nhật BxH = 0, 5x0,8m; bố trí khu vực đỉnh vòm Giằng ngang biên BTCT C 500 0, BxH = 1 ,00 x1,50m bố trí gần khu vực chân vòm vị trí mặt...
- 5
- 995
- 7
Mô phỏng phân bố nồng độ Chlorophyll-A vùng biển Tây Nam Việt Nam
... 118 .0 52 .0 159 .0 23 .0 222 .0 13 Bangkok Bar 67 .0 1 60. 0 45 .0 118 .0 55 .0 138 .0 28 .0 209 .0 14 Tachin 67 .0 168 .0 43 .0 118 .0 52 .0 1 40. 0 27 .0 212 .0 15 Maeklong Bar 67 .0 168 .0 43 .0 118 .0 46 .0 1 40. 0 21 .0 ... 61 .0 1 60. 0 46 .0 114 .0 24 .0 1 20. 0 9 .0 252 .0 10 Ao Sattahip 59 .0 161 .0 42 .0 112 .0 26 .0 121 .0 12 .0 191 .0 11 Ko Si Chang 69 .0 167 .0 42 .0 118 .0 58 .0 136 .0 22 .0 198 .0 12 Bang pa Kong 60. 0 176 .0 39 .0 ... 212 .0 16 Ko Lak 51 .0 169 .0 35 .0 118 .0 5 .0 139 .0 1 .0 187 .0 17 Ao Chumphon 40. 0 171 .0 27 .0 121 .0 12 .0 303 .0 4 .0 55 .0 18 Luangsuan Roads 37 .0 171 .0 24 .0 122 .0 15 .0 305 .0 6 .0 50. 0 19 Koh Prap 47.0...
- 78
- 760
- 0
Tài liệu So sánh các hàm phân bố mật độ tần suất dùng trong tính toán mưa ở ĐBSCL docx
... 8.488D +02 3.673D +04 6.690D -01 8.328D +01 5.297D +00 4 .07 7D +02 10 20 50 100 8.216D +02 1.749D +01 9.963D +02 3.261D +01 1. 105 D +03 5.160D +01 1. 203 D +03 7.688D +01 1.325D +03 8.162D +01 1.413D +03 9.489D +01 TYPE ... be close to zero T years Xt St 10 20 50 100 8.280D +02 3 .07 7D +01 9.989D +02 4.320D +01 1. 102 D +03 5.526D +01 1.195D +03 6 .812 D +01 1. 309 D +03 8.577D +01 1.391D +03 9.952D +01 PEARSON TYPE III DISTRIBUTION ... 8.488D +02 VARIANCE IS 3.673D +04 COEFFICIENT OF SKEW IS 6.455D -01 T years Xt St Note: 10 20 50 100 8.280D +02 3 .08 6D +01 9.989D +02 4.491D +01 1. 102 D +03 5.673D +01 1.195D +03 6.829D +01 1. 309 D +03 8.310D +01 ...
- 8
- 978
- 2
Khoá luận tốt nghiệp kết hợp phương pháp giản đồ logarit nồng độ (GLC) với phần mềm mathmatical để tính toán thành phần dung dịch trong cân bằng axit bazơ
... Trộn 200 ml HC1 0, 015M với 400 ml NaOH 0, 006 M Nông độ gôc: C ohci = 0, 015 ; CoNaOH = 0. 006 M ^0 0 ,01 5. 200 ^ Nồng6 đôV ban đầu: CH Cl = — 6“TT— = 5. 10 «Ci 00 M 0, 006 . 400 CNaOH = = 4. 10 M 600 ... NaOH 0, 0 500 M HCl 0, 0 600 M Hình 2.12: GLC phép chuẩn độ HCl 0, 1 M NaOH 5 ,00 . 10~ 2M Hình 2.13: GLC phép chuẩn độ NH 0, 1 OM HCl 0, 1 OM Hình 2.14: GLC phép chuẩn độ hỗn hợp HCl 0, 01 M CH3 COOH 0, 1 M ... 0, 53 50. 100 0 _ „ e i n -2l , - - = 2.5. 10 M 53,5. 400 C NHr, = NH*a NH 4C1 + NaOH ,5 ‘2 -> NH + H 20 + NaCl 2,51. 10 2 1 ,0. 104 2, 50. 10 2 TPGH: NaOH 1 ,0. 10 4M ; NH3 2,5. 10 2M Vì Coh- = 10 4 » 10' ...
- 72
- 645
- 0
Tài liệu THÀNH PHẦN LOÀI VÀ ĐẶC ĐIỂM PHÂN BỐ THEO ĐỘ CAO CỦA BỘ PHÙ DU (INSECTA - EPHEMEROPTERA) Ở VƯỜN QUỐC GIA BẠCH MÃ, TỈNH THỪA THIÊN HUẾ pdf
... Soldán & Putz, 200 0 58 Rhoenanthus Putz, 200 0 speciosus Soldán + + & + + 60 Potamanthus sp + + 61 Tinodes waeneri Malicky,1995 + 59 Potamanthus formosus Eaton,1982 Tổng + + 26 + 15 25 29 20 16 15 21 ... Nguyen V.V and Bae, Y J., 200 4b,c,d., 200 8) [4], [5], [6], [7], [8], [9]; McCafferty, W P (1983) [1]; Michael Quigley (1993) [2]; Sangradub, N., and Boonsoong, B ( 200 4) [ 10] Kết nghiên cứu thảo luận ... thực điểm nghiên cứu điều tra dọc theo hệ thống suối với độ cao so với mặt nước biển tương ứng 57m, 78m, 460m, 516m, 680m, 967m, 101 2m 1193m với 03 kiểu sinh cảnh chính: rừng trồng xen lẫn rừng tái...
- 12
- 611
- 0
Báo cáo " THÀNH LẬP TỰ ĐỘNG BẢN ĐỒ PHÂN BỐ ĐẤT ĐÔ THỊ BẰNG CHỈ SỐ IBI TỪ ẢNH LANDSAT TM: TRƯỜNG HỢP NGHIÊN CỨU TẠI THÀNH PHỐ HUẾ - TỈNH THỪA THIÊN HUẾ " pptx
... NDBI SAVI MNDWI NDBI 1 .00 0 - 0. 375 - 0. 437 SAVI - 0. 375 1 .00 0 - 0. 6 50 MNDWI - 0. 437 - 0. 6 50 1 .00 0 Kênh 1 .00 0 + 0. 965 + 0. 200 Kênh + 0. 965 1 .00 0 +0. 174 Kênh + 0. 200 +0. 174 1 .00 0 (b) Chỉ số Kênh Kênh ... trung bình chuẩn -0. 297655 0. 093483 0. 9 501 53 0. 165 201 -0. 303 852 0. 201 422 Lớp đất xây dựng Giá trị Độ lệch trung bình chuẩn 0. 573947 0. 208 799 -0. 03 209 2 0. 09 708 2 -0. 346998 0. 107 636 Lớp đất có mặt ... 11 /02 / 201 0 theo phương pháp phân loại có kiểm định với thuật toán hợp lý cực đại Mẫu giải đoán ảnh thiết lập cách tham khảo đồ trạng sử dụng đất tỉnh Thừa Thiên Huế năm 201 0 tỉ lệ 1/ 50. 000 Kết...
- 8
- 688
- 4
So đo tính toán (Phần 3/3) doc
... Mình có thực dốc toàn sức lực vào công việc hay chưa, tận tâm với việc hay chưa?.” Bân làm việc công ty thương mại, anh không hài lòng với công việc mình, anh cho ông chủ không tin tưởng anh, không ... nhiệm mình, bạn cố gắng thêm chút thành công kề bên Do làm việc gì, phải dốc sức làm tốt, không so đo tính toán lợi ích trước mắt Giống chạy Maratông vậy, nhìn vào đoạn đường trước mắt, mà phải ... bảo mẫu Cô vui vẻ nhận lời Cô liên hệ với bạn bè, người thân bạn học trước Nhưng suốt buổi cô chưa tìm người thích hợp Họ nói không muốn làm việc “Không xứng với Đại học mình” Nhưng nhận lời họ...
- 8
- 1,426
- 6
So đo tính toán (Phần 2/3) pdf
... có giá trị đích thực, phải vượt qua mức lương hưởng, có đựơc trọng dụng, có hội phát triển thân? Với tâm vậy, Hùng trở thành kỹ sư trưởng sau thành giám đốc công ty xây dựng Hùng nhiệt tình công ... thực nhiều hợp đồng, cô tiến hành mua cổ phiếu, thu cho công ty nguồn lợi đáng kể Khi nói chuyện với công nhân công ty, cô bộc bạch lòng mình: “bí thành công chăm làm việc không lợi ích cá nhân ... thành viên công ty, công ty mà có đổ bể tồn tại” Khi nghĩ tới lợi ích trước mắt, hội thành công Đối với người công nhân chập chững vào nghề mà nói, điều quan trọng trước mắt làm tốt công việc mình,...
- 6
- 987
- 3
Tìm thêm: xác định các mục tiêu của chương trình khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct mở máy động cơ rôto dây quấn các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến hiệu suất h fi p2 đặc tuyến mômen quay m fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha thông tin liên lạc và các dịch vụ từ bảng 3 1 ta thấy ngoài hai thành phần chủ yếu và chiếm tỷ lệ cao nhất là tinh bột và cacbonhydrat trong hạt gạo tẻ còn chứa đường cellulose hemicellulose chỉ tiêu chất lượng theo chất lượng phẩm chất sản phẩm khô từ gạo của bộ y tế năm 2008 chỉ tiêu chất lượng 9 tr 25