vẽ đường cân bằng trên đồ thị x y hình 3 4
Tìm hiểu về mpls trafic engineering
Ngày tải lên :
05/09/2015, 22:09
... Reachability TLV TLV type 22 Nó x y dựng từ TLV type (IS Reachability TLV), mô tả IS-IS neighbor TLV thứ hai mở rộng IP Reachability TLV (TLV type 135 ) Nó kế thừa từ TLV type 128 130 TLV 1 34 - Router ... router Tuyến tường minh dùng để thiết lập TE LSP PCALC x y dựng tuyến đường, nhiều Vì v y, điều quan trọng phải chọn tuyến đường tốt trường hợp tuyến đường đáp ứng y u cầu Nếu nhiều tuyến đường ... luồng lưu lượng 3. 2.2 Giao thức CR-LDP CR-LDP giao thức mở rộng LDP x y dựng LSP tuyến định tuyến x c định (explicit route) dành sẵn tài nguyên toàn tuyến Để x y dựng LSP tuyến x c định, CR-LDP...
- 58
- 430
- 1
TÀI LIỆU cơ sở THIẾT kế và TÍNH TOÁN các THIẾT bị NÂNG CHUYỂN TRONG CÔNG NGHIỆP
Ngày tải lên :
20/04/2014, 22:09
... 11,8 21,2; 22 ,4 6,5 25 3, 5 13. 2 26,6; 25 7,5 27,5 3, 5 15 26,5; 28 8,5 31 3, 5 17 31 ; 31 ,5 35 4, 5 19 33 ,5; 35 ,5 10,5 40 5,5 21.5 37 ,5; 40 12 45 24 42,5; 45 13 50 6,6 27 47 ,5; 50 14 55 6,5 + Tang ... Trên 1,6.1 04 đến 3, 2.1 04 U2 Trên 3, 2.1 04 đến 6 ,3. 1 04 U3 Trên 6 ,3. 1 04 đến 1,25.105 U4 Trên 1,25.1 04 đến 2,5.105 Sử dụng ít, đặn U5 Trên 2,5.1 04 đến 5.1 04 Sử dụng gián đoạn, đặn U6 Trên 5.1 04 đến 1.106 ... M y phục vụ phân x ởng động lực A1 M1 M1 M3 3b M y phục vụ kho bảo quản A2 M1 M1 M2 4a M y phân x ởng Sử dụng ít, đặn A3 M2 M2 M3 4b M y phân x ởng Sử dụng gián đoạn, đặn A4 M3 M3 M4 4c M y phân...
- 168
- 5.4K
- 17
Tính toán đường đi trong môi trường giao thông động
Ngày tải lên :
04/09/2015, 09:53
... Euler) Đồ thị không nửa Euler Đồ thị nửa Euler Đồ thị Euler 20 Đồ thị Euler Đồ thị nửa Euler Hình 1. 13 Đồ thị Euler đồ thị nửa Euler Điều kiện cần đủ để đồ thị đồ thị Euler Euler tìm vào năm 1 736 ... MỤC CÁC HÌNH Hình1 .1: Đơn đồ thị, giả đồ thị Hình 1.2: Đồ thị có hướng đa đồ thị có hướng .9 Hình 1 .3: Bậc đồ thị 10 Hình 1 .4: Bậc đồ thị có hướng 11 Hình 1.5: ... Vì (y ,x) cầu nên theo hai cạnh (y, w), (y, z), giả sử (y, w) (xoá (y, w)) Đi theo (w,z) (xoá (w,z) w) theo (z ,y) (xoá (z ,y) z) Tiếp tục theo cạnh (y ,x) (xoá (y ,x) y) Vì (x, u) cầu nên theo cạnh (x, v)...
- 69
- 214
- 0
Thiết kế và tính toán động cơ không đồng bộ ba pha rôto lồng sóc
Ngày tải lên :
05/12/2012, 10:29
... trang 1 34 TKMĐ 12 Hệ số từ tản phần đầu nối λđ1 λđ1=0 , 34 * =0 , 34 * q1 *(lđ1-0, 64* β*τ) lδ *(19 ,4- 0, 64* 0, 833 * 14, 13) 14 =1,1 53 13 Hệ số từ dẫn tản stator Σλ1=λr1+λt1+λđ1=1,25+1,27+1,15 =3, 67 14 Điện ... đó: y= π * ( D + hr1 ) * y π * (18 + 2 ,4) * 10 = = 13, 35 Z1 48 Kđ1=1 ,3 tra bảng 3- 4 trang 69 TKMĐ hệ số Kđ1 Kf1 B=1 Chiều dài trung bình nửa vòng d y quấn stator ltb ltb=l1+lđ1= 14+ 19 ,4 =33 ,4 cm ... 180mm dùng rãnh sâu hình ơvan hình -1b 2-1c, b42 = 1, 5mm, h42= 0, – 1, 5mm, d1= d2= br2= 3, – 6mm, hr2= 25 – 45 mm M y lớn tốc độ cao br2 sâu b 42 b 42 h 42 b 42 h 42 h 42 45 ° d1 d1 h r2 hr2 h1...
- 93
- 3K
- 14
Thiết kế và tính toán động cơ không đồng bộ rotor lòng sóc
Ngày tải lên :
01/05/2013, 15:51
... đối: x2 * = x2 ’* I1 29,9 = 2,0 23* = 0,2 74 U1 220 81 Điện kháng hổ cảm x1 2 x1 2 = U −I µ *x1 = Iµ 220 − 8,5*1, 49 = 24 ,33 Ω 8,5 Tính theo đơn vị tương đối: x1 2* = x1 2* I1 29,9 = 24 ,33 * = 3, 306 U1 ... 0,712 1,18 kW kW kW 0,029 0 ,35 9 0,6 13 0, 049 0 ,35 9 0,886 0,0 73 0 ,35 9 1 ,33 7 0,0 93 0 ,35 9 1,89 0,088 0 ,35 9 2 ,49 9 0,1 0 ,35 9 3, 61 kW 5,057 8,99 13, 18 15, 04 15,07 16 ,32 % 85,0 86 ,3 86,9 87,1 85,8 82,0 GVHD: ... = Ik 129 = = 4 ,31 I đm 29,9 - Điện kháng hổ cảm x t đến bão hòa: x1 2n = x1 2*kµ = 24 ,33 *1 ,4 = 34 C2ξbh = + ' x2 ξ bh x 12 n I’2k = = 1+ Ik C 2ξ bh = 1, 037 = 1, 03 34 129 = 125 A 1, 03 97 Bội số...
- 49
- 1.2K
- 3
Thành lập và tính toán các cơ đồ điều hòa không khí
Ngày tải lên :
18/10/2013, 09:15
... 1,00 19,2 1,00 14, 9 1,00 16 ,3 1,00 17,6 1,00 14, 0 0,89 15,0 0, 94 10,5 0, 93 12,0 0, 93 13, 5 0,95 15,0 0,89 16,0 0, 94 11,5 0, 94 13, 0 0,95 14, 5 0,88 15,5 0,91 17,0 0, 94 12,5 0, 93 14, 0 0,95 15,5 0,88 ... 0, 63 3,0 0,60 5,0 0,57 8,0 0, 53 8,0 0,50 11,0 0, 63 6,0 0,59 7,0 0,55 8,0 0,52 1,5 0, 54 3, 5 0,65 -5,0 0,62 -3, 5 0,59 0,56 2,0 0, 53 4, 5 0, 64 -4, 0 0,61 -2,0 0,58 1,0 0,55 3, 5 0,51 5,0 0, 63 -3, 5 ... 11,0 0, 64 5,0 0,62 8,0 0,59 10,0 0, 54 10,0 0, 53 14, 0 0,66 8,0 0, 63 10,0 0,57 10,0 0, 53 7,0 0,55 7,0 0,66 -1,0 0, 64 3, 0 0,60 4, 0 0,57 7,0 0, 54 9,0 0,65 0,62 4, 0 0,59 5,0 0,56 8,0 0, 53 10,0 0, 64 1,0...
- 25
- 540
- 2
THIẾT KẾ VÀ TÍNH TOÁN MẠCH LỰC ĐỘNG CƠ ĐIỆN 1 CHIỀU
Ngày tải lên :
26/10/2013, 03:20
... điện xoay chiều ch y qua cuộn kháng điện cuộn kháng xuất sức điện Ek Ek =4, 44. w.f’.Bt.Q Gần Ek=∆U = 45 ,7V w= ΔU 45 ,7 = = 101(vong) 4, 44. f'.B T Q 4, 44. 6.50 0,8 .4, 25.1 − Ta có dòng điện ch y qua ... 2 ,3 -> h = 2 ,3 d = 2 ,3 11 =25 ,3( cm) Thông thường m = 2-> 2,5 Chọn chiều cao trụ h = 25(cm) - Tính toán d y quấn Số vòng d y pha sơ cấp MBA: w1 = U1 38 0 = ≈ 197 4, 44 f QFe BT 4, 44. 50.86 , 948 .10 ... Bề d y cuộn d y Bd= (a1+ cd1) n1 = (3, 53 + 0,1).12 = 43 , 56(mm) Tổng bề d y cuộn d y Bd2= Bd + a01 = 43 , 56 + = 46 ,56(mm) Chiều dài vòng d y l =2(a+b)+2π a01 = (20 +25) + 2 .3, 14 .3 = 108,8(mm) Chiều...
- 19
- 1.1K
- 2
Tài liệu Luận án tốt nghiệp : Thiết kế và tính toán động cơ không đồng bộ 3 pha RoTo Lồng Sóc ppt
Ngày tải lên :
27/01/2014, 02:20
... trang 1 34 TKMĐ 12 Hệ số từ tản phần đầu nối λđ1 λđ1=0 , 34 * =0 , 34 * q1 *(lđ1-0, 64* β*τ) lδ *(19 ,4- 0, 64* 0, 833 * 14, 13) 14 =1,1 53 13 Hệ số từ dẫn tản stator Σλ1=λr1+λt1+λđ1=1,25+1,27+1,15 =3, 67 14 Điện ... đó: y= π * ( D + hr1 ) * y π * (18 + 2 ,4) * 10 = = 13, 35 Z1 48 Kđ1=1 ,3 tra bảng 3- 4 trang 69 TKMĐ hệ số Kđ1 Kf1 B=1 Chiều dài trung bình nửa vòng d y quấn stator ltb ltb=l1+lđ1= 14+ 19 ,4 =33 ,4 cm ... 180mm dùng rãnh sâu hình ơvan hình -1b 2-1c, b42 = 1, 5mm, h42= 0, – 1, 5mm, d1= d2= br2= 3, – 6mm, hr2= 25 – 45 mm M y lớn tốc độ cao br2 sâu b 42 b 42 h 42 b 42 h 42 h 42 45 ° d1 d1 h r2 hr2 h1...
- 94
- 1.1K
- 0
THIẾT KẾ VÀ TÍNH TOÁN ĐỘNG CƠ KHÔNG ĐỒNG BỘ BA PHA RÔTO LỒNG SÓC
Ngày tải lên :
30/07/2014, 22:36
... trục a) Đường kính trục Dt=0 ,3* D’=0 ,3* 17,9=5 ,37 cm D’ :Đường kính ngồi rơto b) Hình dạng trục x1 =8 mm y1 =10 mm z1=25 mm x2 =28 mm y2 =35 mm z2=60 mm x3 = 65 mm y3 =40 mm z3=70 mm c= 80 mm a= 145 mm b=120 ... khơng đồng bộ: I1 X1 R1 X2 R2 , I2 = I2 / S U Idb C1 Z12 Hình 7.1 r1 = 0 ,33 Ω U1 I2 C1 x1 = 0 ,42 4Ω x1 2 =26,56Ω r2’ = 0,196Ω x2 ’ =1Ω ϕ2 ϕ1 Idb Idbr Idbx hình 7.2 Hệ số C1 C1 = 1+ x1 0 ,42 4 = 1+ ... 0,0 24 216, 54 Hệ số trượt momen cực đại r2 ' 0,196 sm = x1 + x ' = 0 ,42 4 + = 0, 138 1,016 c1 Bội số momen cực đại mmax = M max I '2m S đm 96 , 34 0,0 24 =( )* =( )* = 2,55 M đm ' I ' đm Sm 25, 14 0, 138 ...
- 44
- 1.2K
- 2
Thiết kế và tính toán động cơ không đồng bộ xoay chiều 3 pha rôto lồng sóc hiếu
Ngày tải lên :
01/08/2014, 00:27
... h1=hr1-0,1d2-2c.c'= 23- 0,1.9-2.0 ,4- 0,5=20,8(mm) 46 SVTH: Lê Minh Hiếu 46 b41 =3, 2(mm)=0 ,32 (cm) kβ=ƒ(β),k'β=ƒ(β),được tính theo công thức 5- 24, 25TKMĐ β =y/ τ=10/12=0, 833 với k'β=(1 +3 ) /4= (1 +3. 0, 833 ) /4= 0,875 kβ=(1+3k'β) /4= (1 +3. 0,875) /4= 0,9061 ... 5 -45 TKMĐ,đối với d y quấn lớp: λd1=0 , 34 .q1/lδ(lđ1-0, 64 τ)=0 , 34 .4/ 11(19,277-0, 64. 0, 833 . 14, 14) =1 ,45 1 đó:lđ1=19,277(cm) chieeuf dài phần đầu nối daay quấn stato mục 59 ,β=0, 833 tính mục 15,τ= 14, 14( cm) ... theo bảng 5-3TKMĐ với loại rãnh làm nghiêng tỉ số:Z2/p =40 /2=20 47 q2=Z2 /3. 2p =40 /12 =3, 3 ta l y q2 =3 47 SVTH: Lê Minh Hiếu ρt1=0,88 theo công thức 5 -41 TKMĐ k41=1-0, 033 .b 241 /t1.δ=1-0, 033 .0 ,32 2/1,1775.0,05=0, 943 ...
- 85
- 938
- 0
Thiết kế và tính toán xe nâng hạ hàng hóa dùng động cơ SAA6D107E 1
Ngày tải lên :
15/10/2014, 19:15
... π * d 130 * 3, 14 * 1,85 Plx= = =37 37,7 (KG) 4 *Tính lò xo : a Đường kính d y lò xo: dlx=0,6* P =0,6* 37 37,7 =36 ,68(mm) lx L y dlx =36 ,5(mm) b Đường kính trung bình lò xo: Dtb= (4 7)dlx=( 146 255,5)mm ... IKH=1, 233 * 34 =99,87 (cm4) IK=22 ,4+ 2*99,87=222 (cm4) Mô men chống xoắn x c định theo công thức: WK= IK ( I Ki / wKi ) Mô men chống uốn : Wkc=β1*b 13= 2,68*1, 73= 13, 2 (cm3) WKH= β *b 23= 1.2 23* 33= 33( cm3) ... 1,2)*d=(1,1 1,2)*125=( 137 ,5 150)mm Chọn đường kính xy lanh D= 142 mm Chiều d y thành xy lanh t= Chiều dài xy lanh: 240 mm D−d =8,5mm 4 .3. 3.Kiểm bền xy lanh nghiêng khung Theo lý thuyết đường ống chịu áp...
- 63
- 3.6K
- 13
Thiết kế và tính toán xe nâng hạ hàng hóa dùng động cơ SAA6D107E 1
Ngày tải lên :
15/10/2014, 19:15
... thy lc Chng 6: Tớnh n nh ca xe nõng CHNG 1:TNG QUAN V XE NNG HNG Phõn loi xe nõng hng Xe nõng hng bng tay Xe nõng hng chy in Xe nõng hng dựng ng c t Cu to chung ca xe nõng 30 29 Khung nõng Xy ... kớnh d y lũ xo dxl = 0,6 * Plx = 36 ,68 mm -ng kớnh trung bỡnh ca lũ xo Dtb = (4 7)dlx ;Chn Dtb =210mm -Bc lũ xo t = (2ữ 2,5) * dlx ;chn t = 85 mm G * d lx - cng ca lũ xo c= * n * D = 131 ,76 KG/mm ... nõng hng Tớnh toỏn v thit k xy lanh nõng Px Px t a b Mt ct ngang ca xy lanh nõng Biu ng sut ng xy lanh nõng Cỏc thụng s ca xy lanh nõng : ng sut ti mộp A -ng kớnh ca xy lanh d=150 mm A = 590,9...
- 23
- 3K
- 7
Thiết kế và tính toán qui trình công nghệ chế tạo chi tiết Chân đế
Ngày tải lên :
16/05/2016, 11:41
... dt2 = 34 ,25 mm dt1 = 34 ,25+0,10888 = 34 ,35 9 mm dtph= 34 ,35 9+0, 748 = 35 ,107 mm *Kích thớc giới hạn lớn nhất: Dmax2 = 34 ,25+0, 04 = 34 ,29 mm Dmax1 = 34 ,36 +0,15 = 34 ,51 mm Dmaxph = 35 ,11+0,50 = 35 ,61 ... 200; 250; 31 5; 40 0; 500; 630 ; 800; 1000; 1250 8 ,3; 10,5; 13, 3; 16,6; 21; 26,6; 33 ,3; 41 ,6; 53, 3 Lợng ch y dao thẳng đứng 66,6; 83, 3; 105; 133 ,3; 166,6; bàn m y (mm/ph) 210; 266,6; 33 3 ,3; 41 6,6 Công ... Phôi Phay thô Phay tinh Rza Ti a b Zimin dt àm 250 àm 35 0 àm 68 àm àm àm 35 ,107 àm 500 mm 35 ,11 mm 35 ,61 àm àm 50 50 4, 08 80 748 34 ,35 9 150 34 ,36 34 ,51 750 1110 10 15 34 ,25 40 34 ,25 34 ,29 110...
- 47
- 316
- 0
Thiết kế và tính toán qui trình công nghệ chế tạo chi tiết Càng
Ngày tải lên :
16/05/2016, 11:41
... trờn xung vuụng gúc vi mt y - Chn m y phay ngang 6H12 Cụng sut m y Nm = KW S cp tc ụ.: 18 ; S vũng quay trc chớnh: 30 1500 30 ; 37 ,5 ; 47 ,5 ; 60 ; 75 ; 95 ; 118 ; 150 ; 190 ; 1 34 ; 30 0 ; 37 5 ; 47 5 ... cú ; k3 = 1,0 Vt = Vb.k1.k2.k3 = 31 ,5.1,0.1,09.1,0 = 34 ,3 (m/ph) + S vũng quay ca trc chớnh theo tớnh toỏn l : ntt = 1000.Vt 1000 . 34 ,3 = = 9 93, 1 (vũng/phỳt) D 3, 14. 11 Hng Sn Lp:CK1_K55 33 GVHD: ... Khoan 40 42 11,809 Khoột 32 40 148 Doa thụ 10 20 0,08 Doa tinh 6 ,3 10 0,02 Dmax Dmin 2Zmin 2Zmax 200 11,81 11, 63 11,957 150 11,96 11,81 148 198 60,2 12,017 40 12,02 11,98 62 172 32 , 64 12,05 30 12,05...
- 49
- 204
- 0
Thiết kế và tính toán qui trình công nghệ chế tạo chi tiết Gối đỡ
Ngày tải lên :
16/05/2016, 11:41
... 198 33 81 thô 6 ,3 10 0,05 65 39 1 Doa 32 ,7 40 ,006 40 ,00 39 ,91 tinh 40 , 039 40 , 03 40 ,00 Zomax =1 249 2Zomin = 41 8 Kiểm tra lại kết tính toán: + Lợng d tổng cộng Z 0max- 2Z0min = 1 249 - 41 8 = 831 ... CTM6 K46 14 Khoa Cơ khí Đồ án công nghệ chế tạo m y Đàm Văn Thuỳ 15,6 .39 ,7 0, V= V = 4, 74 m/ph 1000 .4, 47 1000.V n= = 3, 14 .39 ,7 = 38 vòng/phút 3, 14 D ,1 120 0 ,3. 0 ,3 3 ,4 ,5 Chế độ cắt bớc 3: Doa ... 5-9 MX = 10 0,85 .39 ,10 1 ,3 0,75 1,5 0,8.1 = 14 ,31 Nm + Tính lực chiều trục p0 p0 = 10 Cp tx Dq S y. Kp CP = 23, 5 ; q = ; x = 1,2 ; y = 0 ,4 Bảng 5 -32 Sổ tay CNCTM II P0 = 10. 23, 5.1 ,31 , 239 ,1 0.1,50 ,4. 1...
- 26
- 266
- 0
Lập phương án tổ chức vận chuyển hàng hóa bằng đường biển và tính toán các chỉ tiêu kinh tế khai thác tàu
Ngày tải lên :
15/07/2016, 17:44
... 8 54. 646 .250 1. 548 . 037 .000 1.019.765 .47 9 40 7. 049 . 841 40 7. 049 . 841 2 03. 5 24. 920 4. 440 .0 73. 331 (4) Tớnh doanh thu Doanh thu mt chuyn i: Fch = Qi fi Trong ú: Qi: Khi lng chuyn ( T) fi : Cc phớ chuyn ... RKH + 10 %x + 10 %x + 5 %x x = 8 54. 646 .250+ 1 .38 1.987.000 + 1.019.765 .47 9 +25 %x => x = 4, 070 ,49 8 ,41 1 (VN) Hc viờn: V Minh Hin Trang: Chi phớ nhiờn liu (VN) 501.1 84. 000 1. 046 .8 53. 000 1. 548 . 037 .000 ... lng hng chuyn mt chuyn i (T) Nch: s chuyn i mt nm (chuyn) - Doanh thu: Fn = Fch * nch = 5.771 .36 1.500 * = 34 .628.169.000 (VN) - Chi phớ: Cn = Cch x nch = 4. 440 .0 73. 331 * = 26. 640 . 43 9 .986 (VN)...
- 12
- 1.1K
- 4
thiết kế và tính toán mô phỏng động cơ gió bơm nước
Ngày tải lên :
04/09/2016, 15:25
... line: x x 2 yc ( x) ymc ;0 x xmc xmc xmc c x c x 2 yc ( x) ymc 2 ; xmc x c c xmc c xmc xmc vị trí maximum camber ymc maximum ... 40 3. 1 Tính bán kính cánh quạt rotor 40 3. 2 Hình học biên dạng cánh (aerofoil geometry) 41 3. 3 NACA series 42 3. 4 Vẽ biên dạng cánh NACA digits 44 3. 5 ... d y: x x x x x yc ( x) tm 2.969 1.26 3. 516 2.8 43 1.015 c c c c c t m maximum thickness SVTH: LÊ ĐẶNG KHƢƠNG DUY LĂNG VĂN VŨ 44 ...
- 101
- 511
- 1
THIẾT KẾ VÀ TÍNH TOÁN CÁC LOẠI KẾT CẤU MẶT ĐƯỜNG
Ngày tải lên :
09/09/2016, 16:20
... năm 20% ES 40 % BB 8cm 40 % B B 8cm 30 năm 45 % BB 4cm 30 % BB 8cm 40 % BB 4cm 40 % BB 4cm 40 % BB cm 40 % BB cm 24 năm 20% ES 40 % BB 4cm 40 % BB cm 40 % BB cm 30 năm 15% ES 30 % BB 4cm 30 % BB cm 30 % BB 8cm ... ES 40 % BB 4cm 40 % BB 4cm 40 % B B 8cm 40 % BB 6cm 17 năm 20% ES 17 năm 20% ES 40 % BB 4cm 40 % BB 4cm 40 % B B 8cm 40 % BB 6cm 25 năm 20% ES 25 năm 20% ES 40 % BB4cm 40 % BB 4cm 40 % B B cm 40 % BB 6cm 30 ... ới (m y đ o độ võng Lacroix - hình 1 .4, m y rung, m y đo độ biến dạng) mà hiểu làm việc mặt đường 18 Hình 1 .3 Một sô' sách thiết k ế x y dựng mặt đường Hình 1 .4 Thiết bị độ võng Lacroix N ăm...
- 221
- 591
- 0
Thiết kế và tính toán hộp số ô tô
Ngày tải lên :
25/04/2013, 20:42
... i gi Z' Z' Z' Z' g1 =21 2, 13 =44 , 73 g2 =25.1 ,46 =36 ,5 g3 =30 .1,0 04 g4 = 34 .0,689 = 23, 4 Chọn Zg1’ =44 Chọn Zg2’= 37 =30 ,12 Chọn Zg3’= 31 Chọn Zg4’= 23 - V y tỉ số truyền hộp số , ta tính lại sau: ... dxDxB≈0 ,4. Ax 0.9.Ax 0,22.A=51,7 2x x 116 ,3 7x2 8 ,46 =52 x1 12 × 28 -ổ bi đỡ đầu trước trục trung gian: dxDxB≈0 ,3. Ax 0.65.Ax 0,2.A =38 , 7x8 4, 0 5x2 5,86 =3 8x1 12 × 28 -ổ bi đỡ đầu sau trục trung gian: dxDxB≈0 ,32 .Ax ... = 44 cos β Z '4 = 33 ,82 cos β Đồ án môn học Nguyễn Văn Huynh-ĐLK1-TC X c định theo đồ thị (giáo trình thiết kế tính toán ôtô ) y1 = 0,122 ; y4 =0, 141 ; y3 ’ = 0, 131 ; yR’ = 0,1 43 ; y2 = 0, 131 ; y1 ’...
- 34
- 2.5K
- 10
THIẾT KẾ VÀ TÍNH TOÁN TUYẾN TRUYỀN DẪN VIBA SỐ THỰC TẾ
Ngày tải lên :
26/04/2013, 11:16
... hs 26 24 24 24 24 24 24 24 24 24 23 23 23 23 23 25 27 27 28 hc -1.82 -1.50 -3. 17 -2.61 -2.57 -2. 53 -2.50 -2 .48 -2 .46 -2 .44 -3. 42 -3. 42 -3. 44 -3. 48 -3. 52 -2.68 -0.79 -1 .44 -0.77 16 Bài tập lớn Môn ... -0. 14 Lv 3. 90 1. 74 3. 84 3. 94 4.02 4. 08 4. 14 4.19 4. 23 3.21 3. 23 3.22 3. 17 3. 11 3. 08 552 3. 91 4. 28 66.81 Bảng 3- 5: Bảng tính tổn thất vật chắn hình nêm 18 Tổn hao hấp thụ khí Giá trị dB/Km l y theo ... 26 1600 10200 24 34 00 840 0 24 36 00 8200 24 38 00 8000 24 4000 7800 24 4200 7600 24 440 0 740 0 24 4600 7200 24 5100 6700 23 540 0 640 0 23 5800 6000 23 6200 5600 23 6500 530 0 23 9800 2000 25 10000 1800...
- 38
- 1.9K
- 9