vật liệu tường bằng bê tông cốt thép m200 b 2 5 t m3
Thiết kế hồ chứa khe thị phương án II
... đến t n th t D .T kho X.thừa V2 Wx (106 (10 m ) m3) 14 15 1.1 65 1.08 2. 51 0 .56 1. 454 1.441 2. 52 2 4 .21 0 4 .21 0 0. 35 0.36 0 .24 0. 822 0 .56 9 3. 857 3.497 3 . 25 7 Lớp: 51 C-TL4 ĐATN: THI T KẾ HỒ CHỨA KHE THỊ ... 0.48 3 .53 5 0.9786 2. 55 6 2. 850 1 .23 4 30 0.36 0. 7 25 8 0.1033 0. 623 2. 850 0. 623 31 0 .22 0. 321 4 0. 623 4 0.30 2. 54 8 31 0 .21 0. 321 4 0.6364 0. 32 2 .23 3 28 0 .23 0 .29 0.4914 0 .20 2. 0 32 31 0.18 0.4 821 1.4098 ... 4.00119 0 .54 348 4. 52 6 77 0 .59 828 5. 14083 0.64193 5. 7784 0.68688 0.73314 0.7807 6. 458 03 7.17973 7.94 35 Bảng 1.9: Quan hệ Qxả ~ Zh Zh(m) 23 23 .5 24 24 .5 25 25 .5 26 26 .5 27 27 .5 28 Q(m /s) 10. 52 42. 08...
- 204
- 824
- 2
Tài liệu Báo cáo " Ứng dụng phần mềm plaxis tính toán ổn định & kết cấu giếng thoát nước thải - dự án vệ sinh môi trường lưu vực nhiêu lộc – thị nghè " doc
... 0. 02* 6 858 (2. 46*4.3+43.74 *2. 15+ 53.83*7.7 +59 .17*3. 85+ 121 .3*4.38+46.6 *2. 19)*10.4 12, 000 137 14, 355 T ng cộng lực gây tr t (∑F’S) 26 ,5 92 (106.46*4.3+63.74 *2. 15+ 421 .4*7.7+ 400.4*3. 85+ 654 *4.38+ 150 .6 *2. 19)*10.4 ... t n Do giới hạn vi t, chúng t i khơng trình bày chi ti t t t trường hợp t nh 12, 000 2, 263 91,448 t n mà thống kê k t tính t n bảng Bảng : K t tính t n ổn định Trư ờng hợp t nh t n Kháng chuyển ... cống tròn đường kính 3m, dày 0,3m b t ng c t thép cường độ cao Mơ hình v t liệu đ t chọn MC Drained, thơng số địa ch t bảng Mơ hình v t liệu b t ng linear elastic non porous Mơ hình v t liệu...
- 7
- 1,030
- 10
THIẾT KẾ PHẦN ĐIỆN TRONG NHÀ MÁY NHIỆT ĐIỆN NGƯNG HƠI GỒM 4 TỔ MÁY, CÔNG SUẤT MỖI TỔ 110MW VÀ TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH CHO NHÀ MÁY
... + 2[ 0 ,26 (63,9 65 )2+ 0 ,26 (23 ,710 )2 + 0,78(87,6 75 )2] + AAT2+AT3 =2. 0, 12. 8760+ + 2[ 0 ,26 (87,637 )2+ 0 ,26 (23 ,710 )2 + 0,78(111,347 )2] + + 2[ 0 ,26 (77 , 25 0 )2+ 0 ,26 (33,013 )2 + 0,78(110 ,26 3 )2] + + 2[ 0 ,26 ( 85, 468 )2+ ... 318,0 02 323 , 659 300 SC 25 0 24 3, 126 1.3 Chọn phơng án nối dây: 22 2,3 52 217,8 45 20 0 21 7,930 22 6,690 22 2 ,26 7 Qua k t tính toán cân công su t ta nhận thấy nhiệm 20 3,6 62 201,493 máy vụ nhà 199 ,24 0 197,0 72 ... 2[ 0 ,26 ( 85, 468 )2+ 0 ,26 (23 ,710 )2 + 0,78(109,187 )2] + + 2[ 0 ,26 (61,797 )2+ 0 ,26 (23 ,710 )2 + 0,78( 85, 507 )2] + + 2[ 0 ,26 (71,099 )2+ 0 ,26 (14,408 )2 + 0,78( 85, 507 )2] + + 2[ 0 ,26 ( 72, 184 )2+ 0 ,26 (14,408 )2 + 0,78(86 ,5 92) 2]...
- 127
- 621
- 0
ỨNG DỤNG PHẦN mềm SAP2000v9 TRONG TÍNH TOÁN ổn ĐỊNH kết cấu THÉP-ThS. PHẠM DUY HOÀNG Khoa Công trình thủy, Trường ĐHHH
... KHẢO [1] K t cấu thép Tiêu chuẩn thi t kế TCVN 55 75: 1991 Tuyển t p tiêu chuẩn xây dựng Vi t Nam – 1997 [2] Computers and Structures, Inc, Berkeley: SAP 20 00 – SAP STEEL , January 20 03 T p chí Khoa ... SAP2000 v9 phần mềm t nh toán phân t ch k t cấu hữu ích ứng dụng để t nh toán k t cấu thép khung nhà công nghiệp, k t cấu cầu, k t cấu khơi (offshore Structures)….với k t tin cậy T I LIỆU THAM ... design\check of structural T p chí Khoa học Công nghệ Hàng hải Số 19 – 8 /20 09 T i liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ 66 Hình Kiểm tra ổn định k t cấu (hiển thị phần t ) Hình Chi ti t k t K t luận Phần...
- 6
- 294
- 1
Đánh giá công tác khảo sát, tính toán ổn định mái dốc phục vụ thi công đường cao tốc Nội Bài Lào Cai, 264km
... Km 22 4+140, Km 22 6 +26 0, Km 22 6+340, Km 22 6 +58 0, Km 22 6+760, Km 22 6+980, Km 22 7+380, Km 22 7+888, Km 22 8 +26 3, Km 22 8 +56 0, Km 22 8 +58 0, Km 22 8+600, Km 22 8+ 820 , Km 22 8+900, Km 22 9+160, Km 22 9 +26 0, ... s t phi t Thí s t phi t Thí dày trọng nghiệm c t nghiệm c t (m) (tn /m3) nhanh nhanh (t nhiên) (bão hòa) 35. 0/ 32. 0 15. 70/13.40 2. 5 2. 2 2. 2 2. 6 - 2. 5 12. 00/ 12. 00 25 .77 /24 .30 15. 00/ 15. 00 25 . 62/ 25. 36 ... Km 21 9+ 020 (21 vị trí) Những vị trí mái dốc không đ t an toàn (với Fs = 0 .59 -1 .20 7 < 1 . 25 ) bao gồm : Km 21 8+ 920 , Km 22 2+760, Km 22 2+980, Km 22 3+140, Km 22 3 +54 0, Km 22 3+640, Km 22 3+ 720 , Km 22 3+960,...
- 46
- 993
- 3
Lý thuyết tính toán ổn định mái dốc.
... để t nh toán lực pháp tuyến c t đ t Lực c t đ t Lực tiếp tuyến c t đ t cần để t nh toán lực pháp tuyến đáy c t đ t Lực tiếp tuyến c t đ t tính phần trăm % lực pháp tuyến c t đ t theo công thức ... c t đ t, N T ng lực theo hướng nằm ngang c t đ t dùng để t nh toán lực pháp tuyến c t đ t, E Công thức áp dụng thống cho toàn khối trư t (t c : t trái qua phải) T ng mô men t m trư t Công thức ... = t ng lực pháp tuyến t c dụng lên đáy c t đ t S = lực tiếp tuyến đáy c t đ t E = lực nằm ngang c t đ t Các số L R bên trái bên phải c t đ t X = lực tiếp tuyến c t đ t Các số L R bên trái bên...
- 30
- 2,888
- 44
LUẬN văn tốt NGHIỆP NGHIÊN cứu TÍNH TOÁN ổn ĐỊNH của ô tô KHI QUAY VÒNG
... )dt [2- 3] t y0 = ∫ vSin(α + ε ) dt [2- 4] T ta xác định t a độ trọng t m thời điểm định 2. 2.3/Gia t c hướng t m xe: Gia t c hướng t m aht xu t xe vào quĩ đạo cong Thông thường ta xác định aht sau: ... aht sau: aht = v2 Ri [2- 5] Trong v vận t c xe, Ri bán kính quay vòng t c thời, thực t Ri thay đổi liên t c khó đo đạc thực t Nên có cách khác xác định aht T công thức [2- 1]; [2- 2] ta có ' vx0 ... hình ta t m t m OT ( t c thời xe quay quanh t m uu r uu r uu uu r r OT) Nên t o lực li t m Plt , phân t ch lực li t m Plt thành thành phần Px ; Py : uu r Thành phần Px t c dụng theo phương dọc trục...
- 96
- 885
- 5
Tính toán ổn định của kè pptx
... chống trư t m t BC : P ct (T) Pct = G2.tg 2 + G1.tg 2 (sin2α1 – sinα1.cosα1.tgϕ1) Trong : - tg 2 : ma s t kè đá đổ rối, lấy tg 2 = 0.60 - α1 = arccotg (2) = 26 o06' : góc nghiêng mái đê Thay số ... - F2 = 0,40 (m2) : diện t ch m t c t kè phần BB’DA Vậy : G2 = γ.F2.1 = 2, 0.0,40.1 = 0,80 (T) + Lực gây trư t đ t B khối BB’DA truyền xuống : P gt (T) Pgt = G1.sinα1.cosα1 - G1.cos2α1.tgϕ1 Trong ... 3 .2 T nh ổn đỉnh thân đê : T nh toán cho trường hợp mực nước r t nhanh t mực nước max mực nước ki t k t tính toán xem phụ lục Dựa vào k t tính thấm ta có : K minmin = 2. 434 > [K] = 1 .20 Vậy thân...
- 6
- 3,502
- 81
Nghiên cứu sự thay đổi sức chống cắt và hệ số nhớt (n) của đất loại sét theo thời gian và áp dụng tính toán ổn định đê ở Đồng bằng sông Cửu Long
... 1 .58 x10 -2 5. 30x10 -2 B=16.5m 10.5m 6.0m 10.5m +4.0m Hđ=3.5m P=17x3 .5= 5. 95 T/ m2 m = 3.0 m = 3.0 +0.5m 3.5m 5. 95 T/ m2 σzbt= γw.z 5. 47 T/ m2 3.5m 5. 6 T/ m2 σz = Kz.P 11 .2 T/ m2 5. 14 T/ m2 H×nh 5- 7: S¬ ®å m t ... = Stt + Sw + Sη (5- 11) Trong ®ã: Stt - ®é lón t c thêi t nh ®µn håi cđa ® t nỊn Theo tiªu chn thi t kÕ 22 TCN 26 2 – 20 00 cđa Bé Giao th«ng vËn t i [51 ], ®é lón t c thêi (Stt) x¶y qu¸ tr×nh thi ... 3 -5 T sè gi÷a lùc dÝnh nh t w trªn lùc dÝnh Cw 120 110 100 90 80 70 60 50 40 30 20 10 -0 -0 25 0 25 75 1 25 75 2 25 Tr¹ng th¸i ®é s t B cđa ® t H×nh 3 -5: Sù thay ®ỉi t sè lùc dÝnh nh t (ΣW) trªn...
- 27
- 1,161
- 1
Một cách tiếp cận phương pháp Bishop có xét đến lực tương tác tại mặt bên thỏi đất để tính toán ổn định mái dốc
... t ng t c m t bên thỏi đ t: 9.1) Xác định thành phần áp lực đ t theo phơng ngang m t bên trái Pit, m t bên phải Pip theo phơng đứng m t bên trái Hit , m t bên phải Hip thỏi đ t thứ i: Pit= Eitx ... thi t 1) Đ t v t liệu dẻo lý t ng thoả mãn điều kiện bền Hình 2. 1 Mohr-Coulomb 2) M t tru t mái dốc có dạng m t tr t trụ tròn 3) Mái dốc tr t theo chế thỏi bị xô đẩy 4) Thỏi đ t cố thể 5) Giá trị ... định t nh theo STAB.07.F cho đập đồng ch t Hd =50 m m=3. 75 1 .2 1.4 Fs Fs 1 .2 0.8 0.6 0.8 15 25 35 45 2. 5 55 3 .5 4 .5 m Hd(m) Hình 4 .2 Hình 4.3 K t tính toán nêu hình 4 .2 cho thấy chiều cao đập Hđ t ng...
- 26
- 2,014
- 5
bài tập lớn:Tinh toán ổn định và các thành phần chuyển vị cưỡng bức của sà lan trên song đồng đều.
... 17.44 52 7 15. 61406 14.69071 3 .57 022 7 7.0979 32 t nh toán liên k t khối chân đế sà lan trình vận chuyển biển 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 9 .5 27 .5 44 9 .5 27 .5 44 9 .5 27 .5 ... 0. 028 2 0. 028 2 0. 028 2 0. 028 2 0. 028 2 0. 028 2 0. 022 0. 022 0. 022 0. 022 0. 022 0. 022 0. 022 0. 022 0. 022 0. 022 0. 022 0. 022 0. 022 0. 022 0. 022 3.184407 3 .54 1 92 3.184407 2. 7 755 37 2. 7 755 37 3.184407 3 .54 1 92 ... 0. 028 2 0. 028 2 0. 028 2 0. 028 2 0. 028 2 0. 028 2 0. 028 2 0. 028 2 2. 624 56 3 2. 624 56 3 2. 50 458 2. 50 458 2. 624 56 3 2. 624 56 3 4. 829 42 4.87 328 4. 829 42 4.3168 12 4.3168 12 4. 829 42 4.87 328 4. 829 42 4.3168 12 4.316812...
- 44
- 833
- 0
Nghiên cứu tính toán ổn định phanh
... 7,679 7, 829 6,718 3,8 82 2,897 2, 6 85 2, 6 05 2, 55 5 67,187 38, 824 28 ,967 26 , 854 26 ,047 25 ,54 5 2, 759 4 ,54 6 5, 877 6 ,27 2 6,438 6 ,54 6 83,187 54 , 824 44,967 42, 854 42, 047 41 ,54 5 Bảng 1 -2: Giá trị thông số ... t1 + t2 Chọn t1 '' = 0 ,5( s ) ; t1 ' = 0,3( s ) t2 = t p ta được: ⇒ j ptb = j p max ( 0 ,5. 0 ,5 + t p ) 0 ,5 + 0,3 + t p = j p max ( 0, 25 + t p ) 0,8 + t p 2. 7 .2 Quãng đường phanh t i thiểu S ptt (m) ... 7, 829 3, 359 1,941 1,449 1,343 1,303 1 ,27 8 16,797 9,706 7 ,24 2 6,714 6 ,5 12 6,386 2, 58 3 4,118 5 ,21 5 5 ,53 6 5, 670 5, 756 24 ,797 17,706 15 ,24 1 14,714 14 ,5 12 14,386 Bảng 1-3: Giá trị thông số động học t nh...
- 34
- 663
- 2
CHUYÊN ĐỀ TỐT NGHIỆP TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH CHO HỆ THỐNG ĐIỆN Giáo viên hướng dẫn LÃ MINH KHÁNH
... ct tct Phõn on t (s) 0. 05 0.1 Thc hin: Nguyn Anh Tun 1 2t2 12( n) 6 .58 4 13.168 12( n) 2. 2 95 19.7 52 22. 047 22 CHUYấN TT NGHIP: TNH TON N NH CHO HT Phõn on t (s) 1 2t2 12( n) 12( n) 0. 15 13.168 32. 92 ... j 0. 0 25 ) = 1.784 + 0. 958 = 2. 0 25 28 .22 80 Sc in ng tng ng ca NMN2 l: * I N 2 = S F2 * = U N 2 2. 0 25 28 .22 80 = 1.91- 25 .6460 1.06 2. 5 82 E '2 = U N 2 + I N 2 ì jX F2 = 1.0 62. 5 820 + 1.91- 25 .6460 ... 1.1 922 2. 4ìsin34.3370 + 1.1 92 1.193ì1. 124 ìsin ( 12 9.4410) = 1. 923 + 1 .59 8ìsin ( 12 9.4410) ' P2III = E '2 Y22sin 22 - E1 E '2 y12sin( 12 + 12) = E '2 Y22sin 22 2 = 1.19 32 2. 4 65 sin29.7 050 - 1.1 92 1.193ì1. 124 ìsin...
- 23
- 906
- 37
Báo cáo khoa học: "quan điểm tính toán ổn định khối l-ợng đứng trạm trộn bê tông nhựa nóng móng nổi khi chịu lực rung" pps
... khối tháp trộn có x t đến ảnh hởng sàng rung gây Trên thực t , đ t khối tháp trộn khác nhau, tuỳ theo quan điểm t nh toán ta x t theo hai mô hình t nh: */ Mô hình t nh coi tuy t đối cứng: thể ... đồ t nh khối tháp trộn x t đến độ đn hồi Với : CT Gs trọng lợng sàng rung; Gt trọng lợng tháp bao gồm k t cấu v t liệu chứa phễu, buồng trộn; k1,k2,c1,c2 hệ số đ t móng tháp trộn; k3, c3 ... khối tháp đứng trạm bê t ng nhựa nóng móng thép 1-Móng thép ; 2- Hệ khung chân; 3-Tháp trộn; 4-Băng gầu phụ gia; CT 5- Phễu chứa đá; 6-Sng rung phân loại c t đá nóng; 7-Băng gầu nóng 2. 1 Mô hình t nh...
- 6
- 682
- 0
Báo cáo khoa học: "Vấn đề hệ số an toàn trong tính toán ổn định nền đ-ờng đắp" pptx
... tuổi thọ ch t lợng khai thác toàn công trình - m t đờng t dẫn t i khái niệm hệ thống - m t đờng đ t đắp - đ t tự nhiên T nh toán ổn định đờng đắp thực ch t phải t nh toán ổn định t ng thể hệ thống ... đ t tự nhiên ; P = H CT Hệ số an toàn ổn định K2 đợc xác định: K2 = S max K2 < điểm t nh toán đ t tự nhiên bị biến dạng dẻo K2 = điểm t nh toán đ t tự nhiên trạng thái cân giới hạn K2 > điểm t nh ... định 2. 2 Đánh giá ổn định đờng đắp theo sức chống c t đ t tự nhiên Theo phơng pháp ngời ta quan niệm rằng: Dới t c dụng t i trọng đ t đắp, xe cộ trọng lợng thân đ t tự nhiên, đ t tự nhiên ph t sinh...
- 4
- 564
- 1
Tính toán ổn định khí động flutter của dầm chủ trong kết cấu cầu hệ dây bằng phương pháp bước lặp (tóm tắt)
... 3.4 K t tính toán vận t c flutter U F (m/s) T nh toán lý thuy t luận 21 .78 39.6 74.1 19.4 văn K t tính lý thuy t [1 65] 21 .5 40 .2 73.0 15. 5 K t tính thực nghiệm 20 .6 41.3 70 .2 16.1 [1 65] Công thức ... 21 .90 41.73 73 .54 23 .16 Sai số k t tính toán lý thuy t luận văn 1.3% 1.49% 1 .5% 25 .16% t i liệu [1 65] 3.4 .2 Cầu Great Belt Đan Mạch Sử dụng phần mềm Flutter-BK01, ta t m vận t c gió flutter t i ... Bw2 F2 H 32 w 20 sin w2 cw2 e2 Bw2 F H 22 0 2 F w20 F sin w2 cos w2 / 2 F I m1e 12 m2e 22 0 (5. 85) 21 B3 h B2 B2 2 *...
- 24
- 556
- 0
Tính toán ổn định khí động flutter của dầm chủ trong kết cấu cầu hệ dây bằng phương pháp bước lặp
... thuyt flutter c in 3.1.1 Cỏc gi thit c bn ca lý thuyt flutter c in Trang 10 10 12 13 14 15 15 15 15 16 16 17 17 18 20 20 22 25 26 28 29 32 32 34 39 39 40 41 43 45 45 47 51 52 52 52 3.1 .2 H phng trỡnh ... ph t sinh bi giú 2. 2.1 T c dng tnh ca giú lờn cu 2. 2.1.1 Bin dng tnh v ng sut tnh 2. 2.1 .2 Cỏc hin tng mt n nh tnh 2. 2 .2 T c dng ng ca giú lờn cu 2. 2 .2. 1 Dao ng xoỏy khớ 2. 2 .2. 2 Dao ng giú ma 2. 2 .2. 3 ... cu r t t bn phõn b ỏp lc giú c bn tr s ca Vit Nam cú th ly t tiờu chun 22 TCN 27 2 05 U 20 : tc giú c bn cao 20 m so vi mt t, m/s 2. 1 .2 Tc giú thit k U d m / s Cng theo tiờu chun v thit k khỏng...
- 139
- 721
- 1
Phần 3 KHÓA ĐÀO TẠO TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ ỨNG DỤNG TRÊN PHẦN MỀM PSSE CHO KỸ SƯ HỆ THỐNG ĐIỆN (Thực hiện tính toán mô phỏng trên Phần mềm PSSE với hệ thống điện 24 nút của IEEE)
... You • 25 SHORT-CIRCUIT ANALYSIS Automatic Sequencing Fault Calculation in PSS®E Go to the Misc menu, and select Change Program Settings • Change the shortcircuit output to Physical and the coordinates ... Go to the Fault menu and select the ASCC option • Set the pre-fault conditions as the linear power flow • Choose to analyze three-phase and lineto-ground faults • Select the output as Fault current ... Go the PV Analysis window and create the distribution factor file • Set the initial transfer increment to 10MW • Make sure to choose the right settings • Select the source and sink subsystems...
- 62
- 1,037
- 9
Phần 5 KHÓA ĐÀO TẠO TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ ỨNG DỤNG TRÊN PHẦN MỀM PSSE CHO KỸ SƯ HỆ THỐNG ĐIỆN (Lựa chọn bộ kích từ trong mô phỏng ổn định và mô hình kích từ trên Phần mềm PSSE)
... Automatic Calculation of DC Exciter Parameters 21 TYPES OF EXCITERS Automatic Calculation of DC Exciter Parameters eBook for You E citation s stem models with a tomatic Excitation system ith ... produce the required excitation system response ratio It may have to be adjusted following the use of the excitation system response ratio test eBook for You Notes 25 TYPES OF EXCITERS Automatic ... Non-controlled rectifiers 28 TYPES OF EXCITERS AC Excitation Systems Stationary rectifier systems eBook for You Controlled rectifiers 29 TYPES OF EXCITERS AC Excitation Systems Rotating rectifier...
- 125
- 794
- 8
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các mục tiêu của chương trình xác định các nguyên tắc biên soạn khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến hiệu suất h fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha phần 3 giới thiệu nguyên liệu từ bảng 3 1 ta thấy ngoài hai thành phần chủ yếu và chiếm tỷ lệ cao nhất là tinh bột và cacbonhydrat trong hạt gạo tẻ còn chứa đường cellulose hemicellulose chỉ tiêu chất lượng theo chất lượng phẩm chất sản phẩm khô từ gạo của bộ y tế năm 2008