... (trớc đổ bê tông) 1.2 ứngsuất trớc kết cấu công trình thép BTCT 1.2.1 Nguyên lý ứngsuất trớc ứngsuất trớc việc chủ động tạo cho kết cấu ứngsuất ban đầu ngợc dấu với ứngsuất tải trọng gây nhằm ... đồ ứngsuấttrục trung hoà dẻo qua bụng dầm thép (Tiết diện chịu mômen dơng) Hình 2.17 Biểu đồ ứngsuất dẻo trục trung hoà qua cánh dầm thép (Tiết diện chịu mômen âm) Hình 2.18 Sự phân bố ứngsuất ... - ứngsuất BT (mặt cắt 2-2 - dầm D1) Hình 4.20 Đồ thị tải trọng - ứngsuất BT (mặt cắt 3-3 dầm D1) Hình 4.21 Đồ thị tải trọng - ứngsuất dầm thép (mặt cắt 2-2 - dầm D1) Hình 4.22 Đồ thị ứng suất...
... nhƣ ngoại lực có tác dụng ngƣợc lại so với trọng lực Sơ đồ ứngsuất cho thấy ứngsuất nén [+] đƣợc sinh lực ứngsuất trƣớc giảm ứngsuất kéo [-] đƣợc sinh ta trọng lực Do đó, tiết diện đƣợc thiết ... trạng thái tới hạn WSD Thiết kế theo ứngsuất cho phép WSD Working Stress Design 1.4 Khái niệm ứngsuất trƣớc 1.4 Concepts of Prestressing concrete, Bê tôngứngsuất trƣớc, bê tông cốt thép, essentially ... stresses limits of concrete 18 7.6.1 Ứngsuất cho phép bê tông 18 7.6.2 Checking the stress 18 7.6.2 Kiểm tra ứngsuất 18 7.7 Location of Section...
... định đủ để chịu ứng lực căng tiến hành căng cốt thép ứngsuất trước Cốt thép kéo căng cốt thép máy kéo ứngsuất trước đến giá trị ứngsuất thiết kế, nằm giới hạn đàn hồi cốt thép ứngsuất trước Sau ... cốt thép ứngsuất trước để truyền áp lực ép mặt sang đầu kết cấu bê tông (gây ứngsuất trước) Phương pháp này, không dùng lực bám dính bê tông cốt thép để tạo ứngsuất trước, nên gọi ứngsuất trước ... Máy kéo ứngsuất trước loại đơn cáp Phân loại kết cấu bê tôngứngsuất trước 2.1 Bê tôngứngsuất trước căng trước Cốt thép ứngsuất trước kéo căng trước bệ khuôn đúc...
... Nh vy xung iu khin van va thay i tn s, va bin iu rng xung n ỏp u Vi Khi cụng sut Vo B iu PWM khin tn s Hỡnh 3-9 Cu trỳc iu khin c tn s v rng xung 3.2 Phõn tớch phng phỏp iu khin mch half bridge ... tớch phng phỏp iu khin 31 3.1 Phõn tớch phng phỏp iu khin n ỏp u 31 3.1.1 Phng phỏp iu khin tn s 31 3.1.2 Phng phỏp thay i rng xung (PWM) 37 3.1.3 iu khin c tn s v ... ỏn ny, chỳng em quyt nh s dng IC iu khin cu IR2103, iu khin cu half-bridge theo phng phỏp bootstrap S cu trỳc ca mch iu khin nh sau: Hỡnh 3-11 Cu trỳc mch iu khin half bridge trỏnh hin tng trựng...
... tiết diện có ứngsuất kéo tổngcộng mép dầm chịu kéo đạt giá trị , 625 f c' [4] 0,85f'c c h dp d c a d' As'f y Apf ps A sf y b a) Sơ đồ mặt cắt dầm b) Sơ đồ biến dạng c) Sơ đồ ứngsuất Hình Sơ ... bêtông ứngsuất trước căng sau không bám dính chịu uốn với tải trọng phân bố Nghiên cứu bước tiếp tục nghiên cứu [1,2] Kết nghiên cứu công thức xác định ứngsuất giới hạn cốt thép căng dầm bêtông ứng ... Trong ỏ số, M0 đại lượng có thứ nguyên với mô men uốn, mô men nứt Mcr tính tiết diện có ứngsuất kéo tổngcộng mép dầm chịu kéo đạt giá trị 0,625 f c' [4] Thay (2) vào (1) với giá trị M M u1...
... tiết diện có ứngsuất kéo tổngcộng mép dầm chị u kéo đạt giá trị , 625 f c ' [4] 0,85f'c As'f y d h dp c a c d' Apf ps Asf y b a) Sơ đồ mặt cắt dầm b) Sơ đồ biến dạng c) Sơ đồ ứngsuất Hình Sơ ... bêtông ứngsuất trước căng sau không bám dính chịu uốn với tải trọng phân bố Nghiên cứu bước tiếp tục nghiên cứu [1,2] Kết nghiên cứu công thức xác định ứngsuất giới hạn cốt thép căng dầm bêtông ứng ... bêtông Môđun đàn hồi cốt thép căng Mômen quán tính tiết diện dầm trục trung hoà Cường độ bêtông theo mẫu trụ Ứngsuất trước hiệu Ứngsuất giới hạn cốt thép căng Giới hạn chảy cốt thép căng M cr Mômen...
... tiết diện có ứngsuất kéo tổngcộng mép dầm chị u kéo đạt giá trị , 625 f c ' [4] 0,85f'c As'f y d h dp c a c d' Apf ps Asf y b a) Sơ đồ mặt cắt dầm b) Sơ đồ biến dạng c) Sơ đồ ứngsuất Hình Sơ ... bêtông ứngsuất trước căng sau không bám dính chịu uốn với tải trọng phân bố Nghiên cứu bước tiếp tục nghiên cứu [1,2] Kết nghiên cứu công thức xác định ứngsuất giới hạn cốt thép căng dầm bêtông ứng ... bêtông Môđun đàn hồi cốt thép căng Mômen quán tính tiết diện dầm trục trung hoà Cường độ bêtông theo mẫu trụ Ứngsuất trước hiệu Ứngsuất giới hạn cốt thép căng Giới hạn chảy cốt thép căng M cr Mômen...
... rt ln (g >> p), kớch thc ca kt cu ln Hỡnh 1.5 Khuyt im ca kt cu bờ tụng ct thộp a- Khi chu lc nộn t u dm b- Khi chu ti trng s dng P Hỡnh 1.6 S lm vic ca dm bờ tụng ct thộp khc phc khuyt im ca ... sut khng ch Khi cng ct thộp trờn b: Tr s ng sut khng ch ly bng tr s o v o sau ó k n cỏc hao tn ng sut bin dng ca neo (neo) v ca ma sỏt (ms) HK = o -neo -ms; o = o-neo -ms (3.3) Khi cng trờn ... khụng i Khi cng bng phng phỏp c hc, ng sut hao (kG/cm ) c tớnh theo cụng thc sau: i vi si thộp cng cao: (3.5) i vi ct thộp thanh: (3.6) Tr s o tớnh bng kG/cm v khụng k n cỏc hao tn ng sut Khi tớnh...
... TÍCH THANH BÊTÔNG ỨNGSUẤT TRƯỚC 1) GIAI ĐOẠN CHẾ TẠO ỨNGSUẤT TRONG CỐT THÉP SAU KHI TRUYỀN ƯST: σ con2 = σ sp − ασ bp ∆σ sp Es = σ bp = ασ bp Eb ỨNGSUẤT TRONG BÊTÔNG SAU KHI TRUYỀN ƯST: σ ... 3> ỨNGSUẤT TRƯỚC, ỨNG LỰC TRƯỚC HAY DỰ ỨNG LỰC? ƯU ĐIỂM VÀ HẠN CHẾ CỦA KẾT CẤU BTƯST SO VỚI KẾT CẤU BTCT A ƯU ĐIỂM: 1) Khả chịu uốn cao 2) Khả chịu cắt cao 3) Độ cứng lớn 4) Nhẹ, ... HỌC TẬP [1] Nguyễn Tiến Chương : Kết cấu bêtông ứngsuất trước Nhà XB Xây dựng, Hà Nội, 2010 [2] Nguyễn Tiến Chương (chủ biên): Kết cấu bêtông ứngsuất trước – Chỉ dẫn thiết kế theo TCXDVN 356...
... dạng từ biến bêtông ứng với trường hợp ứngsuất σ b 26 Quan hệ hệ số từ biến suất từ biến : ϕ = Cb Eb Suất từ biến đại lượng thay đổi theo thời gian thời gian dài giá trị suất từ biến tiến tới ... hao ứngsuất trước Tuy nhiên, có số trường hợp, ví dụ giằng kết cấu vòm, thiết kế phải kể đến biến dạng từ biến cốt thép căng Cũng chùng ứng suất, biến dạng từ biến cốt thép tăng nhanh ứngsuất ... bêtông ứngsuất trước chịu tải trọng thay đổi theo thời gian lặp lặp lại nhiều lần Độ bền mỏi cốt thép xác định thông qua ba thông số: giá trị ứngsuất nhỏ lớn nhất, biên độ thay đổi ứngsuất số...
... phía trục trung hoà Khi tính theo (3.11) cho giá trị dương (+) ứngsuất nén, cho giá trị âm (-) ứngsuất kéo 15 3.3.2 Ứngsuất nén trước cho phép bêtông Ứngsuất nén lớn bêtông sau gây ứngsuất ... 3.2.2 Độ xác giá trị ứngsuất trước Giá trị ứngsuất trước đưa vào tính toán phải nhân với hệ số độ xác γ sp : γ sp = ± ∆γ sp Lấy dấu cộng (+) có ảnh hưởng bất lợi ứngsuất trước (tức giai đoạn ... Trạng thái ứngsuất tiết diện Phương pháp căng cốt thép (σ bp1 ) /R bp không lớn Nén tâm Nén lêch tâm Ứngsuất không tăng có tải trọng Trên bệ 0,85 0,95 Trên bêtông 0,70 0,85 Ứngsuất tăng có...
... nén dọc trục R cường độ (độ bền) chịu nén dọc trục bêtông theo mẫu lăng trụ đảm bảo xác suất vượt giá trị không 95% số mẫu thử, cường độ tiêu chuẩn chịu kéo dọc trục cường độ chịu kéo dọc trục bêtông ... nén trước lấy giá trị σ = 330MPa ; σ sc,u sc,u b2 b2 sc,u b2 ∆σ sp sc,u giá trị ứng suất, tính sau: - Khi gây ứngsuất trước phương pháp học, nhiệt - điện tự động học kết hợp nhiệt - điện tự động ... 1 Các trạng thái ứngsuất dầm bêtông ứngsuất trước TT3: σ sp1 = σ sp − σ l1 − ασ b TT4: σ sp2 = σ sp − σ l1 − ασ b − σ l2 TT5:...
... : Sred mô men tĩnh phần tiết diện qui đổi nằm phía trục qua trọng tâm tiết diện trục này; τxy,crc ứngsuất tiếp trọng tâm tiết diện qui đổi ứng với thời điểm hình thành vết nứt xiên; cho phép ... tính − Khi xi < x0i = qsw(i) = Q bi ⋅ c0 2h ci c0 thì: Q i − Q bi c0 − Khi thì: (6.16) x Qi ⋅ 0i c x 0i + − Khi x0i ≤ xi ≤ qsw(i) = Q b,min (6.17) ci c < xi ≤ i c0 h0 thì: qsw(i) = − Khi xi > ... đến ứngsuất σy, nhờ biểu đồ hình 6.6 Khi cấu kiện chịu tác dụng lực tập trung tải trọng gián đoạn, giá trị c (6.28) lấy khoảng cách từ gối tựa đến điểm đầu diện tích đặt tải trọng (hình 6.3) Khi...
... sở sản xuất cát nghiền với tổngcôngsuất đến 800.000 T/năm, Anh với tổngcôngsuất khoảng 700.000 T/năm, Bắc Irland với tổngcôngsuất khoảng 4500.000 T.năm [27] Trên giới cát nghiền dùng xây ... xét ảnh hưởng đặc tính kỹ thuật đá mạt đến tính chất bê tông - Dùng phương pháp toán quy hoạch thực nghiệm thiết lập phương trình hồi quy, thể quan hệ hàm mục tiêu với nhân tố ảnh hưởngTrên sở ... Ảnh hưởng C/(C+Đ) đến cường độ R28 N/CKD = 0.55 đá mạt Bản Khoang 71 Hình 3.18: Ảnh hưởng C/(C+Đ) đến cường độ R28 N/CKD = 0.4 đá mạt Bản Khoang 71 Hình 3.19: Ảnh hưởng...
... b ng dòng i n cao t n - Bi n c ng l p b m t Ngoài có th ph i h p v i phương pháp trên, s d ng nh ng phương pháp trên, vi c l p kim lo i b m t c làm b n, lòng chi ti t hình thành nh ng ng su t ... xuyên t i ó nh ng n hư h ng tr c khu u 1.3 T NG QUAN NGHIÊN C U TRONG VÀ NGOÀI NƯ C 1.3.1 Trên th gi i [9] Trên th gi i ã có công trình tác gi nghiên c u xác tác ng n tr c khu u c a tác ng lên tr ... quan tr ng nh hư ng n xác c a mô hình tính Khi phân tích k t c u theo phương pháp ph n t h u h n, ta thư ng mô t biên b ng liên k t Do tr c khu u quay t trên thân c liên k t c ng cơ, nên t i m i...
... xảy thêm ứngsuất hao h2 ứngsuất hao tổngcộng h = h1 + h2 ứngsuất cốt thép ƯLT bằng: H = o - h - nHb1 - Giai đoạn I6: Tải trọng tác dụng gây thêm ứngsuất kéo cốt thép WLT Khiứngsuất nén ... tăng ứngsuất kéo cốt thép FH làm giảm ứngsuất kéo cốt thép FH Khiứngsuất nén trước thớ bêtông ngang vị trí trọng tâm cốt thép FH bị triệt tiêu ứngsuất cốt thép FH o - h - Giai đoạn Ia: ứngsuất ... suất kéo Nhưng ảnh hưởng lực nén N, vùng lại suấtứngsuất nén ứngsuất nén trước triệt tiêu làm giảm ứng xuất kéo tải trọng sử dụng P gây Để cho dầm không bị nứt, ứng xuất tổngcộng vùng không...
... quan hệ ng suất uốn, ng suất kéo, mô đun đƠn hồi t với tỷ lệ % sợi gia c ng nh h ng ng ng c a yếu tố khác nh nhiệt độ làm mát khuôn, áp suất khuôn chế t o đến giá trị ng suất uốn, ng suất kéo mô ... tìm hiểu c chế c a truyền ng suất c a composite 3.6.1 ng suất trung bình c a sợi Từ phân tích trên, t i đầu mút c a sợi có chiều dài tới h n có ng suất thấp h n ng suất tới h n c a sợi nh h ng ... 62 TÀI LI U THAM KH O 63 x DANH M C CÁC T : ng suất c : ng suất c a composite f: ng suất c a sợi m : ng suất c a nhựa E: Mô đun đƠn hồi Ec : Mô đun đƠn hồi c a composite...