... quán tính xoắn đợc tính nh sau: It = bi t i3 (2-54) bi ti tơng ứng chiều rộng chiều dày cánh; = 1,25 tiếtdiệnchữI trục đ i xứng; = 1,20 tiếtdiệnchữ T; I l = 1,54 t o Iy h Sơ đồ tiết ... lm vic gii hn n hi Chi tit xem bng phõn loi tit din di õy 33 34 Bng 2.6 Phõn loi tit din loi 1, 2, 35 Bng 2.7 Bng tra h s k 36 Bng 2.8 Tit din loi 37 H s gim kh nng chu un ca dm xột n iu kin n ... gia cỏc kớch thc ca tit din Theo ú, chia thnh loi tit din thanh: tit din c, tit din na c, tit din mnh v tit din rt mnh (tit din thnh mng) f fy Hỡnh 2.5 Biu quan h ng sut - bin dng ca cỏc loi...
... dẻo tiếtdiện cột thépchữI3.3 Ảnh hưởng lực dọc t i mômen bền dẻo tiếtdiện MP [5], [8] Ta nghiên cứu ảnh hưởng lực dọc N t i mô men bền dẻo tiếtdiện Mp v itiếtdiện a Khảo sát tiếtdiện ... kháng uốn dẻo tiếtdiện b Đặc trưng mặt cắt dẻo có hình dạng tiếtdiện khác [6] Thực tínhtoán v i nhiều lo itiếtdiện ta có mômen kháng uốn dẻo tiếtdiện Wp mômen kháng uốn đàn h i We lập bảng ... biểu diễn m i quan hệ M, N tiếtdiện trạng th i gi i hạn đàn h i trạng th i dẻo (g i đường cong dẻo) (chú ý: Me = 2/3Mp) N Np B A M Mp Hình 11 Đường cong dẻo đường gi i hạn đàn h itiếtdiện thép...
... Chương III: Hàm Truyền Khi Xe Quay Vòng CHƯƠNG III : HÀM TRUYỀN KHI XE QUAY VÒNG 3. 1/ Kh i niệm: Khi xe vào quay vòng đ i h i t i xế ph i tác động lên vành l i để thay đ i góc quay vành l i dẫn t i ... Quay Vòng Của ô Tô Khi Tính Đến Sự Biến Dạng Của Lốp Xe Tức quay vòng có tính đến biến dạng lốp xe t i xế ph i quay vành l i cho góc quay vành l i θ giảm so v ikhôngtính đến biến dạng lốp xe, để ... 8 ,33 2.0,1 + 1 ,3. 8 ,33 .0, 05 ) = 532 4 N 9,81.2, 1 .3/ Sự quay vòng ô tô tính đến biến dạng lốp xe: 1 .3. 1/ Bán kính quay vòng tức th i: ur Khi biến dạng lốp xe , xe vào cua v i vận tốc V1 hợp với...
... Kcp = 1 ,3 (phần tiêu thiết kế) Tínhtoán lực : + Tính kh i lượng thân phần kè BB’DA (G 1) : Trong : G1 = γ.F1.1 (6.2) - γ = 2,0 (T/m3) : kh i lượng riêng đá làm kè - F1 = 3, 11 (m2) : diện tích ... kết tính thấm ta có : K minmin = 2. 434 > [K] = 1.20 Vậy thân đê đảm bảo i u kiện ổnđỉnh KẾT QUẢ TÍNH THẤM KHI MỰC NƯỚC MAX KẾT QUẢ TÍNH THẤM KHI MỰC NƯỚC RÚT NHANH KẾT QUẢ TÍNHỔNĐỈNH KHI NƯỚC ... + Khi nước rút nhanh tưh +4.00 mực nước kiệt 1.12m Kết tính thấm (xem phụ lục) 3. 2 Tínhổnđỉnh thân đê : Tínhtoán cho trường hợp mực nước rút nhanh từ mực nước max mực nước kiệt kết tính toán...
... tr i Hình 4-18: Biến dạng lún theoi m D th i gian i m A, B, C, D - Độ lún i m tim đường ( i m A), i m tim vai ( i m B) i m vai đường ( i m C) - Độ lún i m A giai đoạn 74,96 cm - Độ lún i m ... nguy hiểm cho công trình CHƯƠNG II NGHIÊN CỨU PHÁT TRIỂN LÝ THUYẾT TÍNHỔNĐỊNH VÀ BIẾN DẠNG TỪ BIẾN CỦA NỀN ĐẤT YẾU DƯ I NỀN ĐƯỜNG Ô TÔ Ở ĐBSCL THIẾT KẾ CHẾ TẠO THIẾT BỊ THÍ NGHIỆM XÁC ĐỊNH HỆ ... i m B giai đoạn 55,46 cm - Độ lún i m C giai đoạn 27,06 cm - Độ lún i m A 40 năm sau giai đoạn 48,29 cm - Độ lún i m B 40 năm sau giai đoạn 50, 23 cm - Độ lún i m C 40 năm sau giai đoạn 53, 09...
... tiếtdiện - Mất ổnđịnh cột bị uốn dọc - Mất ổnđịnh cột bị xoắn quanh tâm uốn - Mất ổnđịnh uốn xoắn đồng th i - Mất ổnđịnh cục phần tử cánh bụng tiếtdiện cột Đ i v itiếtdiện HFB tiếtdiện ... 30 0 D Chiều cao dầm Bề rộng cánh HBF 38 Chiều dày bụng Ký hiệu tiếtdiện cánh B-be/2 B D-be/2 90 Hinh Tiếtdiện HFB cấu kiện chịu nén Sự làm việc cấu kiện chịu nén tiếtdiện HFB 3. 1 Kiểu biến ... thép vật liệu : Hệ số t i trọng lấy theo mục 3. 6.2 - AS1 538 =1/0,6 Q: Hệ số hình dạng Q = Aew/A Aew: Diện tích tiếtdiện hữu hiệu (*) phần bụng phẳng A :Diện tích tiếtdiện thô (**) toàn tiết...
... 4.80 3. 00 1012 12.00 VI 5 .30 3. 67 1012.75 12.75 JMA Merkaly 1.60 1.0 II 3. 80 III P P P P P P 11 VII 5.60 4 .33 10 13. 2 13. 20 VIII 5.90 5.00 10 13. 65 13. 65 IX 6 .30 5.67 1014.25 14.25 X 6.60 6 .33 10 ... Bản, Philipin, Inđônêxia, hay vùng n i Himalaya 1 .3. 2 Một số kh i niệm động đất a) Chấn tâm, chấn tiêu - N i phát sinh dịch chuyển Động đất g i chấn tiêu (hoặc lò Động đất) Hình chiếu chấn tiêu ... Thang MM Cấp động đất Đỉnh gia tốc (a) g V 0,012-0, 03 V 0, 03- 0,04 VI >0, 03- 0,06 VI 0,06-0,07 VII >0,06-0,12 VII 0,10-0,15 VIII >0,12-0,24 VIII 0,25-0 ,30 IX >0,24-0,48 IX 0,50-0,55 X >0,48 X >0,60...
... số hiệu tiếtdiện Úc Tiếtdiện HFB kết hợp ưu i m tiếtdiện rỗng, thép thành mỏng v itiếtdiệnchữ I: Trọng lượng nhẹ, Độ B cứng chống xoắn lớn, tiếtdiện đ ixứng kép, kín mép gấp, bụng l i ... trình tínhtoán Nghiên cứu khả ứng dụng dầm HFB vào thực tế xây dựng Việt nam 3 Chương NGHIÊN CỨU SỰ LÀM VIỆC CỦA CẤU KIỆN THÉPTIẾTDIỆNCHỮ I, CÁNH RỖNG (HFB) 1.1 Tổng quan tiếtdiệnchữ I, ... ho i thường xảy i u kiện bền thớ biên đạt ứng suất chảy Khi chiều d i t i trọng lớn mà tiếtdiện mảnh, cấu kiện ổnđịnhtheo dạng oằn uốn dọc oằn xoắn Dạng oằn uốn-xoắn xảy tiếtdiệnkhông đối...
... gió thiết kế U d m / s Cũng theotiêuchuẩn thiết kế kháng gió cho cầu đường Nhật Bản [ 131 , 132 ], vận tốc gió thiết kế tínhtheo công thức (2 .3) U d U10 E1 2.1 .3 Đặc tính giật tốc độ gió Gió ... gió Gió coi chuyển động nhiễu loạn không khí Chuyển động có đặc i m khôngkhôngtheo quy luật thay đ itheokhông gian th i gian 2.2 Các tƣợng dao động cầu phát sinh gió Theo t i liệu [ 13] , phản ... tƣ̣ kích theo miền thơ i gian ̀ Các lực tự kích biểu diễntheo miền th i gian (tham khảo t i liệu [175]) 2 .3. 3 Mô hinh lƣ̣c gió á bình ổn ̀ Tham khảo t i liệu [50, 108, 134 , 160] 2.4 Một...
... KA1* KA2 K A3 (2.79) U U 33 2 .3. 2 Mụ hinh lc t kich theo miờ n thi gian Cỏc lc t kớch cú th c biu din theo thi gian, cỏc bc trỡnh by di õy theo ti liu [175] v tham kho cỏc ti liu [142, 144] ... Vortex-induced vibration Dao ng giú-ma Rain-wind-induced vibration Tỏc Dao ng ri ca dũng khớ Buffeting dng Dao ng phớa cui giú Wake-induced vibration ng Dao ng t kớch vi biờn tng dn Divergent vibration ... phõ n t hu hn [ 135 , 136 ] Ng c la i, nờ u chi tim i u kiờ n flutter ti n , xõ p xi miờ n tõ n sụ se trc tiờ p hn va nhanh hn 2 .3. 3 Mụ hinh lc gio a binh n 2 .3. 3.1 Mụ hỡnh lc giú bỡnh n (steady...
... din dm; qy v Pyi ln lt l ti trng phõn b u v ti trng trung ti v trớ i trờn chiu di dm; i l gúc xon ti tit din i cú ti trng trung; a l khong cỏch t tõm ct ca tit din n im t ca ti trng; Mx l mụ ... Wagner th hin mc khụng i xng ca tit din dm quanh trc x x = 2I x (x ) + y ydA y o (2) A vi yo l khong cỏch theo trc y t trng tõm tit din n tõm ct ca tit din (khi tit din i xng theo c hai trc x=0); ... (1988), Stability and nonlinear finite element analysis of thinwalled structures In: Finite element applications to thin-walled structures, edited by John W Bull Elsevier applied science 10 Zhang...
... Âu…., theo cho phép Nhà nước Trong tiêuchuẩntiêuchuẩn Mỹ AISC tiêuchuẩn Châu Âu Eurocode áp dụng nhiều Vì t i chọn đề t iTính tốn dầmthéptiếtdiện dạng chữI chịu xoắn theotiêuchuẩn AISC” ... chịu uốn Luận văn đưa l i gi i cho tốn theotiêuchuẩn AISC biên soạn xuất năm 20 03 [4] 19 CHƯƠNG II TÍNH TỐN DẦMTHÉPTIẾTDIỆN NGANG DẠNG CHỮITHEOTIÊUCHUẨN AISC 2.1 Ứng suất xoắn Hình ... 2.8 Ví dụ tính tốn Cho dầmthéptiếtdiệnchữI vật liệu CT42 Dầm d i L =12 m hình vẽ : 20 e wu 30 0 20 500 tu Hình II-9 TiếtdiệnthépchữItính tốn 30 Dầm chịu t i trọng phân bố thẳng đứng...
... select all machine angles and bus voltages eBook for You • 41 DYNAMIC ANALYSIS OF 3- PHASE FAULTS Initializing the dynamic simulation Go to Perform Dynamic Simulation and initialize • There should ... • 35 QV ANALYSIS QV Analysis Applications What can we with QV analysis results? • Identify the stability limit (bottom of QV curve) • Determine the minimum reactive power for stable operation ... problems found in Course A with the dynamic analysis file we created initially? eBook for You • 42 DYNAMIC ANALYSIS Applying a 3- Phase Line Fault Run the simulation to 1s • Apply a 3- phase line fault...
... OUTLINE • Load Flow Analysis • Contingency Analysis • Sh t Ci Short-Circuit Analysis it A l i eBook for You • PSS®E 33 : Basic Operation PSS®E 33 : BASIC OPERATION eBook for You PSS®E 33 : BASIC ... Deterministic Reliability Tests 46 CONTINGENCY ANALYSIS eBook for You Basic Process 47 CONTINGENCY ANALYSIS eBook for You Creation of the Distribution Factor File 48 CONTINGENCY ANALYSIS eBook ... Tab Initial Value Number of Step for Block i Number of Step for Block i Admittance Increment for Each Step in Block i 21 PSS®E 33 : BASIC OPERATION Exercises a) What is the name of this bus and its...
... v itiếtdiện cho Bước 4: Tínhtoán kiểm tra cột 4.1 Kiểm tra gi i hạn để áp dụng phương pháp đơn giản 4.2 Kiểm tra i u kiện ổnđịnh cục 4 .3 Kiểm tra khả chịu nén dọc trục t i đa tiếtdiệntheo ... kiểm tra lựa chọn tiếtdiện cột LHTBT chịu nén lệch tâm Hướng phát triển luận văn - Nghiên cứu thiết lập biểu đồ tương tác (M-N) cho dạng tiếtdiện khác (tiết diện tròn, thép hình chữI đ ixứng ... LHTBT tiếtdiện tròn tínhtoán khả chịu lực v i lo itiếtdiện xét đến ảnh hưởng lực cắt Vì việc thành lập biểu đồ tương tác cho lo i cột LHTBT tiếtdiện tròn xác định khả chịu lực chúng cần thiết...
... vòng ô tô chia làm giai đoạn: GDI: giai đoạn chuẩn bị vào đường quay vòng v i R → ∞ GDII: giai đoạn vào quay vòng v i bán kính tức th i R = Const GDIII: giai đoạn kh i đường quay vòng v i R → ∞ 1.2/ ... định để đánh giá ổnđịnh xe xét xe không đạt tiêuchuẩn ph i có biện pháp khắc phục 1 .3/ Gi i hạn đề t i: Việc khảo sát tínhổnđịnh xe thực tế khó khăn xe hệ phức tạp gồm nhiều hệ thống, nhiều ... Chương III: Hàm Truyền Khi Xe Quay Vòng CHƯƠNG III : HÀM TRUYỀN KHI XE QUAY VÒNG 3. 1/ Kh i niệm: Khi xe vào quay vòng đ i h i t i xế ph i tác động lên vành l i để thay đ i góc quay vành l i dẫn tới...