... Trang: 87 Hình 3 .22 Mơ men M 22 nhà trạm (TH thi cơng) Trang: 88 Hình 3 .23 Mơ men M11 nhà trạm (TH thi cơng) Trang: 88 Hình 3 .24 Mơ men M 22 nhà trạm (TH thi cơng) Trang: 88 Hình 3 .25 Mô men M11 nhà ... 35 2. 2.1 Các phương pháp tĩnh lực tương đương 36 2.2 .2 Các phương pháp động lực học 38 2. 2.3 Lựa chọn phương pháp xác định tải trọng động đất 42 2.3 Lựa chọn phương pháp tínhtoán ... thi cơng) Trang: 91 Hình 3. 32 Mơmen M 22 đáy (Trường hợp vận hành) Trang: 92 Hình 3.33 Mômen M11 đáy (Trường hợp vận hành) Trang: 92 Hình 3.34 Mơmen M 22 đáy (Trường hợp thi cơng xong - Trang: 93...
... gây tính biểu thức : C= M 2 uσ yσ z − y2 −( z + H )2 2 e 2 y e 2 z (28 ) Nồng độ tổng cộng tính từ (27 ), (28 ) là: C= M 2 uσ yσ z − y2 −( z − H )2 e 2 y e 2 z −( z + H )2 ... kiểm tra trực tiếp cách lấy đạo hàm: ζ Gx = − x − ζ3 /2 e −( x 2 ) π 2( a2t ) 4a t − 1 + ( x − ζ )2 e −( x − ζ )2 Gxx = (a 2t )3 /2 4(a 2t )5 /2 2 4a2t − a2 + a2 ( x − ζ )2 ... m Thay (20 ), (21 ), (22 ) vào (19) ta được: C= M e 2 uσ yσ z 2 ÷ − y + z ÷ ÷ 2 y2 2 z2 ÷ ÷ = M e 2 uσ yσ z ÷ − y ÷ − z2 ÷ ÷...
... tỉåi cáưn cung cáúp cho mäüt ngỉåìi mäüt âån vë thåìi gian, tra theo bng 2- 7, m3/ngỉåìi, giåì ρ - Khäúi lỉåüng riãng ca khäng khê, ρ = 1 ,2 kg/m3 Tuy nhiãn lỉu lỉåüng giọ bäø sung khäng âỉåüc nh hån ... khọng khờ tổỡ traỷng thaùi O lãn trảngthại V tho mn âiãưu kiãûn vãû sinh måïi thäøi vo phng , tỉïc l tV = tT - a (hỗnh 4 .2) I N T tN tT T V tV =tT-a N 5% ϕ=9 ϕ=100% εT O d Hỗnh 4 .2: Sồ õọử thúng ... V(tV, ϕV) phi ln ln nàòm trãn âỉåìng εT = QT/WT âi qua âiãøm T(tT, ϕT) 4.1 .2 Caïc så âäư âiãưu ho khäng khê ma h 4.1 .2. 1 Så âäư thàóng Så âäư thàóng l så âäư khäng cọ tưn hon khäng khê tỉì phng...
... låïn nãn ngỉåìi ta láúy khäng âäøi åí âiãưu kiãûn tiãu chøn : to = 20 oC vaì B = Bo = 760mmHg : ρ = 1 ,2 kg/m3 1 .2. 3 Âäü áøm 1 .2. 3.1 Âäü áøm tuût âäúi L khäúi lỉåüng håi áøm 1m3 khäng khê áøm Gi ... nãn: p ρ h = = h , kg / m v h Rh T ρh = (1 -2) (1-3) âọ : ph - Phán ạp sút ca håi nỉåïc khäng khê chỉa bo ho, N/m2 Rh - Hàòng säú ca håi nỉåïc Rh = 4 62 J/kg.oK T - Nhiãût âäü tuyãût âäúi cuía khäng ... h k Gk ρ k p k Rh (1-7) Ta cọ quan hãû: Sau thay R = 8314/µ ta coï d = 0, 622 ph ph = , kg / kgkkk pk p − ph (1-8) 1 .2. 5 Nhiãût âäü Nhiãût âäü l âải lỉåüng biãøu thë mỉïc âäü nọng lảnh Âáy l úu...
... 19 3.1 .2 Số liệu nguồn thải 20 3 .2 Kết tính tốn 21 3 .2. 1 Đối với khí NOx 21 3 .2. 2 Đối với khí SO2 .23 3 .2. 3 Đối với khí CO 25 3 .2. 4 Đối ... a3d p / x2 ) x2 ( a1 + a2 e 10 −4 d p ) (22 ) X2, a1, a2, a3 hệ số với giá trị 6.5×10 -6, 1 .25 7, 0.4, 0.55×10-4 [5] 18 CHƯƠNG III: ÁP DỤNG MƠ HÌNH ISC3 ĐỂ TÍNH TỐN CHẤT LƯỢNG KHƠNGKHÍKHUVỰC THỊ ... tỉnhgiaiđoạn 20 04 -20 07 tăng trưởng không ổn định kim ngạch xuất hàng hóa địa phương có mức tăng trưởng nhanh khối lượng giá trị mặt hàng xuất với kim ngạch tổng cộng giaiđoạn 20 0 420 07 22 ,39...
... 19 3 .2 Kết tính tốn .20 3 .2. 1 Đối với khí NOx 20 3 .2. 2 Đối với khí SO2 23 3 .2. 4 Đối với khí TSP 26 KẾT LUẬN 29 TÀI LIỆU THAM KHẢO ... 11 2.2 .2 Phân bố vận tốc gió theo phương thẳng đứng 12 2 .2. 3 Độ nâng luồng khói 12 2 .2. 4 Đại lượng phân rã 13 2. 2.5 Đại lượng theo phương thẳng đứng 14 2. 1.6 Lắng ... d p / x2 ) x (a + a e SCF = + 2 10 d p ) (2. 22) X2, a1, a2, a3 hệ số với giá trị 6.5×10 -6, 1 .25 7, 0.4, 0.55×10-4 [5] 17 III ÁP DỤNG MƠ HÌNH ISC3 ĐỂ TÍNH TỐN CHẤT LƯỢNG KHƠNGKHÍKHUVỰC CÀ...
... đư c tính b ng công th c (27 ), ngu n o gây đư c tính b ng bi u th c M C= e e 2 uσ σ − y2 2 2y y − ( z + H )2 σ 2z (28 ) z 25 • N ng đ t ng c ng M C= e 2 uσ yσ z − y2 2 y e − z − H )2 2σ z ... hình Gauss” s ) ûT RP RP FH σ z2 M = e 2 uσ σ y z − S I I G z2 y2 σ y2 T P P H S I I G U Q Q D z 2 y + − e S I I G y y2 z2 σ z2 T P P H M C= e 2 uσ σ − (23 ) 19 II .2 n gi i cơng th c mơ hình Gauss ... ng e ( )= σ 22 (25 ) Áp d ng vào trư ng h p c th ζ có th y ho c z hàm χ(y), χ(z) ngh ch bi n v i |y| |z| − y2 − z2 M M 2 y 2 z C= χ ( y) χ ( z) = e e u 2 uσ yσ z y,σz: (26 ) h s khuy ch tán...
... khác đến tính chất học cường độ cọc đất xi măng 15 iii 1 .2. 3 Tínhtoán gia cố đất yếu cọc đất xi măng 19 1 .2. 3.1 Phương pháp tính “cọc cứng” 19 1 .2. 3 .2 Phương pháp tính ... pháp tính đồng 22 1 .2. 3.3 Phương pháp tính kết hợp “nền cọc” 25 1.3 Một số vấn đề rút từ nghiên cứu tổng quan hƣớng nghiên cứu 31 CHƢƠNG 2: NGHIÊN CỨU TRẠNGTHÁI ỨNG SUẤT CỦA NỀN ... gồm silicat tricalcit 3CaO.SiO2, silicat bicalcit 2CaO.SiO2, aluminat tricalcit 3CaO.Al2O3, fero-aluminattetracalcit 4CaO.Al2O3Fe2O3, v.v Giaiđoạn tiếp theo: xảy tác dụng tương hỗ đất với calxi...
... gây tính biểu thức : C= M 2 uσ yσ z − y − ( z + H )2 2 e 2 y e 2 z Nồng độ tổng cộng tính từ (27 ), (28 ) là: − y2 −( z −H )2 M C= e 2 y e 2 z 2 uσ yσ z (28 ) −( z + H )2 + e 2 ... ζ )2 Gx = − x − π 2( a2t )3 /2 4a2t −( x − ζ )2 ( x − ζ ) 1 e Gxx = − + 3 /2 5 /2 π (a t ) 4a2t 4(a t ) ( x − ζ )2 −( x − ζ )2 a a e Gt = − + π 2( a2t )3 /2 4(a2t )5 /2 ... được: C= M e 2 uσ yσ z 2 ÷ − y + z ÷÷ 2 y2 2 z2 ÷÷ = M e 2 uσ yσ z ÷ − y ÷÷ − z ÷÷ 2 y2 ÷÷ 2 z2 ÷÷ e (23 ) Đây cơng...