tính toán liên kết chống ngang vào dầm vây liên kết 5
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ XÂY DỰNG HỆ ĐÀO TẠO: CHÍNH QUY ĐỀ TÀI: CHUNG CƯ FOUR ACES
... 32.901 32.901 32.901 32.901 43. 750 43. 750 43. 751 53 .1 05 53.1 05 53.129 53 . 157 SumU Y % 33.8 45 33.8 45 33.8 45 42.287 42.287 42.287 47. 156 47. 157 47. 158 56 .53 7 56 .638 75. 288 SumRZ % 0.000 0.000 0.000 0.000 ... 41. 25 41. 25 41. 25 41. 25 41. 25 41. 25 1000 1000 1000 1000 1000 1000 1000 206 250 24 750 0 288 750 330000 371 250 41 250 0 453 750 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 1.3 2063 24 75 2888 3300 3713 41 25 453 8 50 50 60 60 ... 3.4 3 .5 4747.27 52 34. 95 5823.69 6289.89 6681.06 7020.87 7322.97 759 6.04 78 45. 97 8076. 95 8292.1 8493.78 8683. 85 8863.78 9034.79 9468.37 356 0. 45 3926.21 4367.77 4717.42 50 10.8 52 65. 65 5492.23 56 97.03...
- 240
- 1,292
- 1
Tính toán bảo vệ chống sét đánh trực tiếp vào trạm biến áp 220/110KV
... ha(m) hamax(m) 56 ,6 50 51 ,06 48,18 42,19 47,29 75, 13 84,20 9,39 10 ,53 75, 13 12) 7,08 6, 25 6,38 6,02 5, 27 5, 91 9,39 7,08 10 ,53 k) Chọn độ cao tác dụng cho toàn trạm biến áp Sau tính toán độ cao tác ... cao 8m: h x = m < h = 8 ,5( m) Nên rox = 1,5h o (1 5) hX ) = 1 ,5. 12, 75. (1 ) = 5, 1( m) 0,8.h 0,8.12, 75 Bảng kết tính toán cho phơng án t) Bảng kết tính toán phạm vi bảo vệ cột thu sét: Nhóm cột ... 25 - 25 (18-17),( 15- 14) (10-11) (14-7) (17-16) 110 - 220kV 4-7 19- 25 6-9 34 20,14 67 51 2,36 22,29 17,7 2,47 0 ,56 hx = 11m 44,68 12,99 1,49 47 ,52 13,41 1,8 9 ,59 9,81 5, 94 hx = 8m 4,49 5, 1 v) Kết...
- 28
- 1,028
- 4
Báo cáo nghiên cứu khoa học: "NGHIÊN CỨU SỰ LÀM VIỆC VÀ TÍNH TOÁN LIÊN KẾT HÀN CÁC THANH DÀN THÉP ỐNG TIẾT DIỆN RỖNG, CHỊU TẢI TRỌNG TĨNH" potx
... tự kiểm tra liên kết sau: op Wo Dựa vào liên kết, tra toán đồ liên kết xác định ce (tuỳ kiểu nút liên kết X,T,Y,K,N) Dựa vào công thức tính độ bền liên kết toán đồ, tính độ bền liên kết NiRd Kiểm ... cánh tính độ bền liên kết hàn rỗng tiết diện tròn Mỗi kiểu nút liên kết tính toán theo mô hình cho kết độ bền liên kết tròn rỗng chịu lực dọc N thể toán đồ thiết kế theo Quy phạm nước Tính toán liên ... việc liên kết hàn rỗng phụ thuộc vào dạng hình học liên kết khả chịu lực dọc trục nội lực ngang liên kết Sự làm việc liên kết rỗng tròn nghiên cứu phạm vi đàn hồi sau đàn hồi phá hoại a- Liên kết...
- 6
- 572
- 6
tính toán hệ kết cấu chống đỡ tường vây trong thi công tầng hầm theo phương pháp hỗn hợp
... việc tính toán hệ kết cấu chống đỡ tường vây so với phương pháp tính toán thủ công Kết tính toán rằng, tính toán theo hai phương pháp cho kết tương đương nhau, sai lệch không đáng kể, với kết ... tiến hành tính toán lại hệ kết cấu chống đỡ tường vây mà nhà thầu ứng dụng Phần tiếp theo, từ kết tính toán, dựa phương pháp tính toán thực hiện, tác giả đề xuất hệ kết cấu chống đỡ tường vây mới, ... xác kết tính phụ thuộc vào nhiều yếu tố: Từ giả thiết tính toán, tham số đầu vào hay yếu tổ chủ quan người tính toán Từ kết xác định tải trọng nêu trên, tiến hành giải nội lực hệ kết cấu chống...
- 26
- 930
- 3
CHƯƠNG 7 TÍNH TOÁN LIÊN KẾT
... 58 3 N * 44 * 55 − 12. 75 * (44 + 55 ) * 276.46 * 2 250 00 * + × 404 × 10 × 55 = 17 05 5 25 N 44 + 55 FRd,3 = [ Ffc.Rd,t1 ; Ffc.Rd,t2 ] = [ 7206 58 3 ; 17 05 5 25 ] = 17 05 525N = 17 05. 53 kN Component : End ... * 55 − *12. 75) * 276.46 * 2 250 00 *1 = 7206 58 3 N * 44 * 55 − 12. 75 * (44 + 55 ) * 276.46 * 2 250 00 * + × 404 × 10 × 55 = = 17 05 5 25 N 44 + 55 FRd,3 = [ Ffc.Rd,t1 ; Ffc.Rd,t2 ] = [ 7206 58 3 ; 17 05 ... Ft2.Rd Ft3.Rd Ft4Rd 680 .5 hàng 51 0 .5 hàng 30 Dầm đònh hình IPE600 40 60 z1 = hb – 0 .5 tfb + hcs + hps – acs = 600– 0 .5 * 19+ 65 + 55 – 30 = 680 .5 mm z2 = 51 0 .5 mm z3 = 410 .5 mm GVHD: PGS.TS Bùi...
- 31
- 575
- 0
Etab- tính toán, xuất kết quả động riêng
... STORY10 D1 25. 256 6 25. 256 6 9 25. 256 6 25. 256 6 9 9 STORY9 D1 32.1163 32.1163 9 57 .3729 57 .3729 9 9 STORY8 D1 32.1163 32.1163 9 89.4892 89.4892 9 9 STORY7 D1 32.1163 32.1163 9 121.6 055 121.6 055 9 9 STORY6 ... 32.1163 32.1163 9 153 .7217 153 .7217 9 9 STORY5 D1 31.4363 31.4363 9 1 85. 158 1 85. 158 9 9 STORY4 D1 31.6013 31.6013 9 216. 759 3 216. 759 3 9 9 STORY3 D1 31.6013 31.6013 9 248.36 05 248.36 05 9 9 STORY2 D1 ... 31.6013 9 248.36 05 248.36 05 9 9 STORY2 D1 31.6013 31.6013 9 279.9618 279.9618 9 9 STORY1 D1 32. 156 3 32. 156 3 9 312.1181 312.1181 9 9 MassX MassY XCM CumMass X YCM CumMass Y XCCM YCCM XCR YCR ...
- 29
- 349
- 1
Tính toán thiết kế cầu trục hai dầm
... NGUYỄN DANH CHẤN 50 15 15 50 358 680 650 15 50 15 50 680 650 50 328 15 358 15 Hình: + Để tăng khả chống uốn theo phương ngang ta bố trí thêm gân dọc Tùy vào chiều cao thành dầm mà ta chọn bố ... cánh dầm) Hình: 4 .5. 6 Tính toán độ võng dầm Để tính độ võng dầm cách gần ta giả thuyết đưa toán dầm liên tục đặt hai gối (hai dầm đầu) tải trọng tác dụng lên dầm tải trọng tập trung đặt dầm (khoảng ... 2877 = 57 54 (kG) (1.10)-[0.3] 3.2 Lực quán tính khối lượng xe tời hàng phanh xe Lực tác dụng lên dầm đầu tải trọng để tính toán kiểm tra bền ổn đònh dầm đầu (tổ hợp IIc) max qt qt 4 .Tính toán dầm...
- 34
- 1,647
- 7
Tính toán xylanh di chuyển ngang - dọc máy
... Xylanh di chuyển Hình 8 -Kết cấu cấu di chuyển dọc 1-Xilanh di chuyển; 2-Chân đế; 3-Chốt liên kết xilanh; 4-Cụm bánh xe di chuyển; 5- Phần liên kết với khung chính; 6-Thanh liên kết hai cụm bánh xe; ... 38,9 = 56 1,1 = 56 2 Do máy trạng thái cân nên lực phân bố mặt phẳng nằm ngang lực tác dụng lên cụm bánh xe là: F1 = 56 2/4 = 140 ,5 - Chọn sơ đường kính bánh xe đường kính ngõng trục : Dbx = 50 0 ... tiến lùi tương tự, điều khiển van phân phối lại Tính toán xylanh di chuyển di chuyển ngang dọc a Xylanh di chuyển ngang Để máy di chuyển sang ngang chân đế dài phải co lên toàn máy dịch chuyển...
- 11
- 620
- 5
Tài liệu Đồ án: Tính toán thiết kế chống sét cho đường dây và trạm biến áp 110/22KV doc
... nên: 41, 05 + 40 + 29,73 = 55 ,42(m ) 41, 05. 40.29,73 D= = 43 ,58 (m ) 55 ,42 (55 ,42 − 41, 05) (55 ,42 − 40) (55 ,42 − 29,73) P= ⇒ = D 43 ,58 = = 5, 45( m ) 8 Với hx = 11m chiều cao cột là: 11+ 5, 45 = 16, 45( m) ... 2−10 = 31, 05 (m ) l 3−10 = 282 + 30 = 41,04 (m ) Do cột tạo thành tam giác thường nên 30 + 31, 05 + 41,04 = 51 , 05( m ) 30.31, 05. 41, 05 = 41,21 (m ) D= 51 , 05( 51, 05 − 30) (51 , 05 − 31, 05) (51 , 05 − 41,04) ... 2−11 = 31, 05( m ) l 3−11 = 30 + 282 = 41,04(m) Do cột tạo thành tam giác cho nên: 30 + 31, 05 + 41,04 = 51 , 05( m ) 30.31, 05. 41,04 D= = 41,21(m ) 51 , 05( 51, 05 − 30) (51 , 05 − 31, 05) (51 , 05 − 41,04) P=...
- 100
- 1,609
- 5
tính toán bảo vệ chống sét cho trạm biến áp chống sét đánh trực tiếp, tính nối đất
... 1-2- 15- 16 44,7 5, 59 2-3-14- 15 51,2 6,4 3-4-13-14 51 ,2 6,4 4 -5- 13 41,26 5, 16 5- 6-13 43,28 5, 4 6-12-13 32,7 4,09 6-7-12 44,4 5, 6 7-8-12 42 5, 25 8-11-12 40,4 5, 05 8-9-11 43 5, 37 10-11-9-17 35, 8 4,48 ... 28,28 3 ,5 3-4-20 40,12 5, 02 4-20-19 42 5, 25 4 -5- 19 41 5, 1 25 5-18-19 29 3,6 5- 6-18 32,64 4,08 6-9-18 40, 45 5,06 6-7-8 42,7 5, 34 6-8-9 43,2 5, 4 8-9-10 31 3,88 9-10-12 29,6 3,7 9-12-18 37,2 4, 65 10-11-12 ... 38 = 41 m 50 , 15( 50, 15 - 22) (50 , 15 - 40,3) (50 , 15 - 38) Do độ cao hiệu dụng cột thu lôi : D 41 = = 5, 125m 8 *) Nhóm cột 5- 18-19 : Nhóm cột tạo thành tam giác có ba cạnh : l5,19 = 22 m l5, 18 = 29...
- 61
- 815
- 1
Mô hình hóa và tính toán số kết cấu tấm composite gấp nếp, lượn sóng
... hết dựa vào kinh nghiệm mà chưa có tính toán, mô hình giải đầy đủ toán liên quan toán tĩnh, toán động, toán tối ưu Vì vậy, việc xây dựng mô hình tính toán đưa kết để đánh giá khả làm việc kết cấu ... 3.3 .5 Bài toán Tính toán tải trọng phá hủy xác định vị trí phá hủy composite dạng gấp nếp 3.3 .5. 1 Tính toán tải trọng phá hủy xác định vị trí phá hủy composite dạng gấp nếp lần 3.3 .5. 2 Tính toán ... (2.11) số độ cứng C'ij composite cốt vải tính sau: ' ' C44 C44 cos θ C 55 sin θ; C 45 C 55 C44 sin θ cosθ ' 2 C 55 C44 sin θ C 55 cos θ (2.12) đó, số độ cứng Cij xác định...
- 226
- 1,144
- 2
phương pháp luận tính toán mới kết cấu công trình biển cố định bằng thép
... 66,327 16,327 4,027 997 2 45 60 15 - 9,9 4,419,727 5, 8 05, 000 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 ( ) ( ) 3,318,000 10 - 14,9 •, ' _/" 'i 19,9 24,9 29,9 34,9 39,9 44,9 49,9 54 ,9 59 ,9 69,9 - - - ( ) ... cho khu Vlf'C bi~n d\nh x'iiy dtrng c6ng trl.nh '' , 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 - 3,330,000 821,000 202,400 50 ,000 12,300 3,030 752 1 85 45 11 , su N6i chung lo(li ph6 Pierson- Moskowitz cai ... danh gia tu6i th9 dva tren s~r phiit tri€n vet nfrt I Khiii ni~m !44 144 1 45 146 146 147 148 14S 152 152 154 154 !54 158 159 169 167 J67 PhlltJlJg ph/ip Ju~ thit!l ke'moi kci c.1u MSP- V:/{!11 XDCTB-JCOFFSHORE...
- 174
- 657
- 4
Tính toán thiết kế chống sét
... 5 − 5. 4 − 5. 9 − 5. 25 − 5. 36 55 ,41 55 ,41 55 ,41 − 5. 16 55 ,41 55 ,41 55 ,41 − 1.e + e + e + e + e + e ÷ ÷ 16 25 36 = 0, 488 Do tổng trở sóng đầu vào tính bằng: π2 = Z(0,t ) = 2 .55 ,41 ... hx=h7=20m > 26 ,5= 17,67m x=0, 75. h(1- Ta có: 20 hx )=0, 75. 26 ,5. (1)=4,8 75 (m) 26 ,5 h a’= 50 -4,8 75= 45, 125m , 45, 1 25 h 0710' =h10- a =20= 13 ,55 3(m) 7 hx=11(m) > 2 h 0710' = 13 ,55 3=9,0 35 (m) 3 Vậy bán ... (m) 20 40 14,286 9 ,52 4 20 50 12, 857 8 ,57 1 NHÓM CỘT CÓ ĐỘ CAO KHÁC NHAU hx = 11m Độ cao cột a x a’ h0’ (m) (m) (m) (m) (m) 20 50 4,8 75 45, 1 25 13 ,55 3 2,464 1,393 r0x (m) 1,9 15 Phạm vi bảo vệ cột...
- 37
- 1,678
- 3
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TÍNH TOÁN BẢO VỆ CHỐNG SÉT CHO ĐƯỜNG DÂY VÀ TRẠM BIẾN ÁP 110KV THẠCH LINH Giáo viên hướng dẫn PHAN HỒNG THỊNH
... 15, 5 - - 12,93 4 -5 5-6 6-7 7-9 9-10 10-1 19 ,5 20 ,5 27 30,8 25 19 ,5 15, 5 15, 5 15, 5 15, 5 12 ,5 12 ,5 15, 5 15, 5 15, 5 12 ,5 12 ,5 10 ,5 2, 25 1 ,5 28 ,55 18 12,71 12 ,57 11,64 8,42 8,93 7,93 Cặp cột hx (m) 6 ... 15, 5 2,6 25 - 19,3 75 - 9,23 12,93 5- 6 6-7 7-8 8-10 10-11 11-12 12-1 19 ,5 20 ,5 27 24,3 15 20 19 ,5 15, 5 15, 5 15, 5 12 12 12 12 15, 5 15, 5 15, 5 15, 5 12 12 10 2,6 25 1 ,5 21,6 75 18 12,71 12 ,57 11,64 8,90 ... án 37m 9m 9m 5m 9m 5m 5m 11m 11m 1,5m 5m 5m 5m 5m 5m 5m 6m 2m 3m 3,5m 3,5m 12 11 8m 3,5m 8m 2,5m 10 8m 4,5m 4m 6,5m 65m 2m 6m 43m 5m T2 T1 5m 6m 35kV 6m 6m 8m 11m 4,5m 11m 6m 6m 5m 2m 18m 2m...
- 112
- 945
- 3
Báo cáo nghiên cứu khoa học: "TÍNH TOÁN HỆ KẾT CẤU BẢO VỆ HỐ MÓNG SÂU BẰNG PHƯƠNG PHÁP XÉT SỰ LÀM VIỆC ĐỒNG THỜI GIỮA ĐẤT NỀN VÀ KẾT CẤU" pdf
... dịch ngang tường sau đào đất tới cốt -19 .50 0 (phase thứ 21) Chuyển dịch ngang lớn 41,86mm 10.00 15. 00 20.00 25. 00 30.00 35. 00 40.00 45. 00 50 .00 55 .00 60.00 65. 00 50 .00 45. 00 40.00 35. 00 30.00 25. 00 ... (%) -1.000 +134, 95 -3.000 -130,17 -160 +22,90 -91 ,50 -76 -16,94 -5. 500 -146,02 -480 +228,72 -123,82 -50 6 +308, 65 -7 .50 0 - 254 ,91 -266 +7,88 -339, 45 -51 2 +50 ,83 -11.000 - 454 ,55 -483 +6,26 -1113,83 ... dỡ chống thứ thứ Tổng biến dạng lớn 94,46mm (phase thứ 23) Hình 11 Nội lực phát sinh chống sau tháo dỡ chống thứ thứ (phase thứ 23) 5. 00 10.00 15. 00 20.00 25. 00 30.00 35. 00 40.00 45. 00 50 .00 55 .00...
- 10
- 831
- 6
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP TÍNH TOÁN BẢO VỆ CHỐNG SÉT CHO ĐƯỜNG DÂY VÀ TRẠM BIẾN ÁP 220KV BẮC NINH Giáo viên hướng dẫn NGUYỄN ĐÌNH THẮNG
... 25 25 51 ,5 3; 25 25 35 8; 15 16 20 ,5 2; 9;9 11; 11 13; 13 15 18 16 20 ,5 30 25 20 ,5 41 25 20 ,5 66 r02 r0 17 6 0,482 11 16,8 75 17 11 16,8 75 16,8 75 9 ,58 9 10,1 25 10,1 25 3, 857 15, 75 15, 75 11 20 ,5 ... 62,0 41 55 ,5 65, 3 30 41,8 63,7 30 46 ,5 59, 15 30 66 71, 25 D By Giangdt = 61,71 7,71 61,71 7,71 42,78 42,78 42,78 42,78 53 ,0 53 ,2 55 ,7 56 ,3 47,4 74 ,5 5, 35 5, 35 5, 35 5, 35 6,6 6,7 7,0 7,0 5, 9 9,3 ... 20 ,5 22 ,5 10-12; 12-14; 14-16; 16-18 20 ,5 20 ,5 30 1-11 23 ,5 20 ,5 32 23 ,5 20 ,5 61 7-19 17 11 11 4,8 75 14,6 25 10,1 25 4,8 75 14,6 25 10,1 25 1,179 7,232 5, 304 15, 75 15, 75 10,929 11 2-3;8-9 10,1 25 10,125...
- 105
- 974
- 7
32 công thức cơ bản tính toán moment và lực cắt cho dầm doc
... tập trung dầm 22 Dầm đơn giản có dầm mút thừa bên chịu tải trọng phân bố toàn dầm 23 Dầm có hai đầu ngàm chịu tải trọng phân bố 24 Dầm có hai đầu ngàm chịu tải trọng tập trung dầm 25 Dầm có hai ... trung vị trí 26 Dầm liên tục nhịp chịu trọng phân bố nhịp 27 Dầm liên tục nhịp chịu tải trọng tập trung nhịp 28 Dầm liên tục nhịp chịu tải trọng tập trung nhịp vị trí 29 Dầm liên tục nhịp chịu ... toàn dầm 19 Dầm đơn giản có phần dầm thừa (overhang) chịu tải trọng phân bố phần mút thừa 20 Dầm đơn giản có phần dầm thừa (overhang) chịu tải tập trung đầu mút thừa 21 Dầm đơn giản có phần dầm...
- 25
- 4,020
- 38
Các phần mềm tính toán liên quan đến ô tô potx
... nêm, đa diện kết hợp tất dạng CFD (computional fluid dynamics): tính toán động lực học dòng chảy CFD phương pháp khoa học để giải phương trình toán học mô tả tưởng vật lý công cụ máy tính CFD cho ... máy tính mạnh) •Đưa kết (sử dụng công cụ mô tả) Thông thường nhiều trường hợp, chu trình nhắc nhắc lại tay phần mềm thương mại tối ưu CAM (computer-aided manufacturing): chế tạo có hỗ trợ máy tính ... “computational model” chương trình máy tính, mạng máy tính, dùng mô mô hình ảo hệ thống cụ thể Computer simulations đóng vai trò có ích việc mô hình hóa toán học nhiều hệ thống tự nhiên vật lý,...
- 5
- 385
- 0
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các mục tiêu của chương trình khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ đặc tuyến hiệu suất h fi p2 đặc tuyến mômen quay m fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy thông tin liên lạc và các dịch vụ phần 3 giới thiệu nguyên liệu chỉ tiêu chất lượng theo chất lượng phẩm chất sản phẩm khô từ gạo của bộ y tế năm 2008 chỉ tiêu chất lượng 9 tr 25