tính nhiệt lượng mang vào thiết bị phản ứng qvào 8
Đồ án kỹ sư thiết kế phân xưởng Vinyl Axetat
Ngày tải lên :
29/07/2015, 16:27
... 2.4.1 Tính nhiệt lượng mang vào thiết bị phản ứng: Qvào [8] Nhiệt lượng đầu vào thiết bị phản ứng tổng nhiệt lượng hỗn hợp ngun liệu mang vào Q1; nhiệt lượng dầu tải nhiệt mang vào Q 2; nhiệt lượng ... tương ứng với lượng nhiệt toả : Lượng nhiệt phản ứng phụ toả là: Vậy lượng nhiệt phản ứng toả thiết bị phản ứng: Q3 = Do lượng nhiệt đưa vào thiết bị phản ứng: Qvào = Q1 + Q2 + Q3 = 565 281 ,141 ... (kcal/h) 2.4.2 Tính nhiệt lượng khỏi thiết bị phản ứng Nhiệt lượng đầu thiết bị phản ứng tổng nhiệt lượng hỗn hợp sản phẩm khí mang Q4, nhiệt lượng dầu tải nhiệt mang Q5, nhiệt lượng mát phần...
- 62
- 903
- 0
Giáo trình điều chỉnh cấp lỏng theo độ quá nhiệt hơi hút ra khỏi thiết bị bay hơi p10 ppsx
Ngày tải lên :
26/07/2014, 21:20
... trçnh (3. 68) cäng sút Pu bàòng J/s tỉïc l bàòng Watt Nãúu bàòng kW thç cäng sút dng håi sinh trãn cạnh âäüng s l : Pu = 10-3 Gu (C1cos α1) + (C2cosα2) = 0,5.10-3 G(C12 - W22 - C22) (3.71) v mang tãn ... táưng lm viãûc cọ âäü phn lỉûc âỉåüc trçnh by dỉåïi dảng ; - 78 - E0 = [ ] C02 C2 + h01 + h02 − = (C12t − C22 ) + (W22t − W12 ) 2 (3 .80 ) Thay biãøu thỉïc ny vo cäng thỉïc (3.79) v thay thãú cạc ... quạ trçnh thỉûc ca dng chy táưng xung lỉûc täøn tháút s l : ∆h L = W12 − W2 W2 = (1 − ψ ) 2 (3. 78) Biãøu thỉïc âãø cäng dng håi sinh cạc rnh cạnh âäüng trãn [xem cạc cäng thỉïc (3.69) v (3.70)...
- 5
- 253
- 0
Giáo trình điều chỉnh cấp lỏng theo độ quá nhiệt hơi hút ra khỏi thiết bị bay hơi p9 pps
Ngày tải lên :
26/07/2014, 21:20
... 3.22 âỉåüc xáy dỉûng theo cạc håi gin nåí âãún cạc âäúi cäng thỉïc ca khê l tỉåíng (3.34), (3. 58) ạp khạc Chụ ràòng, åí âáy chè l gi thiãút, vç thỉïc tãú gin nåí quạ sáu håi nỉåïc chuøn vãư ... ε* m chãú âäü ε1 ≤ ε1o ( toạn ) ỈÏng dủng phỉång trçnh (3.37) ta âỉåüc cäng thỉïc tỉång tỉû (3- 58) (C ) sin(α + δ) v = t = 1t o = sin α ( v 1t ) o C 1t = Fmin F1 ⎛ ⎞ ⎜ ⎟ ⎝ k + 1⎠ k 1 k +1 ε −ε...
- 5
- 279
- 0
Giáo trình điều chỉnh cấp lỏng theo độ quá nhiệt hơi hút ra khỏi thiết bị bay hơi p8 ppsx
Ngày tải lên :
26/07/2014, 21:20
... 0,546), thç äúng phun to dáưn âäúi ạp εa 1,0 q o= 0,9 0 ,8 G Go 0,7 0,6 0,5 0,4 0,3 0,2 o 0,1 ε1 , εo 0 0,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 0 ,8 0,9 εa= 0 ,8 ε = 1,0 Hçnh 3.19 Lỉåïi lỉu lỉåüng cho äúng phun ... hiãûn màût tàng nhy vt cong (Hçnh 3.18d) Nãúu tiãúp tủc náng ạp sút åí âáưu lãn nỉỵa, thç s lm tàng ạp sút âäüt ngäüt bãn pháưn loe ca äúng phun (Hçnh 3.18e) Trỉåìng håüp ny, cọ màût tàng nhy ... tỉång tỉû trãn trỉåìng håüp trãn Cng tàng âäúi ạp hçnh nh ca dng vỉåüt ám s thay âäøi dảng (Hçnh 3.18c) ÅÍ âáy ngoi hai màût tàng nhy vt xiãn cn thãm màût tàng vt thàóng CD Cúi cng, åí âáưu ca äúng...
- 5
- 290
- 0
Giáo trình điều chỉnh cấp lỏng theo độ quá nhiệt hơi hút ra khỏi thiết bị bay hơi p6 pot
Ngày tải lên :
26/07/2014, 21:20
... = 1−⎜ ⎜ p − p ⎟ = − ε − 2ε * (1 − ε ) − ε ⎟ G* * ⎠ * ⎝ o (3. 38) - 56 - Trong ráút nhiãưu trỉåìng håüp toạn thỉûc tãú cäng thỉïc (3. 38) â cho ta kãút qu khạ chênh xạc Trong thỉûc tãú, thê nghiãûm ... giỉỵa hãû säú täúc âäü v hãû säú täøn tháút sau : ζC = - ϕ2 ϕ = − ζC (3.45) (3.46) (3.47) (3. 48) - 58 - h∗ Hiãûu säú ηC = - ζC (3.49) l hiãûu sút ca dng Nhỉỵng hãû säú â liãût kã thỉåìng âỉåüc ... gia cäng cáøn tháûn thç täøn tháút khäng låïn làõm Hãû säú täúc âäü thỉåìng åí mỉïc ϕ = 0,96 ÷ 0, 98 v tỉång ỉïng hãû säú täøn tháút ζC = ÷ 4% Do cọ täøn tháút m quạ trçnh gin nåí s chãûch âỉåìng...
- 5
- 360
- 0
Giáo trình điều chỉnh cấp lỏng theo độ quá nhiệt hơi hút ra khỏi thiết bị bay hơi p5 pdf
Ngày tải lên :
26/07/2014, 21:20
... 1,4 0,5 283 C* = 0,913 a o = 1, 08 p o v o Lỉu lỉåüng tåïi hản (G/F)* , kg/s.m2 (G/F)* = 0,57 a o v o = 0, 685 p o / v o Håi quạ nhiãût 1,3 0,5457 C*=0,932 a o = 1,064 p o v o (G/F)* = 0, 585 a o ... −1 (3- 28) 2 C1 a2 ao + = k −1 k −1 hay l : ÅÍ âáy, a1 - täúc âäü ám våïi cạc thäng säú håi p1, v1 ; a o - täúc âäü ám våïi cạc thäng säú hm p o , v o , Nãúu âem chia phỉång trçnh (3. 28) cho k ... hm (ạp sút ton pháưn) i Cọ thãø tçm thäng säú hm bàòng nhiãưu cạch; Nãúu dng gin âäư i-s (Hçnh 3 .8) thç âàût âoản thàóng enträpi AA’ = Co2/2 tỉì âiãøm A’ , ỉïng våïi thäng säú ban âáưu po v to...
- 5
- 327
- 0
Giáo trình điều chỉnh cấp lỏng theo độ quá nhiệt hơi hút ra khỏi thiết bị bay hơi p4 potx
Ngày tải lên :
26/07/2014, 21:20
... (3.16) ta cọ säú gia âäüng nàng gin nåí s l : C12t − C 02 = i o − i1t (3- 18) Âäúi våïi quạ trçnh thỉûc : C1 − C = i o − i1t (3- 18 ) Trong âọ : [i] = [J/kg] ; [C] = [m/s] Nhỉ váûy l sỉû thay âäøi âäüng ... sỉû thay âäøi entanpi quút âënh Nãúu âäúi våïi “håi l tỉåíng”, cọ thãø viãút cäng thỉïc (3.18a) sau : - 48 - C 1t − C k = (p o v o − p v 1t ) k −1 (3-19) Âäúi våïi dng thỉûc C12 − C 02 k = ( p o ... trçnh â tçm âỉåüc C âãø toạn äúng phun theo så âäư trãn hçnh pΟ C1 p Hçnh.3.5 Gii phỉång trçnh (3.18b) ta tçm p1 CΟ âỉåüc m/s (3-20) C = 2(i o − i ) + C o C1 CΟ pΟ p1 Hçnh 3.5 Âäư thë thay âäøi ạp...
- 5
- 280
- 0
Giáo trình điều chỉnh cấp lỏng theo độ quá nhiệt hơi hút ra khỏi thiết bị bay hơi p3 pdf
Ngày tải lên :
26/07/2014, 21:20
... po − f1⎜ po + ⎝ ⎠ dτ ∂x (3 -8) Trong âọ dC/dr - gia täúc ca khäúi lỉåüng håi dm Vç tiãút diãûn ca äúng dng êt thay âäøi, dx cng bẹ thç fo → f1 → f v âàóng thỉïc (3 -8) s l : δp dC (3-9) -f dx − ... khê, J/âäü Nãúu p = 1,013.105 pa ; vµ = 22,4 Nm3/mole ; T = 273oK R= pv µ Tn = 1,013.10 5.22,4 = 8, 314 kJ/âäü 273 Mi cháút khê tha mn phỉång trçnh ny âỉåüc gi l khê l tỉåíng Âäúi våïi håi quạ nhiãût...
- 5
- 262
- 0
Giáo trình điều chỉnh cấp lỏng theo độ quá nhiệt hơi hút ra khỏi thiết bị bay hơi p2 doc
Ngày tải lên :
26/07/2014, 21:20
... Tặ ĩNG HOẽA QUAẽ TRầNH NHIT - PHệN III Hỡnh 3.17 d Cp lng dn bay hi ln freụn ln Hỡnh 3. 18 e Cp lng dn bay hi amonic Hỡnh 3.19 f Cp lng cho nhiu dn bay hi nh ct lng 173 Tặ ĩNG HOẽA QUAẽ...
- 5
- 377
- 3
Giáo trình điều chỉnh cấp lỏng theo độ quá nhiệt hơi hút ra khỏi thiết bị bay hơi p1 ppt
Ngày tải lên :
26/07/2014, 21:20
... mỏy nộn phi cú nhit cao khụng b ng sng gõy t sng cỏch nhit v t b iu chnh bng van tit lu nhit 1 68 Tặ ĩNG HOẽA QUAẽ TRầNH NHIT - PHệN III Van tit lu hay van tit lu iu chnh t ng nh quỏ nhit ca...
- 5
- 430
- 0
Đảng lãnh đạo quá trình chuẩn bị lực lượng đi từ khởi nghĩa từng phần tiến lên tổng khởi nghĩa
Ngày tải lên :
12/04/2013, 16:19
... lực lượng mặt, vừa có lực lượng trị, vừa có lực lượng vũ trang Tiến hành xây dựng lực lượng vũ trang, đẩy hình thức đấu tranh vũ trang lên cần thiết, kết hợp xây dựng lực lượng trị với lực lượng ... bị tê liệt Cuộc khởi nghĩa có tính chất địa phương, eo hẹp, không lan rộng toàn xứ toàn quốc, quân thù tập trung lực lượng vào vài nơi đàn áp quân khởi nghĩa" Chính nhờ sức xây dựng sở, lực lượng ... đắn xây dựng lực lượng trị với lực lượng vũ trang đáp ứng nhiệm vụ giải phóng dân tộc Thời kỳ 1939-1945, trước nguy phátxít chiến tranh xâm lược phátxít Nhật, Pháp, để chuẩn bị đón thời cơ, Đảng...
- 22
- 1.2K
- 3
Điều khiển thiết bị phản ứng khuấy trộn liên tục CSTR sử dụng giải thuật di truyền
Ngày tải lên :
14/03/2013, 14:41
... : Q I = mC p T = ρVC p T (1.7) QS1, QS2 dòng nhi t ñ i lưu h n h p ñ u mang vào h n h p ph n ng mang QS1 = ρqC p1T0 (1 .8) QS = ρqC p 2Ta (1.9) Trong ñó: QD : lư ng nhi t trao ñ i gi a h n h p ... thi t b CSTR dòng ch t bi n ngõ vào bi n ngõ 1.2.2 C u hình thi t b CSTR dòng ch y qua bi n ngõ vào bi n ngõ 1.2.3 C u hình thi t b CSTR có ngu n nhi t bi n ngõ vào, bi n ngõ 1.2.4 C u hình thi ... hình d ng, kích thư c c u t o nh ng ph n khác c a b não th hi n tính ña d ng v b n ch t tính toán Các tín hi u truy n dây th n kinh vào c a nơron tín hi u ñi n, ñư c th c hi n thông qua trình gi...
- 26
- 2.5K
- 8
luận văn: ĐIÊU KHIEN THIÊT BỊ PHẢN ỨNG KHUẤY TRỘN LIÊN TỤC CSTR SỬ DỤNG GIẢI THUẬT DI TRUYỀN doc
Ngày tải lên :
08/03/2014, 01:20
... : Q I = mC p T = ρVC p T (1.7) QS1, QS2 dòng nhi t ñ i lưu h n h p ñ u mang vào h n h p ph n ng mang QS1 = ρqC p1T0 (1 .8) QS = ρqC p 2Ta (1.9) Trong ñó: QD : lư ng nhi t trao ñ i gi a h n h p ... thi t b CSTR dòng ch t bi n ngõ vào bi n ngõ 1.2.2 C u hình thi t b CSTR dòng ch y qua bi n ngõ vào bi n ngõ 1.2.3 C u hình thi t b CSTR có ngu n nhi t bi n ngõ vào, bi n ngõ 1.2.4 C u hình thi ... hình d ng, kích thư c c u t o nh ng ph n khác c a b não th hi n tính ña d ng v b n ch t tính toán Các tín hi u truy n dây th n kinh vào c a nơron tín hi u ñi n, ñư c th c hi n thông qua trình gi...
- 26
- 676
- 0
Luận văn:Điều khiển thiết bị phản ứng khuấy trộn liên tục CSTR sử dụng giải thuật di truyền doc
Ngày tải lên :
25/03/2014, 13:20
... : Q I = mC p T = ρVC p T (1.7) QS1, QS2 dòng nhi t ñ i lưu h n h p ñ u mang vào h n h p ph n ng mang QS1 = ρqC p1T0 (1 .8) QS = ρqC p 2Ta (1.9) Trong ñó: QD : lư ng nhi t trao ñ i gi a h n h p ... thi t b CSTR dòng ch t bi n ngõ vào bi n ngõ 1.2.2 C u hình thi t b CSTR dòng ch y qua bi n ngõ vào bi n ngõ 1.2.3 C u hình thi t b CSTR có ngu n nhi t bi n ngõ vào, bi n ngõ 1.2.4 C u hình thi ... hình d ng, kích thư c c u t o nh ng ph n khác c a b não th hi n tính ña d ng v b n ch t tính toán Các tín hi u truy n dây th n kinh vào c a nơron tín hi u ñi n, ñư c th c hi n thông qua trình gi...
- 26
- 669
- 0
tìm hiểu công nghệ sản xuất pvc và tính toán một số thông số kỹ thuật cho thiết bị phản ứng với năng suất 150.000 tấnnăm
Ngày tải lên :
24/07/2014, 23:07
... xuất 65 Tính cân vật chất cho thiết bị phản ứng .66 Tính chi phí nguyên liệu đầu vào cho tháng sản xuất 72 III tính cân nhiệt lượng cho thiết bị phản ứng polyme ... axit, Phản ứng tỏa nhiệt quy trình diễn thiết bị phản ứng tầng sôi có xúc tác clorua đồng, nhiệt độ 200 – 220°C Nhiệt phản ứng thu hồi để sinh cao áp (10 bar) gia nhiệt chất lỏng truyền nhiệt ... người) 1995 280 000 3, 78 585 00 585 00 0 ,81 1996 420000 5,60 65000 65000 0 ,89 11 1997 500000 6,06 74000 74000 1,00 19 98 625000 8, 00 12100 92000 104100 1 ,83 1999 780 000 9 ,80 47600 6 180 0 109400 1,41...
- 77
- 2.7K
- 9
TÌM HIỂU CÔNG NGHỆ SẢN XUẤT ACRYLONITRIL VÀ TÍNH TOÁN CÂN BẰNG CHO THIẾT BỊ PHẢN ỨNG VỚI DÂY CHUYỀN CÔNG SUẤT 200.000 TẤNNĂM.
Ngày tải lên :
26/09/2014, 23:43
... mang vào (kJ/h) - Q2: Lượng nhiệt dầu tải nhiệt mang vào (kJ/h) - Q3: Lượng nhiệt phản ứng tỏa (kJ/h) - Q4: Lượng nhiệt sản phẩm mang (kJ/h) - Q5: Lượng nhiệt dầu tải nhiệt mang (kJ/h) - Q6: Lượng ... Vậy lượng dầu tản nhiệt cần dùng cho thiết bị phản ứng 522953,21 (kg/h) Nhiệt dòng vào (kJ/h) Q1 = 63215 289 ,4 Q2 = 127647649 Q3 = 2 688 27640 Qvào = 4596905 78, 4 Nhiệt dòng (kJ/h) Q4 = 162364795 ,8 ... II Tính toán cân nhiệt cho thiết bị phản ứng Ta có cân nhiệt sau: Tổng lượng nhiệt dòng vào =Tổng lượng nhiệt dòng Hay: Q1+Q2+Q3=Q4+Q5+Q6 (II) Trong : - Q1: Lượng nhiệt hỗn hợp nguyên liệu mang...
- 26
- 2.7K
- 34
tính toán thiết bị phản ứng
Ngày tải lên :
15/01/2015, 11:19
... 71 ,88 7 71,775 13 ,8 8 ,8 4 ,8 % mol % mol % mol 4 ,82 8, 835 13,65 4 ,84 8, 87 13,51 4 ,86 8, 91 13,36 71,66 4 ,87 8 8, 94 13,21 71,54 19 .8 71,30 19 .8 4 ,89 9 8, 98 4,92 9,02 13,05 12 ,89 7 71,42 19 .8 1 58. 4 19 .8 ... 11, 58 70, 28 34 98. 7 22. 28 1 78. 25 326.79 405.09 24 58. 9 107.39 3 78, 5 388 ,5 5,12 9, 384 11,40 70,14 3 482 .5 22. 28 1 78. 25 326.79 396.9 2442.7 5,14 9,43 11,22 70,00 3466.0 22. 28 1 78. 25 326.79 388 .7 2426.3 ... 3246 .86 3233.23 3219.65 19 .8 1 58. 4 290.4 390.1 kmol/h 19 .8 1 58. 4 290.4 4 28. 8 422.01 415.22 19 .8 1 58. 4 290.4 435.5 kmol/h 1 58. 4 290.4 442.2 1 58. 4 290.4 4 48. 8 kmol/h 390 290.4 385 kmol/h 380 4 08. 3...
- 59
- 686
- 2
nghiên cứu phát triển công nghệ tái sinh năng lượng từ rác đô thị tp.hcm bằng các mô hình thiết bị phản ứng sinh học (bioreactor) quy mô pilot- thiết bị
Ngày tải lên :
09/02/2015, 04:19
... 84 7.1.1 Tỷ lệ phân hủy lượng bon hữu 84 7.1.2 Lượng Biogas phát sinh đặc trưng 84 7.1.3 Thiết bị phản ứng dạng quay 86 7.1.4 Thiết bị phản ứng dạng tĩnh 86 ... nâng thiết bị phản ứng nạp xả liệu dễ dàng Cửa nạp xả liệu bố trí hai đầu thiết bị phản ứng có đường kính 700mm Khi nạp liệu tồn thiết bị phản ứng nâng lên góc 30o rác đưa vào thiết bị từ cửa ... cho hai dạng thiết bị dạng tĩnh (SEBAC) dạng quay (KOMPOGAS), tính tốn tiêu chuẩn thiết kế chế tạo, lắp đạt hai thiết bị thiết bị phụ trợ kết nối với máy vi tính Đối với thiết bị phản ứng dạng tĩnh...
- 174
- 472
- 0