trường hợp 3 trường hợp sửa chữa hoặc trường hợp nước rút nhanh ở mái thượng lưu

Thiết kế hồ chứa khe thị phương án II

Thiết kế hồ chứa khe thị phương án II
Ngày tải lên : 21/09/2015, 22:17
... 1. 234 30 0 .36 0.7258 0.1 033 0.6 23 2.850 0.6 23 31 0.22 0 .32 14 0.6 234 0 .30 2.548 31 0.21 0 .32 14 0. 636 4 0 .32 2. 233 28 0. 23 0.29 0.4914 0.20 2. 032 31 0.18 0.4821 1.4098 0. 93 1.104 30 0.18 0. 233 2 1 .33 73 ... W.106(m3) 26 0.00148 0.00074 27 0.0062 0.00458 28 0.02 537 0.02 037 29 0.0 535 0.05981 30 0.07691 0.12502 31 0.09471 0.210 83 32 0.11 635 0 .31 636 33 0.15166 0.45 036 34 0.17742 0.6149 10 35 0.2088 11 36 ... 0 .30 4 1.570 0 .30 3 0.058 0.018 IX 2.6 93 0.405 2. 137 0 .35 5 0. 032 0.011 X 4.015 0.509 3. 354 0.457 0.029 0.0 13 XI 4.015 0.509 4.015 0.509 0.026 0.0 13 XII 3. 7 13 0.486 3. 864 0.497 0.02 43 0.012 I 3. 398...
  • 204
  • 824
  • 2
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Kỹ thuật
Tài liệu Báo cáo " Ứng dụng phần mềm plaxis tính toán ổn định & kết cấu giếng thoát nước thải - dự án vệ sinh môi trường lưu vực nhiêu lộc – thị nghè " doc

Tài liệu Báo cáo " Ứng dụng phần mềm plaxis tính toán ổn định & kết cấu giếng thoát nước thải - dự án vệ sinh môi trường lưu vực nhiêu lộc – thị nghè " doc
Ngày tải lên : 15/12/2013, 10:15
... 0.02*6858 (2.46*4 .3+ 43. 74*2.15+ 53. 83* 7.7+59.17 *3. 85+ 121 .3* 4 .38 +46.6*2.19)*10.4 12,000 137 14 ,35 5 Tổng cộng lực gây tr ợt (∑F’S) 26,592 (106.46*4 .3+ 63. 74*2.15+421.4*7.7+ 400.4 *3. 85+654*4 .38 +150.6*2.19)*10.4 ... G1 1500 γ=19.68 kN/m3, Su=66 kN/m2 ϕ = 17.40, c = 29.6 kN/m2 600 -12.5m G2 38 80 30 00 -10.08 4000 30 00 γ=20.00 kN/m3, Su =36 kN/m2 ϕ =26.40, c = 4.9 kN/m2 4000 700 250 9000 10500 Hình Hình dạng giếng ... hình +2.5 G6 30 00 +2.0 G5 -0.5 G4 600 -4.8 4100 400 γ = 14.82 kN/m3 Su = 26 kN/m2 ϕu = 00, cu = 26 kN/m2 -5.0 G3 G8 -11.28 2000 G7 - 13. 88 G9 -16.88 250 1000 1000 G1 1500 γ=19.68 kN/m3, Su=66 kN/m2...
  • 7
  • 1K
  • 10
  1. Kỹ Thuật - Công Nghệ
  2. Điện - Điện tử
THIẾT KẾ PHẦN ĐIỆN TRONG NHÀ MÁY NHIỆT ĐIỆN NGƯNG HƠI GỒM 4 TỔ MÁY, CÔNG SUẤT MỖI TỔ 110MW VÀ TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH CHO NHÀ MÁY

THIẾT KẾ PHẦN ĐIỆN TRONG NHÀ MÁY NHIỆT ĐIỆN NGƯNG HƠI GỒM 4 TỔ MÁY, CÔNG SUẤT MỖI TỔ 110MW VÀ TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH CHO NHÀ MÁY
Ngày tải lên : 19/06/2015, 00:07
... 414,118 SNM 400 37 9,1 73 SVHT 36 2, 737 35 8 ,39 9 35 0 35 8 ,31 4 35 4,825 33 8,860 33 8,775 32 2,4 23 320,170 31 8,002 32 3,659 30 0 SC 250 2 43, 126 1 .3 Chọn phơng án nối dây: 222 ,35 2 217,845 200 217, 930 226,690 222,267 ... 465,882 465,882 STD(t) 33 ,054 33 ,054 33 ,054 SC(t) 105,814 102, 930 102, 930 102, 930 102, 930 136 ,407 136 ,407 136 ,047 136 ,407 151,1 63 102, 930 ST(t) 167,442 167,442 148, 837 148, 837 167,442 167,442 186,047 ... 148, 837 148, 837 SUF(t) 17 ,34 9 17 ,34 9 17 ,34 9 15,181 15,181 SVHT(t) 90,459 75 ,34 3 93, 948 96,116 127,022 159,248 138 ,474 154,910 107,568 111,057 1 43, 459 6ữ8 8ữ10 33 ,054 10ữ12 35 ,30 7 12ữ14 37 ,561 17 ,34 9...
  • 127
  • 621
  • 0
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Kỹ thuật
ỨNG DỤNG PHẦN mềm SAP2000v9 TRONG TÍNH TOÁN ổn ĐỊNH kết cấu THÉP-ThS. PHẠM DUY HOÀNG Khoa Công trình thủy, Trường ĐHHH

ỨNG DỤNG PHẦN mềm SAP2000v9 TRONG TÍNH TOÁN ổn ĐỊNH kết cấu THÉP-ThS. PHẠM DUY HOÀNG Khoa Công trình thủy, Trường ĐHHH
Ngày tải lên : 05/05/2016, 22:20
... Inc, Berkeley: SAP 2000 – SAP STEEL , January 20 03 Tạp chí Khoa học Công nghệ Hàng hải Số 19 – 8/2009 Tài liệu lưu trữ http://tailieuxd.com/ 67 [3] Computers and Structures, Inc, Berkeley: SAP ... January 20 03 [4] Computers and Structures, Inc, Berkeley: SAP 2000 – AUTOMATIC WAVE LOADS, January 20 03 [5] Computers and Structures, Inc, Berkeley: SAP 2000 – ANALYSIS REFERENCES, January 20 03 [6] ... 0,877  Fcr   Fy với c > 1,5   c  (LRFD E2 -3) Fy: giới hạn chảy vật liệu Lực nén tới hạn tiết diện mảnh xác định sau: Pn= AgFcr  (LRFD A-B3d, SAM 4)  Fcr  Q 0,658 Qc Fy với c Q  1,5...
  • 6
  • 294
  • 1
  1. Giáo Dục - Đào Tạo
  2. Cao đẳng - Đại học
Đánh giá công tác khảo sát, tính toán ổn định mái dốc phục vụ thi công đường cao tốc Nội Bài Lào Cai, 264km

Đánh giá công tác khảo sát, tính toán ổn định mái dốc phục vụ thi công đường cao tốc Nội Bài Lào Cai, 264km
Ngày tải lên : 24/06/2016, 15:16
... Bão hòa γ (t/m3) φ (độ) 1.94 12045’ 11020’ 14010’ 11025’ 14010’ 12000’ 1.92 1.90 C (daN/cm2) 0 .36 0 .32 0 .30 0.28 0 .34 0 .31 1.85 1.90 1. 93 130 34’ 12027’ 14026’ 12007’ 0 .34 0 .31 0 .37 0 .32 b) Công ... 228+296, Km 228 +30 0, Km 229+960, Km 230 +000, Km 231 +040, Km 232 +680, Km 235 +860, Km 235 +980, Km 236 +020, Km 236 +040, Km 236 +060, Km 240+820, Km 242+6 93, Km 219+020 (21 vị trí)  Những vị trí mái dốc ... mặt vỡ Hình 1 .Mái dốc đào sâu Km 32 +000 -32 +36 0, chụp ngày 30 /5/2011 Hình Mái dốc đào sâu Km 32 +000 -32 +36 0, chụp cận cảnh ngày 30 /5/2011 HỘI THẢO ĐỊA KỸ THUẬT - CHUYÊN ĐỀ: ỔN ĐỊNH MÁI DỐC Trang...
  • 46
  • 993
  • 3
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Kỹ thuật
Lý thuyết tính toán ổn định mái dốc.

Lý thuyết tính toán ổn định mái dốc.
Ngày tải lên : 07/11/2013, 03:15
... Trong hầu hết trường hợp áp lực khí lỗ rỗng lấy không công thức 8.21 trở thành, (8.8) Khi đất trở nên bão hoà nước, lấy , công thức (8.22) dùng cho đất bão hoà nước không bão hoà nước ONDINH sử ... Khi nước lỗ rỗng lấy không Sẽ tăng cường độ ứng suất tiếp áp lực nước lỗ rỗng âm (lực hút) Thường kỹ sư không muốn tin tưởng vào cường độ ứng suất tiếp áp lực nước lỗ rỗng âm Trong trường hợp ... www.vncold.vn www.vncol Ảnh hưởng áp lực nước lỗ rỗng âm Ở vò trí bên đường bão hòa, áp lực nước lỗ rỗng đất có giá trò âm liên quan đến áp lực không khí lỗ rỗng áp lực nước lỗ rỗng âm thường quy...
  • 30
  • 2.9K
  • 44
  1. Kỹ Thuật - Công Nghệ
  2. Kiến trúc - Xây dựng
LUẬN văn tốt NGHIỆP NGHIÊN cứu TÍNH TOÁN ổn ĐỊNH của ô tô KHI QUAY VÒNG

LUẬN văn tốt NGHIỆP NGHIÊN cứu TÍNH TOÁN ổn ĐỊNH của ô tô KHI QUAY VÒNG

Ngày tải lên : 30/12/2013, 20:47
... ( 8 ,33 2.0,1 + 1 ,3. 8 ,33 .0, 05 ) = 532 4 N 9,81.2, 1 .3/ Sự quay vòng ô tô tính đến biến dạng lốp xe: 1 .3. 1/ Bán kính quay vòng tức thời: ur Khi biến dạng lốp xe , xe vào cua với vận tốc V1 hợp với ... quay vòng tức thời R 1 .3. 2/ Xét ảnh hưởng biến dạng lốp xe: Phần ta nói TH: Rd = R ; Rd > R ; Rd < R Trong trường hợp trường hợp Rd = R để nói thực tế xảy 1 .3. 2.1/ Trường hợp quay vòng thiếu: ... vòng thiếu • Nếu α t < α s ⇒ R < R0 : trường hợp quay vòng thừa • Nếu α t = α s ⇒ R = R0 : trường hợp quay vòng Lúc ta có : α + α s = α= b R [3- 38] b − αs R [3- 39]  S m.b.v αt = t =  Cα t Cα t...
  • 96
  • 885
  • 5
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Kỹ thuật
Báo cáo " TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH MÁI DỐC CÓ XÉT ĐẾN YẾU TỐ KHÔNG BÃO HÒA CỦA ĐẤT TRONG ĐIỀU KIỆN VIỆT NAM" pdf

Báo cáo " TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH MÁI DỐC CÓ XÉT ĐẾN YẾU TỐ KHÔNG BÃO HÒA CỦA ĐẤT TRONG ĐIỀU KIỆN VIỆT NAM" pdf
Ngày tải lên : 25/03/2014, 18:21
  • 1
  • 1.4K
  • 26
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Báo cáo khoa học
Tính toán ổn định của kè pptx

Tính toán ổn định của kè pptx
Ngày tải lên : 28/03/2014, 12:20
... (xem phụ lục) 3. 2 Tính ổn đỉnh thân đê : Tính toán cho trường hợp mực nước rút nhanh từ mực nước max mực nước kiệt kết tính toán xem phụ lục Dựa vào kết tính thấm ta có : K minmin = 2. 434 > [K] = ... pháp phần tử hữu hạn 3. 1 Tính thấm qua thân đê : Tính thấm cho trường hợp sau : + Khi mực nước trước đê lớn (bằng ngưỡng tràn +4.00m) + Khi nước rút nhanh tưh +4.00 mực nước kiệt 1.12m Kết tính ... đê đảm bảo điều kiện ổn đỉnh KẾT QUẢ TÍNH THẤM KHI MỰC NƯỚC MAX KẾT QUẢ TÍNH THẤM KHI MỰC NƯỚC RÚT NHANH KẾT QUẢ TÍNH ỔN ĐỈNH KHI NƯỚC RÚT NHANH ...
  • 6
  • 3.5K
  • 81
  1. Giáo Dục - Đào Tạo
  2. Cao đẳng - Đại học
Nghiên cứu sự thay đổi sức chống cắt và hệ số nhớt (n) của đất loại sét theo thời gian và áp dụng tính toán ổn định đê ở Đồng bằng sông Cửu Long

Nghiên cứu sự thay đổi sức chống cắt và hệ số nhớt (n) của đất loại sét theo thời gian và áp dụng tính toán ổn định đê ở Đồng bằng sông Cửu Long
Ngày tải lên : 03/04/2014, 17:12
... % 50 100 B 0 .38 9 0 .37 8 0 .36 5 0 .36 3 B 0. 233 0.220 0.210 Tõ biÕn 0.207 η, Poise 3. 64 x 109 4 .38 x 1010 7.72 x 1011 2. 93 x 10 13 η, Poise 4.88 x 109 3. 66 x 1010 7.28 x 1011 3. 91 x 10 13 2.4 NhËn xÐt ... 0.50 1.0 2.0 epw 3. 07x10-2 4.45x10-2 1.10x10-1 1.67x10-1 ep 4.19x10 -3 9.07x10 -3 1.58x10-2 5 .30 x10-2 B=16.5m 10.5m 6.0m 10.5m +4.0m Hđ =3. 5m P=17x3.5=5.95 T/m2 m = 3. 0 m = 3. 0 +0.5m 3. 5m 5.95 T/m2 ... 1,427; e2 = 1, 136 ; h® = 3, 5m; St® = (1.472 - 1. 136 )/(1 + 1.472) x3,5 = 0,42 m ¸p dơng c«ng thøc (5- 13) tÝnh thªm ®é lón tøc thêi d−íi nỊn ®ª thi c«ng : Stt = 0,4Sw = 0,4 x 0,812 = 0 ,32 m §é lón toµn...
  • 27
  • 1.2K
  • 1
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Tiến sĩ
Một cách tiếp cận phương pháp Bishop có xét đến lực tương tác tại mặt bên thỏi đất để tính toán ổn định mái dốc

Một cách tiếp cận phương pháp Bishop có xét đến lực tương tác tại mặt bên thỏi đất để tính toán ổn định mái dốc
Ngày tải lên : 03/04/2014, 21:41
... tg2)tg2]cos2 (3. 5) K0 m = (1 - tgtg)[ (3. 6) Z h= p (mtg - 1)(tg - m) Trong đó: tg + tg( - tg2)] (3. 7) cos K0 K0 = - sin + (cos + sin - 1) h p Hình 3. 3 Hình 3. 3 (3. 8) (3. 10) (3. 11) K0 = - sin ... hợp mặt cắt đập thiết kế mặt cắt đợc thay đổi xem bảng 4 .32 Kết tính toán xem bảng 4 .33 Bảng 4 .32 : Bảng hiệu chỉnh hệ số mái đập Thuận Ninh TT Hệ số mái hạ lu m1 m2 với mặt cắt thiết kế 2.5 3. 0 ... toán nêu hình 4 .3 cho thấy với đập đồng chất cao 50m, mái đập thoải dần từ 3. 0 đến 3. 75 4.5 hệ số ổn định Fs tơng ứng tăng dần từ 0.707 lên 1.0 63 4.1.2 ảnh hởng chiều cao đập hệ số mái đến hệ số...
  • 26
  • 2K
  • 5
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Tiến sĩ
bài tập lớn:Tinh toán ổn định và các thành phần chuyển vị cưỡng bức của sà lan trên song đồng đều.

bài tập lớn:Tinh toán ổn định và các thành phần chuyển vị cưỡng bức của sà lan trên song đồng đều.
Ngày tải lên : 03/05/2014, 17:58
... 3. 361778 9.065059 6.756194 3. 361778 9.0 433 13 6.741269 3. 3 533 16 9.0 433 13 6.741269 3. 3 533 16 9.0 433 13 6.741269 3. 3 533 16 9.0 433 13 6.741269 3. 3 533 16 48 40 40 31 .75 31 .75 23. 25 23. 25 14.25 14.25 4.75 4.75 ... 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 36 52 52 52 52 52 52 52 114. 638 7 127.5091 114. 638 7 99.91 933 99.91 933 114. 638 7 127.5091 114. 638 7 99.91 933 99.91 933 114. 638 7 63. 75456 63. 75456 114. 638 7 99.91 933 ... 0. 038 8 0.0486 0.022 1.9 539 28 1.9 539 28 1.9 539 28 1.9 539 28 3. 55 536 2 3. 55 536 2 3. 55 536 2 3. 55 536 2 4. 738 354 4. 738 354 4. 738 354 4. 738 354 3. 56 038 3 7.080571 9.441228 17.44527 15.61406 14.69071 17 .38 1 53 15.55123...
  • 44
  • 833
  • 0
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Kỹ thuật
Nghiên cứu tính toán ổn định phanh

Nghiên cứu tính toán ổn định phanh
Ngày tải lên : 30/05/2014, 11:04
... 2, 837 4 1, 639 6 1,2 234 1, 134 1 1,1 1,0788 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 2,977 5,152 6,904 7,448 7,679 7,829 3, 359 1,941 1,449 1 ,34 3 1 ,30 3 1,278 16,797 9,706 7,242 6,714 6,512 6 ,38 6 2,5 83 4,118 5,215 5, 536 ... H = 0,65 ⇒ H = 0,65.209,55 = 136 , 2( mm) B d 406, r0 = + H = + 136 , = 33 9, 4(mm) 2 ⇒ rb = λ.r0 = 0,94 .33 9, = 31 9, 036 (mm) Suy bán kính động học bánh xe: rdyn = 0 ,32 (m) Hệ số bám bắt đầu phanh: ... ptb (m / s ) s ptt (m) 2, 837 4 1, 639 6 1,2 234 1, 134 1 1,1 1,0788 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 0,8 2,977 5,152 6,904 7,448 7,679 7,829 6,718 3, 882 2,897 2,685 2,605 2,555 67,187 38 ,824 28,967 26,854 26,047...
  • 34
  • 664
  • 2
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Thạc sĩ - Cao học
CHUYÊN ĐỀ TỐT NGHIỆP TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH CHO HỆ THỐNG ĐIỆN Giáo viên hướng dẫn LÃ MINH KHÁNH

CHUYÊN ĐỀ TỐT NGHIỆP TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH CHO HỆ THỐNG ĐIỆN Giáo viên hướng dẫn LÃ MINH KHÁNH
Ngày tải lên : 31/07/2014, 10:15
... ; Z12 ; Z20 ) Z10 = ZA3 + ZC3 + ZA3ìZC3/ ZB3 = ZA3 = j 0.124 = 0.124900 Z20 = ZB3 + ZC3 + ZB3ìZC3/ ZA3 = ZB3 = 0.1 53 + j 0 .30 7= 0 .34 3 63. 510 Z12 = ZA3 + ZB3 + ZA3ìZB3/ ZC3 = Z12 E'1 Z10 j 0.124 ... (0.17+j0.179) ì (0 .36 8+j0.199) = 0.121 + j 0.101 Z B3 = = Z3 0. 538 + j 0 .37 8 Z C3 = Z I ì Z C2 ì (0 .36 8+j0.199) =0 = Z3 0. 538 + j 0 .37 8 * Ghộp cỏc tng tr ni tip: ZA3 = j XF1 + ZA3 = j 0.124 ZB3 = ZB3 + ZB2 ... Z'A3 0. 139 + j 0.251 Z'B3 0.102 + j 0.267 E'2 ZC3 0.199 + j 0.094 O * Bin i Y( ZA3 ; ZB3 ; ZC3 ) ( Z 10 ; Z12 ; Z20 ) Z10 = ZA3 + ZC3 + ZA3ìZC3/ ZB3 = 0.549 + j 0.41 = 0.68 536 .7770 Z20 = ZB3...
  • 23
  • 906
  • 37
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Kỹ thuật
Báo cáo khoa học: "quan điểm tính toán ổn định khối l-ợng đứng trạm trộn bê tông nhựa nóng móng nổi khi chịu lực rung" pps

Báo cáo khoa học: "quan điểm tính toán ổn định khối l-ợng đứng trạm trộn bê tông nhựa nóng móng nổi khi chịu lực rung" pps
Ngày tải lên : 06/08/2014, 12:22
... toán khối tháp cha đề cập đến ảnh hởng lực rung động trạm hoạt động bình ổn lúc xảy cộng hởng đến độ ổn định độ bền hệ thống Dới bớc đầu xin đề cập đến ảnh hởng yếu tố thông qua việc đa hai mô ... trng khác Làm sở khoa học cho việc tính toán thiết kế máy gia cố hợp lý Tài liệu tham khảo [1] Nguyễn Bính Kinh tế máy xây dựng xếp dỡ NXB xây dựng - Hà Nội 2004 [2] Nguyễn Văn Hợp, Nguyễn Bính ... xét tham số ảnh hởng đến độ đàn hồi ta cần xác định cụ thể giá trị n, Hđ cho vùng điển hình nơi lắp đặt trạm bê tông nhựa nóng Nghiên cứu đặc trng khối tháp đứng cho hai trờng hợp: a Coi kết cấu...
  • 6
  • 682
  • 0
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Báo cáo khoa học
Báo cáo khoa học: "Vấn đề hệ số an toàn trong tính toán ổn định nền đ-ờng đắp" pptx

Báo cáo khoa học: "Vấn đề hệ số an toàn trong tính toán ổn định nền đ-ờng đắp" pptx
Ngày tải lên : 06/08/2014, 13:21
... để tăng sức chịu tải (hoặc sức chống cắt) đất tự nhiên, giảm tải trọng đất đắp nh ngời kỹ s thiết kế cần cân nhắc, luận chứng kinh tế kỹ thuật để xác định hệ số an toàn hợp lý Đây vấn đề cần ... vào tự nhiên; 0, c, - tơng ứng trọng lợng đơn vị, lực dính đơn vị, góc nội ma sát đất tự nhiên Hoặc theo lời giải V G Berezansev: Khi xét đến trọng lợng đất tự nhiên: Pgh2 = N b1 + Np p0 + Nc ... chữ nhật (chiều rộng trung bình đắp) Hệ số an toàn ổn định K1 đợc xác định nh sau: K1 = Pgh P (3) đó: Pgh - sức chịu tải giới hạn đất tự nhiên (tính theo (1) (2)) P - áp suất lên bề mặt đất tự...
  • 4
  • 564
  • 1
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Báo cáo khoa học
Tính toán ổn định khí động flutter của dầm chủ trong kết cấu cầu hệ dây bằng phương pháp bước lặp (tóm tắt)

Tính toán ổn định khí động flutter của dầm chủ trong kết cấu cầu hệ dây bằng phương pháp bước lặp (tóm tắt)
Ngày tải lên : 07/08/2014, 16:32
... liên hợp với tăng nhanh cách đột ngột Hiện tượng gọi tượng ổn định uốn ngang Trong trường hợp dầm cầu treo dây văng, công thức xác định lực phân bố tới hạn [165] EI z GIT (2.10) qcr  28 .3 L3 Vận ... lý thuyết luận 21.78 39 .6 74.1 19.4 văn Kết tính lý thuyết [165] 21.5 40.2 73. 0 15.5 Kết tính thực nghiệm 20.6 41 .3 70.2 16.1 [165] Công thức Selberg 21.90 41. 73 73. 54 23. 16 Sai số kết tính toán ... 1  A4 H sin  } 11 (3. 69) Hệ (3. 68) (3. 69) hệ hai phương trình đại số phi tuyến với ẩn F  F Giải hệ hai phương trình phương pháp lặp Newton-Raphson, ta tìm F ,  F 3. 3 Mô hình thí nghiệm...
  • 24
  • 556
  • 0
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Tiến sĩ
Tính toán ổn định khí động flutter của dầm chủ trong kết cấu cầu hệ dây bằng phương pháp bước lặp

Tính toán ổn định khí động flutter của dầm chủ trong kết cấu cầu hệ dây bằng phương pháp bước lặp
Ngày tải lên : 07/08/2014, 16:36
... 1, 2 ,3, ca tm mng Trang 10 11 11 12 17 18 19 21 23 23 24 25 26 27 27 28 30 32 33 39 41 42 45 47 53 56 59 67 68 68 70 71 72 73 74 74 75 Hỡnh 3. 14: Hỡnh 3. 15: Hỡnh 3. 16: Hỡnh 3. 17: Hỡnh 3. 18: ... 2. 13: Hỡnh 2.14: Hỡnh 2.15: Hỡnh 2.16: Hỡnh 2.17: Hỡnh 2.18: Hỡnh 2.19: Hỡnh 2.20: Hỡnh 3. 1: Hỡnh 3. 2: Hỡnh 3. 3: Hỡnh 3. 4: Hỡnh 3. 5: Hỡnh 3. 6: Hỡnh 3. 7: Hỡnh 3. 8: Hỡnh 3. 9: Hỡnh 3. 10: Hỡnh 3. 11: ... lờn dm cu 2 .3. 1 Mụ hỡnh lc t kớch theo tn s 2 .3. 2 Mụ hỡnh lc t kớch theo thi gian 2 .3. 3 Mụ hỡnh lc giú ỏ bỡnh n 2 .3. 3.1 Mụ hỡnh lc giú bỡnh n 2 .3. 3.2 Mụ hỡnh lc giú ỏ bỡnh n 2 .3. 3 .3 Tuyn tớnh...
  • 139
  • 721
  • 1
  1. Luận Văn - Báo Cáo
  2. Tiến sĩ
Phần 3 KHÓA ĐÀO TẠO TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ ỨNG DỤNG TRÊN PHẦN MỀM PSSE CHO KỸ SƯ HỆ THỐNG ĐIỆN (Thực hiện tính toán mô phỏng trên Phần mềm PSSE với hệ thống điện 24 nút của IEEE)

Phần 3 KHÓA ĐÀO TẠO TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ ỨNG DỤNG TRÊN PHẦN MỀM PSSE CHO KỸ SƯ HỆ THỐNG ĐIỆN (Thực hiện tính toán mô phỏng trên Phần mềm PSSE với hệ thống điện 24 nút của IEEE)
Ngày tải lên : 16/08/2014, 09:57
... eBook for You • 32 PV ANALYSIS PV Analysis Results Plot the interface flow for each contingency • What is the maximum power transfer from Area to Area for each case? eBook for You • 33 PV ANALYSIS ... ten more seconds eBook for You • 43 DYNAMIC ANALYSIS 3- Phase Line Fault Results What can be said of the machine angles? eBook for You • 44 DYNAMIC ANALYSIS 3- Phase Line Fault Results What about ... Simulation eBook for You SYSTEM COMPONENTS The IEEE 1996 Reliability Test System Two areas ( 230 kV & 138 kV) • 21 branches • 10 generators (implicit GSU transformers) • 20 loads • two-winding transformers...
  • 62
  • 1K
  • 9
  1. Kỹ Thuật - Công Nghệ
  2. Điện - Điện tử
Phần 5 KHÓA ĐÀO TẠO TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ ỨNG DỤNG TRÊN PHẦN MỀM PSSE CHO KỸ SƯ HỆ THỐNG ĐIỆN (Lựa chọn bộ kích từ trong mô phỏng ổn định và mô hình kích từ trên Phần mềm PSSE)

Phần 5 KHÓA ĐÀO TẠO TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ ỨNG DỤNG TRÊN PHẦN MỀM PSSE CHO KỸ SƯ HỆ THỐNG ĐIỆN (Lựa chọn bộ kích từ trong mô phỏng ổn định và mô hình kích từ trên Phần mềm PSSE)
Ngày tải lên : 16/08/2014, 10:27
... and ESDC1A KA = 46 TA = 0.06 TB = TC = TE = 0.46 KF = 0.1 TF = 1.0 SE[E1] = 33 0 .33 SE[E2] = 0.10 E1 = 3. 1 E2 = 2 .3 KE = computed p VRMAX = 1.0 VRMIN = -0.9 eBook for You  Sample data 46 EXCITER ... MODELS IN PSS®E DC Exciters  EXDC2 and ESDC2A KA = 30 0 TA = 0.01 TB = TC = TE = 1 .33 KF = 0.1 TF = 0.675 SE[E1] = 279 0.279 SE[E2] = 0.117 E1 = 05 3. 05 E2 = 2.29 KE = 1.0 VRMAX = 4.95 VRMIN = -4.9 ... eBook for You ST Excitation Systems 33 TYPES OF EXCITERS ST Excitation Systems  Potential source rectifier systems eBook for You  Bus fed  Transformer fed 34 TYPES OF EXCITERS ST Excitation...
  • 125
  • 794
  • 8
  1. Kỹ Thuật - Công Nghệ
  2. Điện - Điện tử
Xem thêm