... dòng chảy) Điều kiện ổn đònh theo sơ đồ a,b: kích thước d < d o m d o = 0.46c η d17 η = d90 d10 26 SỰ ỔN ĐỊNH CÔNG TRÌNH TRÊN NỀN ĐÁ Trong đó: dm kích thước hạt đới đứt gãy cà nát, ... rỗng vật liệu lắp nhét trạng thái chảy, eL độ rỗng vật liệu sệ vậ p lắp nhét R = 0,1.e ξ = δ w0 ,66 I L δ 32 SỰ ỔN ĐỊNH CÔNG TRÌNH TRÊN NỀN ĐÁ 1.1.1.8 Đánh giá biến dạng đá Tính toán biến dạng ... Trường hợp trượt xảy hai mặt yếu tóm lượt bước tính toán sau: SỰ ỔN ĐỊNH CÔNG TRÌNH TRÊN NỀN ĐÁ 16 SỰ ỔN ĐỊNH CÔNG TRÌNH TRÊN NỀN ĐÁ 17 SỰ ỔN ĐỊNH CÔNG TRÌNH TRÊN NỀN ĐÁ 18 Trường hợp trượt theo...
... Fnc Hình 4.11: Bố trí cọc cát phạm vi nén chặt đất (4. 26) d L = 0,95d F 0,2b Trong đó: fc - Diện tích tiết diện ngang cọc cát (lấy diện tích tiết diện ống tạo lỗ) Cọc cát thường bố trí theo lưới ... Trong đó: a,b - Là cạnh dài rộng đáy móng Tỷ lệ diện tích tiết diện tất cọc cát Fc diện tích đất nén chặt Fnc xác định sau: Đà nẵng 9/20 06 CHƯƠNG VI TRANG 144 e − enc F =Ω= o Fnc + eo Nhóm chun ... D = 0 ,65 -0,7 khơng làm phá hoại đất thiên nhiên đáy tầng đệm cát Sau đào bỏ phần lớp đất yếu, tiến hành đổ cát thành lớp có chiều dày 20-25cm đầm chặt đầm lăn đầm xung kích Đà nẵng 9/20 06 CHƯƠNG...
... 2Ø Ø18 lươi t ép hà n Ø 6a50 loại B ù h lưới th ép h àn Ø6a50 lo i A Ø 20 12Ø 6a50 Ø 18 Ø 6a 00 Bả n th ép đ ầu c ọ c 12Ø 11Ø 6a200 CHI TIẾT CỌC BÊT ÔNG CBT1 12 Ø 6a100 6a TL : 1/20 Hình 3.3 Cấu ... 3.3 Cấu tạo cọc (đoạn cuối cùng) 6 l ươ ùi t he ùp hà n Ø 6a l oa ïi B 2Ø Ø 18 l ươ ùi thép hà n Ø6a 50 l oạ i B l ưới thé p øn Ø6a50 l ươ ùi t he ùp h a ø n Ø6A5 l oa ïi A l oa ïi A B ả n thép ... Lưới thép 6 CỌC CBT-1 LƯỚI THÉP ĐẦU CỌC 300x300x10 CỌC CBT-2 12 TL : 1/10 350x350x 4-4 TL :1/10 HÀN CHỤM ĐẦU CHI TIẾT MŨI CỌC 4Ø18 Ø20 MC 2-2 TL: 1/10 TL: 1/10 Hình 3.2 Chi tiết cọc 6 2Ø Ø18...
... Fnc Hình 4.11: Bố trí cọc cát phạm vi nén chặt đất (4. 26) d L = 0,95d F 0,2b Trong đó: fc - Diện tích tiết diện ngang cọc cát (lấy diện tích tiết diện ống tạo lỗ) Cọc cát thường bố trí theo lưới ... Trong đó: a,b - Là cạnh dài rộng đáy móng Tỷ lệ diện tích tiết diện tất cọc cát Fc diện tích đất nén chặt Fnc xác định sau: Đà nẵng 9/20 06 CHƯƠNG VI TRANG 144 e − enc F =Ω= o Fnc + eo Nhóm chun ... D = 0 ,65 -0,7 khơng làm phá hoại đất thiên nhiên đáy tầng đệm cát Sau đào bỏ phần lớp đất yếu, tiến hành đổ cát thành lớp có chiều dày 20-25cm đầm chặt đầm lăn đầm xung kích Đà nẵng 9/20 06 CHƯƠNG...
... chiều dày giằng 7,5cm Khi cốt thép bố trí hàng chiều dày giằng > 150cm Thép : (6- 12mm) $.3 Các biện pháp Móng: 63 Thay đổi chiều sâu chôn móng: Chiều sâu chôn móng tăng Sức chịu tải tăng lên ... đỉnh lớp đất yếu chiều dày tầng đệm cát đợc xác định dần theo yêu cầu Tuy nhiên gần làm nh sau: 66 Giả định hđ sau kiểm tra điều kiện: hm b m hqƯ hđ Điều kiện: * Về cờng độ: Tại đáy móng: p ... VTNĐ: Các đặc trng: Giếng cát: đờng kính giếng cát: dw Bấc thấm: quy đổi tiết diện tròn tơng đơng: dw=? a, b kích thớc tiết diện bấc thấm *lấy theo nguyên lý tơng đơng chu vi tiếp nhận: dw = *Theo...
... sang giá trị độ Phút => =((ϕ-INT(ϕ)) *60 Độ + phút => =CONCATENATE(ROUND(độ,0),“o”,ROUND(phút, 0),”’”) Lực cắt τ (kPa) 100 80 60 40 20 0 20 40 60 80 100 120 140 160 Áp lực thẳng đứng σ (kPa) K E ÁT ... =1− −ν - Theo kinh nghiệm thường lấy EBN = (2 ÷ 6) ETN Loại đất Cát pha sét Sét pha cát Sét 0,45 0,55 Trị số m hệ số rỗng e 0 ,65 0,75 0,85 3,5 4,5 6 5,5 0,95 1,05 2,5 5,5 4,5 Xác định độ lún ổn ... 12 14 16 18 cho loại đất sét bão hòa Biến dạng ε% nước sức chống cắt đất phụ thuộc vào cu ϕu Biểu đồ quan hệ ứng suất nhỏ lệch biến dạng 20 Ứng suất cắt (σ 1-σ 3)/2 kPa 60 40 20 0 20 40 60 80...
... 60 4.2.3 Khai bỏo t i tr ng 61 4.2.4 Thi t l p i u ki n biờn 61 4.2.5 Khai bỏo cỏc tớnh ch t v t li u 61 4.2 .6 Chia l i ph n t 62 4.2.7 Thi ... NG T A Cể S N 56 Chng : BI TON P NG TRấN N N T Y U 59 4.1 GI I THI U CHUNG 59 4.2 TRèNH T GI I 60 4.2.1 Thi t l p t ng th bi toỏn 60 4.2.2 Xõy d ng ... c 4: Thi t l p i u ki n biờn 35 3.2.2.5 B c 5: Khai bỏo c trng v t li u 36 3.2.2 .6 B c 6: Chia l i ph n t 38 3.2.2.7 B c 7:Thi t l p i u ki n v m c n c 39 3.2.2.8...