0

thiết kế xử lý nền đất yếu bằng bấc thấm đoạn từ km 0 800 đến km 3 000 tỉnh lộ 477b ninh bình

Tính toán và thiết kế xử lý nền đất yếu bằng cọc cát chương 1

Tính toán và thiết kế xử nền đất yếu bằng cọc cát chương 1

Khoa học tự nhiên

... nông (không sâu 200 m), thềm lục địa ( 200 – 30 0 0 m) biển sâu (hơn 30 0 0 m)  Do xây dựng công trình đất yếu cần phải áp dụng phương pháp xử hợp nhằm cải thiện tính chất đất theo chiều hướng ... tạo thành từ loại cát đồng nhất, tiết diện liên tục theo chiều sâu, sức chịu tải cát chọn phải lớn đất nhiều lần so với đất tự nhiên Vật liệu làm cọc hòa lẫn vào đất (chìm dần vào đất yếu) Do đó, ... loại đất yếu sử dụng cọc cát để xử  Cần phải phân biệt cọc cát với cọc cứng khác cọc bê tông cốt thép, thép…., cọc cứng phận kết cấu móng làm nhiệm vụ chuyền tải trọng công trình xuống đất...
  • 3
  • 4,414
  • 176
Tính toán và thiết kế xử lý nền đất yếu bằng cọc cát chương 2

Tính toán và thiết kế xử nền đất yếu bằng cọc cát chương 2

Khoa học tự nhiên

... 38 36 35 33 - - 500 - 400 - 30 0 - - - 0, 6 0, 1 0, 4 - 0, 2 - - - ϕ 38 36 36 34 32 30 28 26 4 80 - 3 80 - 2 80 - 1 80 - 0, 8 0, 2 0, 6 0, 1 0, 4 - 0, 2 - ϕ 36 34 34 32 30 28 26 24 E0 nhỏ Tính c Cát Tiêu E0 ... 0, 71 - 0, 81 - 0, 91 - 1 ,01 - 0, 50 0, 60 0, 70 0, 80 0, 90 1 ,00 1, 10 Pha tích (sườn tích) - 3 20 2 40 1 60 100 70 - - ≤ B ≤ 0. 25 - 3 40 2 70 2 20 1 70 1 40 1 10 - 0, 25 < B 0, 5 - 3 20 2 50 1 90 1 40 1 10 80 - 0, 5 < ... 0, 50 0,51 - 0, 60 0,61 - 0, 70 0,71 - 0, 80 Tiêu Cát bụi toán chuẩn toán chuẩn toán chuẩn toán c 0, 2 - 0, 1 - - - - - ϕ 43 41 40 38 38 36 - - E0 500 - 100 - 30 0 - - - 0, 3 - 0, 2 - 0, 1 - - - ϕ 40 38 ...
  • 24
  • 7,561
  • 54
Tính toán và thiết kế xử lý nền đất yếu bằng cọc cát chương 3

Tính toán và thiết kế xử nền đất yếu bằng cọc cát chương 3

Khoa học tự nhiên

... Fc e0 − enc 0. 92 − 0. 66 Ω = F = +e = = 0. 135 + 0. 92 nc 0. 135 * 12.25 Ω nc F N= = 0. 4 * π = 13. 166 cọc fc Ta chọn 14 cọc Trọng lượng thể tích đất nén chặt: γnc = Gs (1 + 0. 01W ) = 2.65 (1 + 0. 01 ... hợp SVTH: Trương Tấn Đạt Page 30 Đồ án môn học GVHD: TS Võ Đại Nhật Độ lún dự tính đất sau nén chặt cọc cát: Sc = a0phs Ta có: β 0. 8 a0 = E = 1 80 = 0. 004 45 cm2/kg β – Hệ số xét đến nở hông đất, ... enc, xác định trị số ctc, E0, φtc Khi enc = 0. 66, ta có ctc = 0. 4 t/m2, E0 = 1 80 g/cm2, φtc = 30 0 Đối với φtc = 30 0 , ta có A = 1.15, B = 5.59, D = 7.95 Áp lực tiêu chuẩn đất có cọc cát: Rtc = m[(Ab...
  • 4
  • 2,540
  • 97
LUẬN VĂN ĐỊA KỸ THUẬT TÍNH TOÁN THIẾT KẾ XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU  BẰNG HỆ THỐNG THOÁT NƯỚC THẲNG ĐỨNG CHO DỰ ÁN ĐƯỜNG NỐI LIÊN TỈNH LỘ 25 – ĐƯỜNG TÂN LẬP

LUẬN VĂN ĐỊA KỸ THUẬT TÍNH TOÁN THIẾT KẾ XỬ NỀN ĐẤT YẾU BẰNG HỆ THỐNG THOÁT NƯỚC THẲNG ĐỨNG CHO DỰ ÁN ĐƯỜNG NỐI LIÊN TỈNH LỘ 25 – ĐƯỜNG TÂN LẬP

Kiến trúc - Xây dựng

... 0, 125 0, 1 60 0,189 0, 214 0, 247 Tv 0, 0 60 0 ,07 2 0, 100 0, 125 0, 167 0, 200 0, 2 50 Uv 0, 276 0, 30 3 0, 35 7 0, 39 9 0, 461 0, 504 0, 562 Tv 0, 30 0 0, 3 50 0, 400 0, 500 0, 600 0, 800 1 ,00 0 Uv 0, 631 0, 6 50 0,698 0, 764 0, 816 ... kết Uv phụ thuộc vào nhân tố thời gian Tv tra bảng 4.2 Bảng 4.2: Độ cố kết Uv đạt theo nhân tố thời gian Tv theo quan hệ Uv=F(Tv) Tv 0, 004 0, 008 0, 012 0, 0 20 0 ,02 8 0, 036 0, 048 Uv 0, 0 80 0, 104 0, 125 ... kG/cm2 0, 24 0, 21 0, 19 - 13 Góc ma sát ϕ độ 1 50 200 30 2 600 6’ 2 901 5’ 14 Hệ số nén lún a1-2 cm2/kG 0, 039 0, 033 0, 037 - 20 Bảng 2 .3: Giá trị đặc trưng tiêu trầm tích (amQ1-24bc) hệ tầng Bình Chánh...
  • 97
  • 1,140
  • 4
TÍNH TOÁN và THIẾT kế xử  lý nền đất yếu BẰNG cọc cát

TÍNH TOÁN và THIẾT kế xử nền đất yếu BẰNG cọc cát

Địa lý - Địa chất

... II -3: Hệ số A, B, D (độ) A B D (độ) A B D 0, 00 1 ,00 3, 14 24 0, 72 3, 87 6,45 0, 03 1,12 3, 32 26 0, 84 4 ,37 6, 90 0 ,06 1,25 3, 51 28 0, 98 4, 93 7, 40 0, 10 1 ,39 3, 71 30 1,15 5,59 7,95 0, 14 1,55 3, 93 32 ... µ = 0. 40 2 .02 2.44 2.76 3. 21 3. 53 3.79 4 .00 4.18 4 .32 4.46 1.71 2 .07 2 .34 2.75 3 .06 3. 29 3. 53 3.67 3. 82 3. 92 1.58 1.94 2. 20 2.59 2. 90 3. 10 - 2.58 2.27 2.15 2.71 2. 40 2.26 2.86 2.51 2 .38 3. 12 ... 1 ,34 6 ,35 8,55 10 0,18 1, 73 4,17 34 1,55 7,21 9,21 12 0, 23 1,94 4,42 36 1,81 8,25 9,98 14 0, 29 2,17 4,69 38 2,11 9,44 10, 80 16 0, 36 2, 43 5 ,00 40 2,46 10, 84 11, 73 18 0, 43 2,72 5 ,31 42 2,87 12,50...
  • 41
  • 4,023
  • 13
BÀI GIẢNG: XỬ LÝ NỀN ĐẤT YẾU BẰNG BẤC THẤM VÀ BẤC THOÁT NƯỚC NGANG

BÀI GIẢNG: XỬ NỀN ĐẤT YẾU BẰNG BẤC THẤMBẤC THOÁT NƯỚC NGANG

Kiến trúc - Xây dựng

... dụ thiết kế SB Drain) SB Drain Width = Chiều rộng SB Drain Thickness = Chiều dày SB Drain Area = Diện tích SB Drain Vietnam - Japan 0. 2 0. 3 m 0. 008 0. 008 m 0. 002 4 m2 0. 001 k = Hệ số thấm 0. 15 0. 15 ... m/s i= 0. 1 0. 1 (Min.) Lưu lượng thoát (giây) 2.4E -05 3. 6E -05 m3/s Lưu lượng thoát (ngày) 2.1 3. 1 m3/day 0. 02 0. 02 m/day Diện tích tác dụng SBD 104 156 m2 Embankment Width = Chiều rộng 30 30 m Q ... cm/s A = 0. 001 6 m2 Vietnam - Japan (SB Drain Cát) Clean Sand (Cát sạch) D 10 = 0. 1 mm (est.) k =0. 01 cm/s A = 2.4 m2 Area Ratio = 1 500 D 10 = 0. 075 mm k =0. 006 cm/s A = m2 Area Ratio = 2 500 Silty...
  • 25
  • 3,840
  • 51
độ tin cậy của giải pháp xử lý nền đất yếu bằng bấc thấm cho nhà máy xử lý khí cà mau

độ tin cậy của giải pháp xử nền đất yếu bằng bấc thấm cho nhà máy xử khí cà mau

Kỹ thuật - Công nghệ

... 9,9 0, 40 0 ,09 6,75-7 ,00 17 13, 1 14 ,0 1 ,09 0, 92 7 ,00 -7,25 22 21,1 22,1 0, 04 0, 00 7,25-7, 50 31 26,1 26,9 0, 92 0, 62 7, 50- 7,75 28 26,1 25,6 0, 14 0, 23 7,75-8 ,00 20 21 ,0 19,8 0, 05 0, 00 8 ,00 -8, 50 20, 2 ... ng (TCVN 935 5- 201 3) .55 3. 3.1 Các thông s đ u vào theo ph ng pháp truy n th ng .56 3. 3.1.1 Các thông s cao đ .56 3. 3.1.2 a t ng ch tiêu c c a đ t n n 56 3. 3.1 .3 T i tr ... .99 3. 5.1 L a ch n kho ng cách b c th m, tính toán đ c k t đ lún d báo .99 3. 5.2 Th i gian c n x 100 viii 3. 5 .3 nh h ng c a h s c k t Cv t i th i gian x . 100 3. 6 K t lu...
  • 142
  • 676
  • 0
Xử lý nền đất yếu bằng thiết bị thoát nước thẳng đứng

Xử nền đất yếu bằng thiết bị thoát nước thẳng đứng

Kỹ thuật

... -9 -6 -9 10- 9 10- 11 10- 6 10 -8 10- 7 10 -8 10- 7 10- 9 10 50 10 50 10 50 10 50 0.5 0. 2 0. 3 0. 2 0. 3 0. 2 0. 3 0. 1 0. 5 0. 5 1 .0 0.7 1.5 1 .0 1.6 1.4 2 .0 2 .0 2.6 2.4 2.7 2.6 2.7 10 10 -9 -7 10 10 luận văn ... c trng c ca cỏc loi t yu Than bựn t hu c Bựn t sột mm Hm lng nc (%) 200 100 0 100 200 60 1 50 30 100 H s rng rng n 3 .0 10. 0 2 .0 3 .0 1.5 3 .0 1.2 2 .0 0.75 0. 9 0. 7 0. 8 0. 6 0. 75 0. 55 0. 7 nộn ... (m/s) 0. 4 0. 8 0. 20. 35 0. 25 0. 4 0. 15 0. 3 10 10 H s c kt Cv (m2/s) 10 -6 10- 7 Cỏc c trng Lc dớnh khụng thoỏt nc Cu (kPa) Sut bin i ca Cu =Cu/ Khi lng th tớch khụ (T/m3) Khi lng th tớch cỏc ht (T/m3)...
  • 122
  • 800
  • 2
Mô phỏng bài toán giếng cát xử lý nền đất yếu bằng bài toán phẳng tương đương

Mô phỏng bài toán giếng cát xử nền đất yếu bằng bài toán phẳng tương đương

Kiến trúc - Xây dựng

... 2 ,0 1,5 Gđ 1 ,0 Gđ Các giai đoạn thi công Nền đắp chưa xử (trng hp nn c x bng ging cỏt) Gđ 0, 5 Gđ 0, 0 100 200 30 0 400 500 600 700 800 900 100 0 1 100 1 200 Thời gian đắp (ngày) Hỡnh S cỏc giai ... 17 a k thut s 3- 200 8 20 (m/ngy) (m/ngy) (kN/m2) (kN/m2) () 1 100 000 20 t nn 17. 10 17.18 9.991x 10- 4 5.443x 10- 4 1 03 3 6.8 7.17 0. 35 Cc cỏt 17 20 34 .56 34 .56 700 0 30 0. 30 Trong Bng 3, h s thm ngang ... s liu thớ nghim thc t khụng y 0, 0 -0, 3 -0, 4 -0, 5 -0, 6 -0, 7 200 400 600 800 100 0 1 200 Thời gian (ngày) Hỡnh So sỏnh lỳn n nh gia cỏc phng ỏn chiu sõu ging khỏc 3. 4.1 nh hng ca chiu sõu ging nh...
  • 11
  • 3,839
  • 13
335 đánh giá điều kiện địa chất công trình phân đoạn km 294   km 295 đoan dốc xây thành phố thanh hoá thuộc dự án mở rộng quốc lộ 1a  bước thiết kế bản vẽ thi công, thiết kế sử lý nền đất yếu cho đoạn tuyến trên

335 đánh giá điều kiện địa chất công trình phân đoạn km 294 km 295 đoan dốc xây thành phố thanh hoá thuộc dự án mở rộng quốc lộ 1a bước thiết kế bản vẽ thi công, thiết kế sử nền đất yếu cho đoạn tuyến trên

Kinh tế - Thương mại

... 6 .0 6.6 7.2 0, 000 0. 022 0, 044 0, 066 0, 088 0, 1 10 0,1 30 0,1 50 0,175 0, 198 0, 2 20 0,2 40 0,2 63 14 7.8 0. 285 15 16 17 lp 8.4 9 .0 9.6 0. 30 7 0, 32 9 0, 35 1 im tớnh z/b l/b ko z (t/m2) bt (t/m2) 1 0. 997 0. 994 ... 4.66 6 .00 6 .02 5. 90 3. 10 6.87 3. 53 6. 40 4.78 6 .08 6. 10 5.95 3. 26 7. 23 3.66 6.56 4. 90 6.16 6.18 5.98 3. 46 7.62 3. 82 6.74 5 . 03 6.26 6.26 6 .02 3. 68 8 .00 4 .02 6.95 5.17 6 .36 6 .34 6 .05 3. 93 8. 40 4.24 ... KG/cm2 KG/cm2 KG/cm2 kG/cm2 2.64 1.489 59.82 95.17 39 .05 26.44 12.61 2.16 0. 0 93 4 03 1 0. 061 00 24 0. 131 4 1 501 3 0. 0595 4 03 1 0. 0754 4.2 0. 7 80 0 .09 8 0. 42 0. 552 26.522 Lp 2: Lp sột pha mu nõu vng, nõu xỏm,...
  • 65
  • 1,036
  • 2
Phương pháp xử lý nền đất yếu bằng SBD thay lớp đệm cát

Phương pháp xử nền đất yếu bằng SBD thay lớp đệm cát

Kiến trúc - Xây dựng

... cuộn m 50 Đường kính m T – 600 ~ 0. 8 8 .0 ±1.5 200 ± 10 30 0 ± 10 600 ± 10 cuộn Đặc tính Khả chịu KN/m2  2 50 nén Lưu lượng m3/Ngày 24 36 72 m ~ 100 00 ~ 700 0 ~ 3 500 m ~ 2 400 0 ~ 1 600 0 ~ 800 0 thoát ... 9.6× 10- 5 4.8× 10- 5 2.56× 10- 5 Hệ số an toàn (hệ số dư) :Fs 1.6 1.6 1.6 Hệ số thấm ks(m/s) 0. 000 1 0. 000 1 0. 000 1 Gradient thủy lực: I 0. 1 0. 1 0. 1 Chiều dày tầng GDB thông thường (m) 0. 7 0. 7 0. 7 Diện ... =0. 7m Nếu chọn chiều dày = 0. 008 m 5.76 × 10- 5 8.9× 10- 7 4 .05 6. 43 505 .62 5.76 × 10- 5 2.2× 10- 4 1. 636 2 .34 204 .55 5.76 × 10- 5 4.5× 10- 4 0. 8 1.14 100 5.76 × 10- 5 7.5× 10- 4 0. 48 0. 7 60 KẾT LUẬN CHUNG : Sử dụng...
  • 28
  • 3,253
  • 6
Quá trình hình thành công nghệ xử lý nền đất yếu bằng đệm cát trong kiến trúc xây dựng đương đại p4 pps

Quá trình hình thành công nghệ xử nền đất yếu bằng đệm cát trong kiến trúc xây dựng đương đại p4 pps

Kiến trúc - Xây dựng

... 36 km 12 km 200 1 / 03 /07 08 :29:19 0, 30 Bắc 200 1 / 03 /07 08 :47:28 62:74 Bắc 200 1 / 03 /07 11:19: 10 23, 18Nam 200 1 / 03 /07 11 :34 :06 20, 01 Bắc 200 1 / 03 /07 200 1 / 03 /07 200 1 / 03 /07 200 1 / 03 /07 200 1 / 03 /07 200 1 / 03 /08 ... 200 1 / 03 /08 200 1 / 03 /08 200 1 / 03 /08 200 1 / 03 /08 200 1 / 03 /08 200 1 / 03 /08 200 1 / 03 /08 200 1 / 03 /08 200 1 / 03 /09 200 1 / 03 /09 11:51:28 17:12:24 18: 10: 57 18:22:55 23: 46 :04 01 :38 :15 06 :06 :42 07 :19:55 11 :37 :24 14: 53: 18 ... km 114,5 km 33 ,0 km 33 ,0 km 30 0 ,0 km 148,6 km 33 ,0 km 33 ,0 km 122,1 km 200 ,0 km 10, 0 km Chú thích cho bảng: Giờ GMT Toạ độ theo Greenwich 200 1 / 03 /09 02 :56:59 6 ,31 Nam 200 1 / 03 /09 07 : 10: 22 64,48Bắc...
  • 19
  • 732
  • 0
Quá trình hình thành công nghệ xử lý nền đất yếu bằng đệm cát trong kiến trúc xây dựng đương đại p3 pot

Quá trình hình thành công nghệ xử nền đất yếu bằng đệm cát trong kiến trúc xây dựng đương đại p3 pot

Kiến trúc - Xây dựng

... Ngỉngơi 22-24 70- 60 0 ,3 24-27 70- 60 LĐnhẹ 22-24 70- 60 24-27 70- 60 LĐ vừa 20- 22 70- 60 23- 26 70- 60 LĐnặng 18- 20 70- 60 0, 30 , 5 0, 30 , 5 0, 30 , 5 22-27 70- 60 v m/s 0, 30 , 5 0, 50, 7 0, 71,5 0, 71,5 Thông số ... 3 20, 400 , 6 30 , 800 , 100 0, 12 50, 1 600 , 200 0, 2 500 ( kG) ứng với vận tốc 0, 63 đến 2,5 m/sec Chúng kiến nghị nhà nhiều tầng nớc ta nên u tiên chọn loại 400 đến 800 kG với vận tốc 0, 63 ~ 2,5 m/sec ... án " Vợt 400 0" ( Excess 400 0) Tập đoàn Taisei ( Nhật ) đề xớng nhà cao tầng với chiều cao nhà 800 mét sức chứa nhà đến 800 nghìn ngời Nhà làm dạng tháp có chân choãi thu lại tầng 40 Trong nhà...
  • 22
  • 653
  • 0
Quá trình hình thành công nghệ xử lý nền đất yếu bằng đệm cát trong kiến trúc xây dựng đương đại p2 potx

Quá trình hình thành công nghệ xử nền đất yếu bằng đệm cát trong kiến trúc xây dựng đương đại p2 potx

Kiến trúc - Xây dựng

... biến 200 kg , sau nâng dần đến 500 kg Panen hộp có kích thớc danh nghĩa tính theo mm : Chiều dài : 2 400 , 2 600 , 2 700 , 2 800 , 30 0 0, 3 200 , 3 30 0 , 3 400 , 3 600 , 4 200 Chiều rộng: 500 , 600 , 100 0, 1 200 Chiều ... D11 43- 81 BS 200 4 TCXD 196-1997 200 %Qa 1 50% Qa~ 200 %Q 200 %Qa* Tải trọng nén tối a đa, Qmax 25%Qmax 25%Qa Độ lớn cấp tăng 0, 10 mm/h 25%Qa 0, 25 mm/h tải 0, 10mm/h Tốc độ lún ổn ( 100 %& 200 %)Q 200 %Qa ... cao Hiện giá thử tải loại từ 1 80. 000 đến 2 50. 000 đồng cho tải thử mà qui phạm yêu cầu thử 1% cho tổng số cọc với số cọc thử không cọc Thời gian thử tải thờng từ ngày đến 10 ngày/cọc Phơng pháp gia...
  • 22
  • 646
  • 0
Quá trình hình thành công nghệ xử lý nền đất yếu bằng đệm cát trong kiến trúc xây dựng đương đại p1 pptx

Quá trình hình thành công nghệ xử nền đất yếu bằng đệm cát trong kiến trúc xây dựng đương đại p1 pptx

Kiến trúc - Xây dựng

... 0, 92 0, 85 0, 785 0, 264 0, 224 0, 182 0, 149 0, 115 0, 084 1,8 2 ,0 2,25 2,5 2,75 3, 25 0, 298 0, 286 0, 206 0, 1 73 0, 142 0, 1 10 1,75 1,75 2, 10 2,25 2, 50 3 ,00 0, 32 1 0, 2 60 0,229 0, 198 0, 166 0, 137 1,6 1,8 2 ,0 2,1 ... DE1 50/ 1 10 , DE 70/ 50C, DE 70/ 50B, DA55C , DA45 , DE 33/ 30 / 20C , DA35C , DA15C Búa dùng nén có MS 500 , Ms 3 50 , 11B3 , 10B3 , 9B3 , #7 , # , #5 Các dạng dàn khoan mồi có H1 200 B , HA-18 , HVA -36 ... 400 00( eo e yc ) * d (1 + eo ) Từ công thức ta thấy : * Đất yếu vừa có độ sệt IL = 0, 55 ~ 0, 60 , cờng độ chịu tải thiên nhiên Ro =0, 7 ~ 0, 9 kG/cm2 đóng 16 cừ cho 1m2 * Đất yếu có độ sệt IL = 0, 7...
  • 21
  • 763
  • 0

Xem thêm