thiết bị chống thấm và thiết bị thoát nước
Thiết kế hồ chứa khe thị phương án II
... đá lát khan để chống xói lở sóng gây bảo vệ mái hạ lưu biện pháp trồng cỏ tránh tác hại mưa nắng, gió làm xói lở, hạ lưu có làm rãnh thoát nước 4.2.3.3 Thiết bị thoát nước chống thấm: Để hạ thấp ... cửa tràn để thiết kế, là: Btr = 40m, 44m, 48m 4.2 Thiết kế sơ đập dâng 4.2.1 Các tiêu thiết kế Cấp thiết kế công trình là: Cấp II Mực nước dâng bình thường: +44,405 m Mực nước lũ thiết kế lũ ... nước Căn vào tài liệu địa hình tuyến tràn ta chọn sơ bộ: -Tuyến dốc nước thẳng -Mặt cắt dốc nước mặt cắt chữ nhật -Độ dốc đáy dốc nước i=0.13 -Hệ số nhám dốc nước n=0.014 -Cao trình đầu dốc nước...
- 204
- 824
- 2
Lý thuyết tính toán ổn định mái dốc.
... thành, (8.8) Khi đất trở nên bão hoà nước, lấy , công thức (8.22) dùng cho đất bão hoà nước không bão hoà nước ONDINH sử dụng áp lực nước lỗ rỗng âm áp lực nước lỗ rỗng dương Hai hệ số an toàn ... có giả thiết hướng, độ lớn, và/ hoặc điểm tác dụng số lực để làm cho vân đề trở nên xác đònh Mọi phương pháp giả thiết lực pháp tuyến đáy cột đất tác dụng qua đường tâm cột đất Sau giả thiết liên ... công thức áp dụng cho đất bão hoà nước không bão hoà nước Khi đất bão hoà nước, thành phần phải lấy Sử dụng thông số cường độ cường độ ứng suất tiếp không bão hoà nước ONDINH coi điều kiện cường...
- 30
- 2,888
- 44
Tài liệu Báo cáo " Ứng dụng phần mềm plaxis tính toán ổn định & kết cấu giếng thoát nước thải - dự án vệ sinh môi trường lưu vực nhiêu lộc – thị nghè " doc
... lực kích ống dễ xảy cố nghiêng giếng Khi bị nghiêng q giới hạn cho phép thiết phải tính tốn kiểm tra lại thơng số kỹ thuật giếng Kết kiểm tra cho thấy bị nghiêng giếng ổn định, kết cấu thành giếng ... cắt ngang giếng (giai đoạn thi cơng kích ống) Và chuyển vị thẳng đứng giếng 42.54 mm Plane E Hình : Mặt cắt ngang giếng (giai đoạn thi cơng kích ống) Và chuyển vị ngang theo phương lực kích ống ... 400.4*3.85+654*4.38+150.6*2.19)*10.4 (8,100+954)*0.25 Tổng cộng lực chống trượt (∑F’R) FS = ∑F’R/ ∑F’S = 91,148 / 26,592 = 3.42 >1.50 (OK) 89,185 Lực kích ống Áp l ực bị động Ma sát với đáy giếng H ệ số an tồn Do...
- 7
- 1,030
- 10
LUẬN văn tốt NGHIỆP NGHIÊN cứu TÍNH TOÁN ổn ĐỊNH của ô tô KHI QUAY VÒNG
... thực tế vào quay vòng v ≠ , lúc để xe quay vòng với bán kính R ta quay vành lái góc β vo mà lúc góc quay vành lái β vt K 2 Ta có : β vt = β vo 1 + v ÷ l [3-33] Đó quan hệ góc quay vành ... quay vành lái) TH2: Nếu δ1 > δ tức áp suất bánh xe trước nhỏ áp suất bánh xe sau ⇒ Rd > R : Quay vòng thiếu Tức quay vòng có tính đến biến dạng lốp xe tài xế phải quay vành lái cho góc quay vành ... xe Khi vào quay vòng tài xế quay vành lái góc βv trụ quay đứng quay góc β v* Trụ quay đứng quay góc β v* làm cho bánh xe dẫn hướng quay góc β t Khi ta có: β v* = βv il [2-24] Mômen quay vành...
- 96
- 885
- 5
Tính toán ổn định của kè pptx
... hạn 3.1 Tính thấm qua thân đê : Tính thấm cho trường hợp sau : + Khi mực nước trước đê lớn (bằng ngưỡng tràn +4.00m) + Khi nước rút nhanh tưh +4.00 mực nước kiệt 1.12m Kết tính thấm (xem phụ ... mực nước rút nhanh từ mực nước max mực nước kiệt kết tính toán xem phụ lục Dựa vào kết tính thấm ta có : K minmin = 2.434 > [K] = 1.20 Vậy thân đê đảm bảo điều kiện ổn đỉnh KẾT QUẢ TÍNH THẤM ... thân đê đảm bảo điều kiện ổn đỉnh KẾT QUẢ TÍNH THẤM KHI MỰC NƯỚC MAX KẾT QUẢ TÍNH THẤM KHI MỰC NƯỚC RÚT NHANH KẾT QUẢ TÍNH ỔN ĐỈNH KHI NƯỚC RÚT NHANH ...
- 6
- 3,502
- 81
Nghiên cứu sự thay đổi sức chống cắt và hệ số nhớt (n) của đất loại sét theo thời gian và áp dụng tính toán ổn định đê ở Đồng bằng sông Cửu Long
... ln: Sù gi¶m ®é bỊn cđa ®Êt theo thêi gian lµ sù gi¶m lùc dÝnh cđa ®Êt C→ 0, cßn gãc ma s¸t ϕ kh«ng thay ®ỉi hc thay ®ỉi kh«ng ®¸ng kĨ ∆ϕ = (3÷5)0 §é bỊn l©u dµi cđa ®Êt nhá h¬n ®é bỊn ban ®Çu Í.Í ... thĨ thay ®ỉi ®Õn ®é s©u kh¸ lín mµ t¹i ®ã cã øng st t¶i träng c«ng tr×nh trun ®Õn Sù thay ®ỉi ®é bỊn cđa ®Êt nỊn tr−êng hỵp nµy cã thĨ ¶nh h−ëng tèt hc xÊu ®Õn kh¶ n¨ng chÞu t¶i cđa ®Êt nỊn vµ ... dùng” [8] Lý thut nµy ®−ỵc ¸p dơng réng r·i ë Liªn X« tr−íc ®©y vµ ë n−íc Nga hiƯn §Ĩ tÝnh to¸n ®é bỊn l©u dµi cđa ®Êt lo¹i sÐt cÇn cã c¸c chØ tiªu søc chèng c¾t (ϕw, Cc, Σw ) §Ĩ tÝnh to¸n chun vÞ...
- 27
- 1,161
- 1
Một cách tiếp cận phương pháp Bishop có xét đến lực tương tác tại mặt bên thỏi đất để tính toán ổn định mái dốc
... n-1) Do thỏi đất bị xô xuống dốc nên mặt bên phải thỏi chịu áp lực chống, ký n hiệu E ch Đối với thỏi thứ (n-2) bị thỏi (n-1) xô với áp lực đẩy E n1 , có d n n giá trị áp lực chống E ch , (E ... tính toán phục vụ tự động hoá thiết kế đập đất sử dụng vào việc tự động hoá thiết kế đập đất thực tế III Những tồn kiến nghị Lực tơng tác hai bên thỏi đất đợc giả thiết huy động đến mức áp lực ... định giá trị tổng áp lực đất chống Ech: 13 áp lực đất chống lấy gần áp lực đất ngng đợc tính theo công thức E.Franke[30], xem hình 3.3 Giá trị cờng độ áp lực đất chống tính toán theo công thức...
- 26
- 2,014
- 5
bài tập lớn:Tinh toán ổn định và các thành phần chuyển vị cưỡng bức của sà lan trên song đồng đều.
... trình 1381T * Ngoài trọng lợng khối chân đế có trọng lợng phụ thiết bị gắn vào khối chân đế Có thể tính đợc tổng trọng lợng khối chân đế vào khoảng 1500T 3.2.3- tính toán đặc trng sà lan: Các đặc ... 0,045rad m = 0,56 Chơng IV tính toán thiết kế gia cố kiểm tra 4.1- sở lý thuyết lực lắc: Khi tàu bị lắc, chất điểm phụ thuộc hệ quy chiếu gắn với tàu bị ảnh hởng, thay đổi vị trí, sau thay ... 4.3.1 Lựa chọn kiểu loại gia cố sơ đồ tính: a/ Gia cố chống: -Gia cố chống đợc sử dụng phổ biến, nhiên trờng hợp này, lực lắc ngang nhỏ, mà có chống phải chịu thêm thành phần lực đứng mà đờng trợt...
- 44
- 833
- 0
Nghiên cứu tính toán ổn định phanh
... phanh, tốc độ xe giảm dần bánh xe dừng hẳn mà không bị trượt tốt an toàn Nếu xe tiếp tục trượt tượng bánh xe bị hãm cứng phanh Thời gian cần thiết phanh tính từ phương trình học: M rsl = J R ... bánh sau ( St ), ( S s ) 3.1.1 Khi hãm cứng bánh sau Hình vẽ 3-1: Các bánh xe cầu sau bị hãm cứng Khi cầu sau bị hãm cứng phản lực bên: S s = , St ≠ lực quán tính Fy = m X '' sin α ≠ tạo mômen có ... ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP 3.1.2 Khi hãm cứng bánh trước Hình vẽ 3-2: Các bánh xe cầu trước bị hãm cứng Khi cầu trước bị hãm cứng phản lực bên: St = , S s ≠ lực quán tính Fy = m X '' sin α tạo mômen có...
- 34
- 663
- 2
Báo cáo khoa học: "quan điểm tính toán ổn định khối l-ợng đứng trạm trộn bê tông nhựa nóng móng nổi khi chịu lực rung" pps
... giá trị biên độ giới hạn cho phép đảm bảo an toàn, độ bền kết cấu sức khoẻ cho thợ vận hành thiết bị Tham khảo theo [4] ứng với máy có phận quay (các động điện, ) Agh = 0,1ữ0,2 mm b Kiểm tra ... việc tính toán thiết kế máy gia cố hợp lý Tài liệu tham khảo [1] Nguyễn Bính Kinh tế máy xây dựng xếp dỡ NXB xây dựng - Hà Nội 2004 [2] Nguyễn Văn Hợp, Nguyễn Bính - Hồ sơ tính toán thiết kế trạm ... nhựa nóng -Trờng Đại học GTVT Hà Nội 1997 [3] Trần Quang Quý, Nguyễn Văn Vịnh, Nguyễn Bính Máy thiết bị sản xuất vật liệu xây dựng NXB Giao thông vận tải - Hà Nội 2001 [4] Nguyễn Văn Quảng Nền móng...
- 6
- 682
- 0
Báo cáo khoa học: "Vấn đề hệ số an toàn trong tính toán ổn định nền đ-ờng đắp" pptx
... đờng tăng lên phải áp dụng biện pháp kỹ thuật cần thiết để tăng sức chịu tải (hoặc sức chống cắt) đất tự nhiên, giảm tải trọng đất đắp nh ngời kỹ s thiết kế cần cân nhắc, luận chứng kinh tế kỹ thuật ... tự nhiên, đất tự nhiên phát sinh ứng suất cắt cực CT đại max Đất tự nhiên bị biến dạng dẻo (phá hoại) điểm max > sức chống cắt (S) đất: S = tg + c (4) đó: - ứng suất pháp thẳng đứng ngoại tải ... nghĩa khoa học thực tiễn quan trọng xây dựng đờng ô tô Tài liệu tham khảo [1] Thiết kế đờng đắp đất yếu (bổ sung vào SNIP 2.05.02-85), nhà xuất Stroyizdat, Mascơva-1989 [2] N N Maslov Địa chất...
- 4
- 564
- 1
Tính toán ổn định khí động flutter của dầm chủ trong kết cấu cầu hệ dây bằng phương pháp bước lặp (tóm tắt)
... cánh vẫy bị động NHẬN DẠNG TÁC DỤNG CỦA GIÓ VÀ MÔ HÌNH DAO ĐỘNG FLUTTER CỦA DẦM CHỦ TRONG KẾT CẤU CẦU HỆ DÂY 2.1 Số liệu gió dùng thiết kế 2.1.1 Tốc độ gió U10 m / s Theo tiêu chuẩn thiết kế ... mặt đất mặt nước, thông thường lấy theo chu kỳ lặp 100 năm 2.1.2 Tốc độ gió thiết kế U d m / s Cũng theo tiêu chuẩn thiết kế kháng gió cho cầu đường Nhật Bản [131, 132], vận tốc gió thiết kế tính ... phẳng Giả thiết luồng gió thổi qua dầm cầu cánh vẫy phía sau không bị ảnh hưởng luồng gió rối phát sinh vật thể phía trước Như phương trình lực khí động tác dụng lên dầm cầu cánh vẫy thiết lập...
- 24
- 556
- 0
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các mục tiêu của chương trình xác định các nguyên tắc biên soạn khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct mở máy động cơ lồng sóc các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến mômen quay m fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy phần 3 giới thiệu nguyên liệu từ bảng 3 1 ta thấy ngoài hai thành phần chủ yếu và chiếm tỷ lệ cao nhất là tinh bột và cacbonhydrat trong hạt gạo tẻ còn chứa đường cellulose hemicellulose