sơ đồ 1 2 quy trìnhthẩm định dự án đầu tư tại phòng giao dịch vương thừa vũ thanh xuân hà nội

Thiết kế tay máy hàn ma sát khuấy

Ngày tải lên : 22/11/2014, 09:48

... 15 0).0,7 2. 2 .10 11. 1,87 .10 A [ ] 5,8 .10 17 1.0,7 8 .2 .10 11. 1,87 .10 17 1.0,7 6 .2 .10 11. 1,87 .10 2 ,15 .10 m Suy ra: z max (3 .28 ) 2 ,15 .10 2 ,15 mm 4,6 .10 rad 0,01m ([3], trang 2 01) f 6 ([3], trang 20 ) Trên cung ... (3 .25 ) Pdh L2 2. E.I x z max q.L4 ; 8.E I x q.L3 6.E.I x (3 .26 ) 2 .10 MPa ; 15 0.0,7 3 .2 .10 11. 1,87 .10 z max A 15 0.0,7 2 .10 11. 1,87 .10 Suy ra: z max A 17 1.0,7 6 .2 .10 11. 1,87 .10 0,0608 .10 m [ ] 17 1.0,7 ... xmax A (3. 31) 317 5.0,7 3 .2 .10 11. 1,87 .10 317 5.0,7 2. 2 .10 11. 1,87 .10 Suy ra: x max A ên Phúc 5,8 .10 2 ,1. 10 rad 9,7 .10 m [ ] 9,7 .10 f 0, 01 ([3], trang 2 01) ([3], trang 2 01) 3 .1. 4 Tính toán ch F F...

82
829
3

NGHIÊN cứu sự ẢNH HƯỞNG của góc NGHIÊNG đầu DỤNG cụ đến CHẤT LƯỢNG mối hàn MA sát KHUẤY TRÊN tấm NHÔM PHẲNG

Ngày tải lên : 28/11/2014, 17:28

... 10 12 50 40 11 15 00 40 12 18 00 40 13 12 50 57 14 15 00 57 15 18 00 57 16 12 50 78 17 15 00 78 18 18 00 78 19 12 50 40 20 15 00 40 21 1800 40 22 12 50 57 23 15 00 57 24 18 00 57 25 12 50 78 26 15 00 78 27 18 00 ... nghiệm toàn phần yếu tố x2 mm/ph x3 độ x1 v/ph 12 50 40 15 00 40 18 00 40 12 50 57 15 00 57 18 00 57 12 50 78 15 00 78 18 00 78 STT THÂN TRỌNG KHÁNH ĐẠT y1 MPa y2 N y3 N TRANG 25 Đề cương luận văn Thạc ... thực luận văn Tháng 12 /2 013 2/ 2 014 10 12 Hoàn thành đề cương Đồng ý luận văn Thí nghiệm Phân tích & xử lý kết Viết báo cáo tốt nghiệp Hoàn thành báo cáo THÂN TRỌNG KHÁNH ĐẠT TRANG 28 Đề cương luận...

34
491
6

NGHIÊN cứu sự ẢNH HƯỞNG của góc NGHIÊNG đầu DỤNG cụ đến CHẤT LƯỢNG mối hàn MA sát KHUẤY TRÊN tấm NHÔM PHẲNG

Ngày tải lên : 29/11/2014, 19:41

... 10 12 50 40 11 15 00 40 12 18 00 40 13 12 50 57 14 15 00 57 15 18 00 57 16 12 50 78 17 15 00 78 18 18 00 78 19 12 50 40 20 15 00 40 21 1800 40 22 12 50 57 23 15 00 57 24 18 00 57 25 12 50 78 26 15 00 78 27 18 00 ... nghiệm toàn phần yếu tố x2 mm/ph x3 độ x1 v/ph 12 50 40 15 00 40 18 00 40 12 50 57 15 00 57 18 00 57 12 50 78 15 00 78 18 00 78 STT THÂN TRỌNG KHÁNH ĐẠT y1 MPa y2 N y3 N TRANG 25 Đề cương luận văn Thạc ... thực luận văn Tháng 12 /2 013 2/ 2 014 10 12 Hoàn thành đề cương Đồng ý luận văn Thí nghiệm Phân tích & xử lý kết Viết báo cáo tốt nghiệp Hoàn thành báo cáo THÂN TRỌNG KHÁNH ĐẠT TRANG 28 Đề cương luận...

34
532
3

Nghiên cứu thiết kế quy trình hàn ma sát gồm cả bản vẻ

Ngày tải lên : 08/03/2015, 21:35

... X12M P [N/cm 12 0 Giáp mối Thép X12M 14 0 Giáp mối Thép X12M 16 0 Giáp mối Thép X12M Giáp mối Giáp mối Thép X12M Thép X12M Trang 10 18 0 ÷ 20 0 80 ÷ 10 60 ÷ ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP: THIẾT KẾ QUY TRÌNH HÀN ... xác định Sơ đồ hàn ma sát xoay sau: - Khuếch tán tư ng hỗ hai phần, tạo liên kết hàn Sơ đồ tổng quát hàn ma sát sau: Chi tiết hàn Fms Kim loại vùng hàn Hình 1. 1 Sơ đồ nguyên lý hàn ma sát Hình 1. 2 ... [J] (2 .10 ) f: Hệ số ma sát P: Lực ép tạo [N] Xác định nhiệt độ vùng Từ ta có: Q1 nung: = Q2 = c.m kθ.P.f.ω [J] (2. 8) (t2 – t1) (2 .11 ) - Phân bố nhiệt lượng Q1 là: Hay: Q1 = Q2 + Q3 + Q4 (2. 9)...

88
3.5K
31

NGHIÊN cứu ẢNH HƯỞNG của THÔNG số hàn đến sự PHÂN bố NHIỆT độ và cấu TRÚC mối hàn MA sát KHUẤY tấm hợp KIM NHÔM AA7075 t6

Ngày tải lên : 27/02/2016, 10:28

... tố Thành phần (%) Đặc tính học Giá trị Bảng Thành phần hóa học hợp kim nhôm AA7075-T6 Al Zn Mg Cu Si Fe Mn Ti 87 .1 91. 4 5 .1 6 .1 2 .11 2. 9 1. 2 2 Cr Max Max Max Max 0 .18 ÷0 .28 0.4 0.5 0.3 0 .2 Bảng ... độ hàn 3 .2 Đánh giá chất lượng bề mặt mối hàn Bề mặt mối hàn trình bày Hình Với chế độ hàn /v = 2. 0 vòng/mm cho thấy mối hàn không ngấu, điều chế độ chất lượng chắn không đạt Quan sát mối hàn ... A: Physical Metallurgy and Materials Science, 20 01, Vol 32, pp 28 69 -28 77 [ 12 ] Ponda R W and Bingert J F., Precipitation and grain refinement in a 21 9 5 Al friction stir weld Metallurgical and Materials...

8
673
4

Masat và bài toán cân bằng của vật khi có ma sát

Ngày tải lên : 03/09/2012, 14:35

... -38Bảng 3 -1 Tên vật liệu Hệ số ma sát Đá trợt gỗ 0,46 ữ 0,6 Gỗ trợt gỗ 0, 62 Kim loại trợt gỗ 0, 62 Đồng trợt gang 0 ,16 Đồng trợt sắt 0 ,19 Thép trợt thép 0 ,15 Lực ma sát xuất giai ... ln = f. B B T1 góc chắn cung AB gọi góc bao đai Suy ra: T2 = T1.ef Lực kéo bên nhánh chủ động T2 lớn bên nhánh bị động khả trợt nhiều điều kiện để dây không trợt phải là: T2 T1.ef Công thức ... tĩnh học xét toán cân nên ma sát phải ma sát tĩnh -393 .1. 2 Bài toán cân vật chịu ma sát trợt Xét vật rắn đặt mặt tựa (mặt trợt) Giả thiết vật chịu tác dụng r r r r lực F 1, F2 , Fn Các lực...

9
2.4K
16

Bộ truyền bánh ma sát

Ngày tải lên : 24/10/2012, 15:32

... truyền Chương 9: Bộ truyền bánh ma sát Trần Thiên Phúc Môn học Cơ Sở Thiết Kế Máy Slide 6 .1 Những tồn tại: Hiện tư ng: tín hiệu phản hồi từ camera bị nhiễu Lý do: ánh sáng hồ quang điện nguồn gây ... xe di động bò tư ng, trần nhà xung quanh chi tiết hàn lớn dạng ống tròn mặt cong phức tạp * Nghiên cứu áp dụng cấu quay đầu mỏ hàn để cải thiện chất lượng kỹ thuật mỹ thuật mối hàn Cảm biến: ... sensor, để cải thiện công việc ghi nhận sai số vị trí đầu mỏ hàn tư ng quan với vị trí rãnh hàn thực tế * Nghiên cứu lọai cảm biến để lập đồ đường hàn Giải thuật: * Nghiên cứu kết hợp giải thuật...

4
2.4K
55

Ma sát học

Ngày tải lên : 25/10/2012, 14:37

1
465
3

Giáo trình ma sát mòn - Chương 1

Ngày tải lên : 27/10/2012, 08:49

... hiệu bán kính cong vật thể l R 11 v R 12 v vật thể l R 21 v R 22, số A v B l : 1/ 2 1 1 1 1 + + cos (B -25 ) B A = R R 11 R 12 R 21 R 22 11 R 12 R 21 R 22 1 1 A+ B = (B -26 ) ... đơng E v R 1 12 (B -14 ) = + E' E1 E2 1 = + (B -15 ) R ' R1 R2 PR' Do đó: a2 = (B -16 ) E ' Trong trờng hợp tiếp xúc hình trụ mặt phẳng, bán kính mặt phẳng nhận giá trị vô nên R = R1 Với hình trụ ... l hình tròn bán kính a v áp suất tiếp xúc phân bố dạng cầu theo công thức sau: 3N p= 2a Giá trị a xác định nh sau: x2 z2 a a NR a= 8E ' 1/ 1/ Hình B - 12 : Sơ đồ xác định vùng tiếp...

39
768
5

Giáo trình ma sát mòn - Chương 2

Ngày tải lên : 27/10/2012, 08:49

... xác định nh sau: 3ULL2 (L L2 )(a 1) W= (E -24 ) L2 a + L L2 h 02 ( ) Trong đó: a = hi/h0 chế độ tối u a =1, 866 v L1/L2 =2, 549, sử dụng thông số tối u n y ta đợc: 6UL2 W= = 0,03 42 (E -25 ) h 02 ... h h * x x* (E -17 ) = 12 + 12 (V2 V1 ) 3 dx h h Để xác định quy luật phân bố áp suất cần phải tích phân phơng trình (E -17 ) Dựa v o kết hợp điều kiện biên xác định đợc số tích phân ... (E -19 ) nx 2h0 nx h0 1+ L + L Để xác định giá trị h* v số tích phân C, sử dụng điều kiện biên: p=0 x=0 v x=L ta đợc: 1+ n L h* = 2h0 v C= (E -20 ) 2+ n n (2 + n ) Thay (E -20 ) v o (E -19 )...

15
641
7

Giáo trình ma sát mòn - Chương 3

Ngày tải lên : 27/10/2012, 08:49

... thấp Đồng trợt thép bon thấp Platin trợt thép bon thấp Thép bon tháp trợt đồng Platin trợt bạc Độ cứng Vickers (kg/mm2) 20 38 43 95 13 8 15 8 Hệ số mòn k (x 10 -4) 57 530 40 11 0 13 0 15 0 21 7 20 95 13 8 ... smearing 2 .1. 2 Các phơng trình định lợng Định luật mòn dính archard Giả thiết tiếp xúc đợc tạo nên số tiếp xúc đỉnh nhấp nhô có bán kính a (hình 2. 3) Hình 2. 3 Sơ đồ mô hình lý thuyết tạo hạt mòn bán ... E= Hình 2 .14 Sơ đồ va chạm đầu va chạm với phẳng chuyển động ngang Mô hình mòn va chạm vật rắn hình 2 .14 bao gồm đầu va chạm bán kính R hớng vuông góc với chuyển động khối có vận tốc u Đầu va...

31
544
6

Nghiên cứu ảnh hưởng của kết cấu piston đến trạng thái bôi trơn, ma sát, tiếng gõ, sự làm việc của hệ thống trao đổi khí của động cơ

Ngày tải lên : 31/10/2012, 15:26

... 17 NG L C H C NHÓM PISTON THANH TRUY N KHI NGHIÊN C U PISTON CHUY N NG PH 17 2 .1 GI I THI U 17 2 .1. 1 Gi i thi u 17 2 .1. 2 Các nhân t 2. 2 nh hư ng n ... (σ) c ưa vào giá tr h n h p E1, E2 1, 2 c th hi n tư ng ng giá tr cho mô un Young E' = l ch, nhám tiêu chu n cho m i b m t (1. 5) 1 V − V 22 + E1 E2 σ = σ 12 + σ 22 3) Bôi trơn h n h p Bôi trơn ... 11 Hình 1. 11: ng cong stribeck 14 Hình 2 .1: Các thông s mô t chuy n Hình 2. 2: Chuy n ng ph 17 ng ngang c a piston 18 Hình 2. 3: L c bên t ch t n váy piston 18 ...

106
1.8K
11

Ly hớp 1 đĩa ma sát

Ngày tải lên : 02/11/2012, 17:25

... e: Ổ bi đỡ: Ổ bi đỡ ống lót định hướng đặt cuối đầu trục khuỷu Nâng đỡ cuối trục sơ cấp hộp số Thường ống lót làm đồng cứng, thay ổ bi đũa bạc đạn cầu Đầu cuối trục sơ cấp có ngỗng trục nhỏ cuối ... Ổ bi đỡ giúp trục sơ cấp nằm đĩa ma sát bánh đà 2: Nguyên lý hoạt động: Hình 7: Hoạt động cắt nối ly hợp 1. Vòng hướng dẫn 2. Mâm ép 3.Lò xo màng Đĩa ly hợp Bulông giữ Bạc đạn chà - Đóng trạng thái ... với bánh đà, ép cuộn lò xo lại, đĩa ma sát trượt xa bánh đà công suất không truyền đến hộp số Khi đóng bạc đạn chà dịch chuyển xa với cần bẩy Vì lò xo mâm ép ép mâm ép đẩy đĩa ma sát phía bánh...

6
7.8K
83

Ly hợp 2 đĩa ma sát

Ngày tải lên : 02/11/2012, 17:25

... Hình 2: Hoạt động ly hợp hai đĩa ma sát Khi ly hợp đóng lò xo ép chặt đĩa ép đĩa bị động vào bánh đà Lúc lò xo bị ép lại, đầu đòn mở với vòng bi khớp ngắt có khe ... hợp, qua phận dẫn động làm đĩa ép dịch chuyển bên trái để giải phóng đĩa bị động thứ Khi đĩa bắt đầu tựa vào bulong đĩa bị động thứ tách hoàn toàn Đĩa ép tiếp tục dịch chuyển bên trái để giải phóng...

2
11.3K
146

Điều khiển bàn chủ động hệ cần ma sát biến thiên và hệ cần cơ độ cùng thay đổi kết hợp

Ngày tải lên : 07/11/2012, 11:49

... 2. 4 62 26.038 3.063 1. 487 2. 4 62 1. 21 6 2. 540 33.8 42 3.306 1. 667 2. 556 31. 53 22 .17 20 .99 10 0 24 . 52 20 .20 14 .11 10 0 15 . 52 3. 52 14 .18 10 0 11 .76 5. 71 9.46 10 0 14 .98 5.88 12 .28 10 0 9.77 4. 92 7.55 20 .68 ... K5 - 2 010 SFave (kN) 3 (A) – 1. 25 2. 26 2. 88 10 5 .2 13 3.8 17 8.7 527 617 8 61 (B) FD [1] 1. 19 2 .11 2. 65 77.83 12 8.8 16 1.7 399 575 739 (C) FD+CSD [4] 0.55 0.94 1. 12 20.6 26 .0 29 .0 25 9 25 6 2 81 (D) ... 10 .88 18 . 92 25.74 10 02 .1 1336.4 21 3 0.6 7603 5676 9704 (B) FD [1] 10 . 52 18 .97 24 .64 10 81. 4 14 94.5 20 71. 1 5567 4 818 7997 FD+CSD 9 .20 15 .53 18 .43 720 .8 703.0 798.5 6 428 5608 5040 8.46 14 . 12 17 . 02 463.5...

10
790
0

đánh giá hiệu quả chắn của hệ cản ma sát điều khiển bị động đối với công trình chịu tải trọng động đất

Ngày tải lên : 10/04/2013, 12:46

... Vol 11 , No.05- 20 08 mxg(t) ' mxg(t) ' m x' ' 1 F k' x' 11 m& &2 ' 2x' c'x' 11 F k' (x' -x) 2 kx 11 mxg(t) F cx 11 P 1( t) m xg(t) ' N c' (x' -x) 2 & & m x' ' NN N k' (x' -x -1) F N N N F mx 11 mxg(t) ... toc (m/s2) Gia toc (m/s2) -2 10 15 20 Thoi gian (s) 25 30 -4 (c) Kobe Gia toc (m/s2) Gia toc (m/s ) -2 10 15 Thoi gian (s) 20 25 10 -5 -10 35 10 (b) ElCentro 10 20 30 Thoi gian (s) -5 -10 40 (d) ... = 0. 02% ; ′ ′ k1′ = k2 = k3 = 4 32 ( N / m ) ; ξ ′ = 0% ε = 0.00 01 (m/s2) ε f = 1N Lấy Δt = 0.0 01 , a Trang 84 Bản quy n thuộc ĐHQG-HCM TẠP CHÍ PHÁT TRIỂN KH&CN, TẬP 11 , SỐ 05 - 20 08 4 .2 .1. Đáp...

13
586
0

các phương án sử dụng hệ cản ma sát biến thiên trong kết cấu 9 tầng

Ngày tải lên : 10/04/2013, 15:44

... 357 .1 T2 308.4 376 .1 438.9 497.4 5 51. 6 6 02. 6 T1 21 5 .8 26 0.3 3 02. 0 3 41. 6 379.0 414 .3 T2 324 .9 398.4 466 .1 528 .4 585.4 637.9 T3 308.9 386.9 4 61. 6 5 31. 6 597 .1 658 .2 T1 22 3.4 27 5.8 325 .2 3 72. 4 417 .4 ... phương án sử dụng VFD G (%) Số VFD 0.45 0.60 0.75 0.90 1. 05 1. 20 11 .20 13 . 21 14. 92 16 .50 17 .97 19 .24 ζ 28 .83 31. 57 33.78 35. 82 37.54 39.03 41. 67 44 .18 46 .10 47.67 48.99 50. 21 39.90 44. 01 47 .25 49.94 ... phương án sử dụng VFD (đặt tầng cùng) cho Bảng 2. Lực điều khiển lớn umax VFD umax (kN) ζ 0.45 0.60 0.75 0.90 1. 05 1. 20 Số VFD T1 20 7 .1 25 2.5 29 6.0 337.8 377.7 415 .8 T1 19 9 .1 23 6 .2 269.9 3 01. 0 330.1...

9
459
1

đánh giá hiệu quả của hệ ma sát biến thiên với công trình chịu trọng tải động đất

Ngày tải lên : 12/04/2013, 13:24

... 375 .13 406.53 2 .19 14 3.0 625 3 .18 94 5.6668 4. 325 6 4.8034 468. 92 468. 92 508 .16 0.88 62 1. 4 817 1. 9436 4. 913 5 3.3438 3. 823 3 306.60 348. 72 447. 21 1.5655 3.0434 3.9 511 4.5689 3.5564 3. 514 5 3 71. 27 – ... 5. 526 8 4.7944 3.5453 4 .14 89 – – – – 2. 2064 3.5 928 4.3 614 5.4886 4. 315 3 5 .27 94 – – – 2 .13 45 3. 413 8 3.8947 5.3853 3.8987 4 .23 69 2 81. 35 2 81. 35 304.89 2 .16 75 3 .15 24 3.3377 5.5 628 4 .16 95 4.6574 375 .13 ... dieu khien (N) 4 x 10 x 10 2 1 0 -1 -1 -1 -2 -2 x 10 -2 -3 -0.04 -0. 02 0. 02 0.04 Chuyen vi (m) -3 -0.04 -0. 02 0. 02 0.04 Chuyen vi (m) Hình ζ = 0 .15 Hình ζ = 0.30 -3 -0.04 -0. 02 0. 02 Chuyen vi (m)...

9
504
1

MÁY ĐO MA SÁT Ổ ĐỠ TRỤC CHÂN VỊT

Ngày tải lên : 28/04/2013, 22:02

... = = 15 (daN/mm2) = 15 0 (N/mm2) (2 – 46) Từ (2 - 42) đến (2 – 46) ta có: 349 .13 0 19 77 a1.b1 + a1 b1 27 222 0 19 77 + a b a1 b1 1 ≤ [σ ] ≤ 15 0 (2 -47) Chọn a1 = 1, 2 b1 thử nghiệm phương trình (2 – ... D1 + D ) ]2 − 8.( D − D1 ) (2 – 19 ) 2 . 12 13 − 3 ,14 . (16 0 + 22 0) + [2 . 12 13 − 3 ,14 . (16 0 + 22 0)] − 8.( 22 0 16 0) A = 300 ,2 (mm) ⇒ Chọn A = 300 (mm) 2. 4.5.KIỂM NGHIỆM GĨC ƠM TRÊN BÁNH ĐAI Góc ơm bánh ... Mu1 = - Z1 u1 (N.mm) V ới (0 ≤ u1 ≤ l1) Tại u1 = ⇒ Mu1 = (N.mm) Tại u1 = l1 ⇒ Mu1 = - Z1 l1 = -349 2 51, 5 = -87773,5 (N.mm) ≈ -87,8 (N.m) Hình (2 – 14 ): Sơ đồ xác định nội lực Tại u1 = l1 ⇒ Mu1...

73
1.4K
0

Công tác đánh giá rủi ro trong thẩm định dự án đầu tư xin vay vốn tại ngân hàng phát triển nhà đồng bằng sông Cửu Long – Phòng giao dịch Vương Thừa Vũ, Thanh Xuân, Hà Nội

Ngày tải lên : 18/08/2015, 16:32

79
1.1K
4