phương án 2 cọc ép btct đúc sẵn thiết kế móng m1 dưới cột c25
CÁCH bố TRÍ THÉP cọc CHO BTCT đúc sẵn
Ngày tải lên :
17/11/2015, 22:11
... định 22 TCN2 72- 05, TCVN10304 :20 14) Cọc BTCT (300*300)mm f'c =25 : R=0.33 *25 *300*300= 7 425 00 N = 74 .25 T Cọc BTCT (350*350)mm f'c =25 : R=0.33 *25 *350*350= 1010 625 N = 101.0 T Cọc BTCT (400*400)mm f'c =25 : ... vuợt qua sức kháng tính toán cọc =26 0.3 , lu ý phải kiểm toán thêm ứng suất kéo đóng cọc + Cọc (400*400) có f'c =25 Mpa, fy=300 Mpa, bố trí 20 Lực đóng cọc( ép cọc) tối đa đối đầu cọc không đuợc ... đóng cọc( ép cọc) tối đa đối đầu cọc : 191 .2 tấn,, lu ý phải kiểm toán thêm ứng suất kéo đóng cọc + Cọc (350*350) có f'c =25 Mpa, fy=300 Mpa, bố trí 18 Lực đóng cọc( ép cọc) tối đa đối đầu cọc...
- 16
- 3.6K
- 2
ĐỒ ÁN MÔN HỌC NỀN MÓNG ĐH TÔN ĐỨC THẮNG THIẾT KẾ MÓNG NÔNG VÀ MÓNG CỌC
Ngày tải lên :
24/12/2014, 15:04
... 0.656 1.3 12 1.968 2. 624 3 .28 3.936 4.5 92 5 .24 8 0.4 0.8 1 .2 1.6 2. 0 2. 4 2. 8 3 .2 // // // // // // // // 0.96 0.8 0.606 0.449 0.336 0 .25 7 0 .20 1 0.16 127 .4 122 .3 101.9 77 .2 57 .2 42. 8 32. 7 25 .6 20 .38 ... n Nền Móng GVHD: THS TRẦN MINH TÙNG Điểm - 2z/b L/B ko σ0gl σbt 10 11 12 13 14 - z(m) 0. 32 0.64 0.96 1 .28 1.6 1. 92 2 .24 2. 56 2. 88 3 .2 3. 52 3.84 4.16 4.48 0.4 0.8 1 .2 1.6 2. 0 2. 4 2. 8 3 .2 3.6 ... 400 25 0 100 100 11 Ø 12 a 224 300 1700 900 30 900 10Ø16 a183 23 00 Các chi tiết móng C2 @ 22 4 Svth : Lê Đắc Vinh Trang 23 Đồ n Nền Móng GVHD: THS TRẦN MINH TÙNG IV Tính toán thiết kế móng cọc C1...
- 30
- 571
- 2
ĐỒ ÁN MÔN HỌC NỀN MÓNG ĐH TÔN ĐỨC THẮNG THIẾT KẾ MÓNG NÔNG VÀ MÓNG CỌC
Ngày tải lên :
24/12/2014, 15:16
... 15 22 1 Phần II: Thiết kế móng cọc zi (m) 4.9 6.8 8.8 10.8 12. 8 14.05 15.3 17.3 19.3 21 .3 23 .3 25 .3 27 .3 29 .2 fsi(T/m2) li (m) 1.8 2 2 0.5 2 2 2 1.8 mf 1.07 1. 62 4 .28 4.48 4.68 4.88 5.01 3. 82 3.94 ... MSSV:061132C Lớp: 06XD2D Móng cọc: M-I Trang : 22 /34 95 96 25 5 Đồ án móng V Phần II: Thiết kế móng cọc Tính toán móng C1: 25 6 V.1 Tải trọng: 25 7 V .2 Xác định số lượng cọc móng, kích thước móng: 25 8 ... 0.8 28 4.3 × 0.5 122 × 0.5 = ×( + 25 4.6 × 0.5 + 183.1× 0.5 + ) 30000 2 0.8 122 × 0.5 22 .2 × 0.3 + ×( + 82 × 0.5 + 58.6 × 0.5 + 42. 8 × 0.5 + 32. 3 × 0.5 + 25 .4 × 0.5 + ) 26 98 2 0,8 22 .2 × 0,5 9,2...
- 29
- 876
- 0
CHƯƠNG 2 PHƯƠNG ÁN 2 CẦU DẦM GIẢN ĐƠN, DẦM THÉP LIÊN HỢP BÊ TÔNG CỐT THÉP - ĐATN THIẾT KÊ CẦU DẦM SUPER T
Ngày tải lên :
14/06/2016, 06:06
... 18711180 82. 03 SVTH: HOÀNG PHÚ TUỆ III-III 22 026 77505 22 026 77505 22 026 77505 17 621 420 04 22 026 77505 22 04 423 130 22 04 423 130 22 04 423 130 17 621 420 04 22 04 423 130 IV-IV 24 8 422 2750 24 8 422 2750 24 8 422 2750 198737 820 0 ... 198737 820 0 24 8 422 2750 24 86191500 24 86191500 24 86191500 198737 820 0 24 86191500 MSSV: CD03151 V-V 24 928 48 523 .44 24 928 48 523 .44 24 928 48 523 .44 199 427 8818.75 24 928 48 523 .44 24 94 824 109.38 24 94 824 109.38 24 94 824 109.38 ... 4691 423 077.3 0.0 51 128 91890.3 III-III 876 629 1085.3 525 120 2 524 .9 79 628 422 71.5 5855659103.1 0.0 625 55135 42. 2 823 073 825 9 .2 51388 720 84.9 7 524 025 990.8 5 524 878834.8 0.0 6 022 2 624 20.4 IV-IV 98 729 11 027 .2...
- 43
- 558
- 0
Xây dựng phương án thay thế mạch động lực và thiết kế mạch điều khiển
Ngày tải lên :
08/12/2013, 09:10
... chiều định mức 22 0 V sử dụng sơ đồ có ƣu điểm tất Bởi theo sơ đồ chỉnh lƣu trực tiếp từ lƣới 22 0V điện áp chiều lớn đạt đƣợc 22 0V.1,17 = 25 7,4 V Để có điện áp chiều 22 0V không thiết phải chế ... max 42 U 2m U Ud0 (1 cos ) b Chỉnh lƣu cầu pha không đối xứng T1 D1 Ud U2 D2 T2 Hình 3.12a Sơ đồ nguyên lý chỉnh lƣu cầu pha không đối xứng Ud id Id iT1 Id iD2 Id iT2 Id iD1 Id i2 Hình 3. 12 b ... 3.1 .2. 2 Chỉnh lƣu pha hai nửa chu kỳ Sơ đồ nguyên lý, đồ thị điện áp chỉnh lƣu đƣợc thể Hình 3.9 Trên sơ đồ sử dụng biến áp có điểm với thông số : U2 U *2 2U 20 sin 1800 ) 2U 20 sin( U T1 U2 L...
- 68
- 742
- 0
ĐỒ ÁN KỸ THUẬT CÔNG 1 PHẦN 3 THIẾT KẾ CÔNG TÁC BÊTÔNG CỘT, DẦM, SÀN
Ngày tải lên :
31/05/2014, 15:35
... lượng BTCT dầm (0 ,25 x 0,5 x5,7 ) m: 0 ,25 x0,5x2600= 325 kG/m - Trọng lượng ván khn : 23 x 0 ,25 =5,75 kG/m - Hoạt tải người thiết bị : 25 0 x ,25 = 62, 5kG/m - Tải trọng tồn phần :qtc = 325 +5,75 + 62, 5= ... = 21 00 kG/cm2 W q tt l Mmax = σ max = Với : Với khn 20 0x 120 0 tra bảng có: W =4, 42 cm3 ; J = 20 ,2 cm4 Thay Mmax W vào cơng thức có : l≤ 21 00 x8 xW = q tt 21 00 x8 x 4, 42 = 169,89 cm 25 7 ,26 .10 2 ... 393 ,25 kG/m, qtt = 477,57 kG/m - Kiểm tra theo điều kiện cường độ : σ max= M max q tt l = < [σ ] = 21 00 kG/cm2 W 8.W Với khn 25 0 x 120 0 tra bảng có: W =4,42cm2 ; J = 12, 4cm2 ⇒ 21 00.8.W = q tt l≤ 21 00.8.4,42...
- 16
- 2.2K
- 10
báo cáo nghiên cứu khoa học ' đánh giá khả năng ứng dụng cọc đất xi măng trong thiết kế móng công trình trên nền đất yếu'
Ngày tải lên :
29/06/2014, 15:16
... [kN/m ^2] [m] [m] [kN/m ^2] 9,4 40,0 127 ,993 9,4 19,0 19, 329 9,4 28 ,0 22 ,563 9,4 9,0 18, 926 9,4 38,9 1 12, 381 9,4 18 ,2 19 ,27 0 9,4 27 ,3 22 ,556 9,4 8 ,2 18, 923 9,4 37,9 96,770 9,4 18 ,2 19 ,26 1 9,4 27 ,3 21 ,991 ... 1.00 2. 00 3.00 4.00 5.00 6.00 7.00 8.00 9.00 10.00 11.00 12. 00 13.00 14.00 15.00 16.00 17.00 18.00 19.00 20 .00 21 .00 22 .00 32. 00 31.00 30.00 29 .00 A 28 .00 A* 27 .00 26 .00 25 .00 24 .00 23 .00 22 .00 21 .00 ... Qcọc = Acọc(2Ccọc + 3σn) = 809,335kN ⇒ Qrão = 65% x 809 = 526 ,068kN = 52, 6 1 .2. Tính sức chịu tải nhóm cọc Qnhóm cọc =CU[2H(B+L) + 9BL] =6.6x[2x10 (2, 5 +2, 5) + 9x2,5x2,5)] = 103 Tải trọng nhóm cọc...
- 9
- 818
- 6
đồ án tốt nghiệp xây dựng cầu đường thiết kế móng mố cầu
Ngày tải lên :
17/12/2014, 23:22
... 10.7.3 .2 22TCN 27 2-05, ta có sức kháng đỡ tính toán cọc đơn là: QR = Φ qp Qp + Φqs Qps = 0,36 * 624 000 + 0,36 * 2. 529 .28 0 = 1.135.181( N ) + Trong đó: Φ qp Φ qs hệ số sức kháng mũi kháng ma sát ... + Kiểm toán: QR = 1.135.181( N ) ≥ N max = 626 740 ( N ) → III.3 .2 - Kiểm toán độ bền kết cấu cọc + Cốt thép cọc thiết kế: 18 Đạt + Lớp bê tông bảo vệ cọc lấy cm III.3 .2. 1 - Kiểm toán cọc chịu ... theo phương pháp sử dụng SPT là: N 6 .25 9.998 q= = = 0, 0 32 ( MPa ) Fqu 195.436.800 28 IV.3.3 - Tính lún + Tính lún hệ móng cọc theo điều 10.7 .2. 3.3 22 TCN 27 2-05 đáy móng cọc nằm đất rời sử dụng kết...
- 29
- 678
- 2
đồ án tốt nghiệp xây dựng cầu đường thiết kế móng trụ cầu
Ngày tải lên :
17/12/2014, 23:22
... tỉ số: E I 29 440* 2. 133.333.333 EI = c g = = 25 . 122 .133. 329 .408 ( N.mm ) 2, 5 2, 5 + Tải trọng uốn tới hạn Ơle: 3,1 42. EI 3,1 42 *25 . 122 .133. 329 .408 Pe = = = 4.071 .23 9 ( N ) 2 ( K Lu ) ( 2* 3900 ) + ... Kiểm toán: 20 QR = 1.381.709 ( N ) ≥ N max = 486.580, ( N ) → Đạt III.3 .2 - Kiểm toán độ bền kết cấu cọc + Cốt thép cọc thiết kế: + Lớp bê tông bảo vệ cọc lấy cm III.3 .2. 1 - Kiểm toán cọc chịu ... = Fcọc*γbt = 0, 42* 25 = (kN/m) + Chiều dài đốt cọc tính toán: L = 12, 9 m + Tính mô men theo sơ đồ hai móc cẩu cẩu cọc: 23 Mô men lớn nhất: M1, max = γ *0, 021 5*q*L2 = 1, 4*0, 021 5* 4* 12, 9 = 20 ,...
- 32
- 473
- 0
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP DƯL NHỊP GIẢN ĐƠN TIẾT DIỆN SUPER T CĂNG TRƯỚC
Ngày tải lên :
19/12/2014, 14:22
... 20 .5 20 .8 21 .0 21 .5 22 .3 21 .9 21 .3 22 .7 23 .2 23.0 22 .4 Ttb 25 .9 26 .1 27 .3 28 .7 28 .5 27 .7 27 .1 27 .4 27 .7 27 .5 27 .1 26 .8 Bảng thống kê lượng mưa tháng trung bình nhiều năm từ năm 1978 đến năm 20 00 ... 21 8 5.1.3 Tổ hợp tải trọng 23 4 5 .2 Thiết kế cốt thép cho mặt cắt .23 7 5 .2. 1 Thiết kế cốt thép cho tường thân 23 7 5 .2. 2 Thiết kế cốt thép cho tường đỉnh 24 6 5 .2. 3 ... chất 22 TCN 25 9 -20 00 - Quy phạm đo vẽ địa hình 96 TCN 43-900 - Tính tốn dòng chảy lũ 22 TCN 22 0-95 - Quy trình thiết kế áo đường mềm 22 TCN 21 1-06 - Tham khảo Tiêu chuẩn thiết kế cầu 22 TCN 27 2-05...
- 362
- 731
- 1
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG THIẾT KẾ CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP DỰ ỨNG LỰC DẦM SUPER T CĂNG SAU
Ngày tải lên :
19/12/2014, 21:35
... 72. 714 44 .29 7 35.000 19.688 HL93 29 8.586 29 1.157 28 5.883 21 7.336 190 .25 2 136.086 trục 21 6 .22 9 21 1 .20 0 20 7.630 161 .22 9 1 42. 895 106 .22 9 LL + IM Vs (kN) 1.368 m DCb G 2 0.8 m Lớp phủ GĐ1 0m 4 62. 339 ... 1775. 628 21 04.448 23 67.504 Bộ hành 1 02. 344 1 72. 101 859.175 1018 .28 1 1145.566 HL93 20 3 .20 5 346.189 21 06.907 27 52. 638 4084.347 trục 28 0.896 4 72. 2 12 2345.3 72 2771.5 72 3090.588 LL + IM 363.575 611 .29 0 ... t2 = St2 505344. 523 = = 81.5cm A2 620 2. 12 Momen quan tính tiết diện trục trung hoà I d2 = b1 × h3 h h3 h 2b + b1 × h 2b × y b2 - 2b ÷ + b2 × 2t + b2 × h 2t × y t2 - 2t ÷ + 12 12...
- 337
- 945
- 4
Thiết kế móng cho 1 cột nhà công nghiệp có kích thước 60x60cm, đặt trên 1 nền đất gồm 2 lớp lớp trên là lớp sét dày 4m, lớp dưới là lớp cát pha dày vô tận
Ngày tải lên :
06/10/2015, 11:00
... 1.50 2. 20 2. 90 3.60 4.00 4.70 5.40 (z-1.5)/b a/b 2. 0 2. 0 2. 0 2. 0 2. 0 2. 0 2. 0 2. 0 0.00 0.39 0.78 1.17 1.39 1.78 2. 17 kc 0 .25 0 0 .24 0 0 .21 9 0.183 0.165 0.134 0.110 Pgl(T/m2) ∑б(T/m2) 13.87 7.10 6. 82 ... 1.39 1.50 0.154 4 .28 4.7 1.78 1.50 0. 121 3.36 5.4 2. 17 1.50 0.100 2. 77 a/b 2 2 2 2 k4 0 .25 0 .24 0 .21 9 0.183 0.165 0.134 0.11 Pgl4(T/m2) бz4(T/m2) 18.39 9 .20 8. 82 8.06 6. 72 6.06 4. 32 4.04 (Bảng 13) ... toán thiết kế móng cột nhà công nghiệp mà thiết kế đưa phương án thiết kế móng Do nhận thấy toán Cơ học đất, Nền Móng có nhiều điều phức tạp cần nhiều kiến thức tổng hợp để giải toán cho có kết...
- 17
- 339
- 2
Thiết kế móng dưới cột hoặc dưới trụ theo 2 phương án móng nông và móng cọc đài thấp
Ngày tải lên :
15/06/2015, 06:58
... 0.60 3 .22 6. 727 12. 161 0.69 0.64 1.48 5. 129 11.019 0.68 0.61 2. 23 3.836 10.1 82 0.67 0. 62 1.56 2. 9 12 9.714 0.65 0.61 1 .21 2. 175 9. 422 0.79 0.76 0.84 1.653 9.333 0.78 0.77 0 .28 Σ S = 10. 82 Ta cọ ... sáu (m) 3.5 2. 5 0.0604 2. 776 p1 σbt σgl (N/cm2) (N/cm2) (N/cm2) 10.9 32 11.400 SVTH : V KHÀÕC MINH 11.166 11.490 11.035 σΤΒgl (N/cm2) p2 (N/cm2) ε1 2 Si 11 .26 2 22 . 428 0. 529 0.490 1 .28 19 ÂÄƯ ẠN ... 11.868 12. 336 12. 336 12. 804 11.634 12. 1 02 12. 570 11.035 9.716 9.716 7.510 7.510 5.586 50 50 5.586 13 .27 2 12. 804 13.038 4.454 3.861 3.861 2. 776 22 .009 0. 523 0.490 1.08 8.613 20 .714 0. 520 0.495 0.82...
- 26
- 540
- 0
CHẾ TẠO CẤU KIỆN BTCT ĐÚC SẴN - CÁC PHƯƠNG PHÁP LAO LẮP NHỊP ĐƠN GIẢN
Ngày tải lên :
13/08/2015, 16:25
... BTCT ĐG Bằng cần trục Lao dầm BTCT ĐG Bằng cần trục Lao dầm BTCT ĐG cần trục Cần trục tự hành (bánh xích lốp) ứng suất đất 4-5 daN/cm2 (bánh lốp) 2lốp), (Xích) 3daN/cm2 (Xích) Chú ý quan hệ tầm ... cầu dầm BTCT nhịp ĐG áp dụng: dụng: Lắp ghép ắ Bán lắp ghép Lao lắp cầu dầm BTCT nhịp ĐG Chọn nơi chế tạo dầm vào hiệu kinh tế ả tế ế phụ thuộc Lao dầm BTCT ĐG Bằng cần trục Dàn iá Dà giáo + Giá ... Ưu, nhợc điểm PA: PA: Phạm vi áp dụng PA: PA: Nhữ Những tính toán Một số PP thi công Cầu BTCT UST Đúc đẩy Đúc đà giáo động Đúc hẫng lắp hẫng cân 19 ...
- 19
- 421
- 0
ĐỒ ÁN TÍNH TOÁN THIẾT KẾ MÓNG BĂNG VÀ MÓNG CỌC BTCT CÔNG TRÌNH KHU NHÀ Ở TÂN QUI ĐÔNG, PHƯỜNG TÂN PHONG,QUẬN 7,TP. HỒ CHÍ MINH
Ngày tải lên :
13/08/2015, 17:26
... lượng mẫu n 10 11 12 Giá trị v 2. 07 2. 18 2. 27 2. 35 2. 41 2. 47 2. 52 Số lượng mẫu n 21 22 23 24 25 26 27 Giá trị v 2. 80 2. 82 2.84 2. 86 2. 88 2. 90 2. 91 Số lượng mẫu n 36 37 38 39 40 41 42 Giá trị v 3.03 ... 2. 27 1.34 1.75 2. 26 1.33 1.74 2. 25 1.33 1.73 2. 24 1.33 1.73 2. 23 1. 32 1. 72 2 .22 1. 32 1.71 2. 19 1.31 1.70 2. 17 1.30 1.68 2. 14 1.30 1.67 2. 12 0.99 6.96 4.54 3.75 3.36 3.14 3.00 2. 90 2. 82 2.76 2. 72 ... (Wi-Wtb )2 Ghi Chú 1 _21 21 .5 -22 .0 26 .8 -2. 495 6 .22 729 3 Nhận 1 _23 23 .5 -24 .0 27 .9 -1.395 1.94 729 3 Nhận 1 _25 25 .5 -26 .0 30.8 1.505 2. 263657 Nhận 1 _27 27 .5 -28 .0 33.0 3.705 13. 723 66 Nhận 1 _29 29 .5-30.0...
- 69
- 828
- 1
dự báo tác động môi trường dự án đầu tư xây dựng cơ sở sản xuất kinh doanh của công ty cổ phần cọc bê tông đúc sẵn thăng long, huyện nam sách, tỉnh hải dương
Ngày tải lên :
28/08/2015, 07:59
... 29 ,3 32, 0 34,5 27 ,2 23,3 417 29 0 10 28 ,6 31,6 34,4 26 ,2 23,5 122 41 15 26 ,8 30 33 24 ,4 21 ,5 26 9 68 17 10 25 ,5 28 ,8 31,9 22 ,7 19 ,2 80 47 11 20 ,2 25,1 28 ,3 17 10,7 41 39 12 20 22 ,6 25 ,5 18 ,2 13,4 ... 16 ,2 19 ,2 24 14,1 9,5 (mm) 20 ,2 23,1 26 ,2 18,0 9,6 21 10 10 21 ,2 24,3 28 ,5 19,5 11,8 40,7 15 23 22 ,4 25 ,4 30,4 20 ,7 13,6 44 19 26 ,3 30 34,7 24 ,1 20 100 40 10 29 ,3 32, 1 36 ,2 27 ,2 23,5 29 3 81 13 29 ,3 ... T ng di n tích ñ t ðơn v m2 m2 m2 m2 m2 m2 m2 m2 m2 m2 m2 m2 m2 m2 m2 Di n tích 24 0 24 0 600 1.500 1.500 3.000 35 110 120 35 48 4.700 1.400 4 72 14.000 Ngu n: H sơ d án [3] Trư ng ð i h c Nông...
- 88
- 382
- 0
báo cáo thiết kế công trình - phương án 2 thiết kế móng cọc khoan nhồi
Ngày tải lên :
01/06/2016, 15:41
... 17.59 20 .29 21 .95 23 .65 27 .26 45 20 .29 21 .95 26 .015 1.1 2. 775 4.05 5.05 6.1 7 .2 0, 52 24 .2 26. 62 1.3 8.4 0,40 33 .2 43.16 1.3 9.7 0,40 33.85 44.005 2 2 1.5 1.4 11.35 13.35 15.35 17.35 19.35 21 .1 22 .55 ... -17.919 -15.08 Bảng 6 .21 : Bảng moment dọc thân cọc 23 .31 23 .76 24 . 82 25.79 25 . 62 25.97 25 .67 26 .38 25 .27 25 .13 24 .15 23 .43 22 .38 21 .46 19.96 18.93 17.70 16.15 14.63 12. 84 9. 72 7.57 5.75 3.74 0.70 ... ta phải thiết kế móng theo phương án: Cọc ép cọc khoan nhồi 7.3 Trình tự tính tốn thiết kế móng cọc khoan nhồi Chương 6 :Thiết kế móng cọc ép BTCT cọc khoan nhồi Trang:3 Báo cáo thiết kế cơng trình...
- 56
- 603
- 2