phân bố họat tải trong kết cấu vòm
ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ CẦU ĐƯỜNG THIẾT KẾ CẦU VÒM ỐNG THÉP NHỒI BÊ TÔNG
Ngày tải lên :
21/12/2014, 20:15
... BẢO - Tải trọng q = 9.3 N/mm phân bố theo chiều dọc Theo chiều ngang cầu giả thuyết phân bố chiều rộng 3000 mm -Hệ số tải trọng : +Tónh tải giai đoạn : 1.25 +Tónh tải giai đoạn : 1.5 +Hoạt tải ... MIDAS/Civil 7.01 − Kết cấu nhòp : Dầm cứng – vòm mềm 1.2 Sơ đồ kết cấu 1.2.1 Kết cấu phần -Sơ đồ bố trí chung toàn cầu : 2@33+96+2@33 Nhòp dẫn : dầm I 33 m căng trước Nhòp : vòm ống thép nhồi ... chùng thấp) Hộp cáp che chân vòm Tính toán sơ kết cấu nhòp 3.1 Tải trọng thân kết cấu Trọng lượng thân kết cấu MiDas tự tính Trọng lượng phần Trọng lượng hộp cáp che chân vòm DCtb = 7.5 KN/m Trọng...
- 284
- 2K
- 3
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ TỔNG THỂ MÁY ỦI
Ngày tải lên :
05/10/2013, 08:20
... phần lực cản xuất máy ủi đất với lưỡi ủi bị mòn W = µ1 R2 Trong đó: R2: áp lực đất lên lưỡi ủi; R2= k.x.B Trong đó: k:Hệ số khả chịu tải đất; k=60N/cm x: Độ mòn lưỡi x=1,5 cm B: Chiều rộng bàn ... nhiên xác định gần P đ k = Vậy Trong đó: P 1d P1 max P1c = 1d P1c + P1d P1c đ 1C dựa vào hệ số tải trọng động (4.22, [3]) 1C đ =( k -1) P + P = k P 1C đ k hệ số tải trọng động đ Thường chọn k ... 2.6 Lực cấu nâng vị trí ấn sấu dao cắt xuống đất Ở giai đoạn lực cấu nâng thiết bị ủi S xác định từ phương trình cân mô men lực với điểm C (Hình 2.6) S= GTB l o + P1 m + P2 l r (4.26, [3]) Trong...
- 38
- 1.4K
- 6
Nghiên cứu phương pháp tính toán tấm bê tông xi măng mặt đường có xét ảnh hưởng của biến dạng trượt ngang
Ngày tải lên :
24/11/2015, 18:57
... Lí CC TR GAUSS - 29 - Ni lc: Tải trọng rải q Hệcần tính x 0; y (a) xy 0; w Tấm có liên kết giữ, kích th- c ( a x b) Lò xo có độ cứng k=0 Hệso sá nh Ni lc: Tải trọng rải q Tấm hoàn toàn ... Vin s ngi Nga Fuksser xut vo nm 1801 v c E.Winkler ng dng tớnh toỏn dm trờn nn n hi vo nm 1867 Tải trọng q(x,y) Tấm Tầng cứng Lò xo Hỡnh 1.1 Mụ hỡnh Winkler Theo mụ hỡnh Winkler, nn t c biu din ... khoa hc N.Gersevanop, B.Zemochkin, O.Shekter (1939), M.Gorbunov-Possadov (1941), phỏt trin: Tấm Tải trọng q(x,y) Phản lực đất R(x,y) Hỡnh 1.2 Quan h gia ti trng ngoi v vừng ca nn theo mụ hỡnh...
- 145
- 694
- 4
Tài liệu Báo cáo " CƠ SỞ TÍNH TOÁN THIẾT KẾ THIẾT BỊ ĐẦM MẶT KHI THI CÔNG LỚP MẶT ĐƯỜNG HỖN HỢP BÊ TÔNG XI MĂNG " docx
Ngày tải lên :
27/02/2014, 05:20
... KếT QUả NGHIÊN CứU Và ứNG DụNG Hỡnh B trớ cm thit b m trờn t hp mỏy ri v hon thin mt ng BTXM Hỡnh ... mụ hỡnh tớnh theo ti liu [4] ta cú hỡnh sau: Tạp chí khoa học công nghệ xây dựng Số 13/8-2012 43 KếT QUả NGHIÊN CứU Và ứNG DụNG C C O(0,0) h=0 h x Hỡnh Mụ hỡnh c hc m mt hn hp bờ tụng C cu cụng ... thay vo phng trỡnh (2) ta cú: u1 + u2 = x0 44 Số 13/8-2012 (4) Tạp chí khoa học công nghệ xây dựng KếT QUả NGHIÊN CứU Và ứNG DụNG Vi x0 l biờn rung ca mỏy tng tỏc vi hn hp bờ tụng - Ti x = h, coi...
- 9
- 979
- 4
Một cách tiếp cận phương pháp Bishop có xét đến lực tương tác tại mặt bên thỏi đất để tính toán ổn định mái dốc
Ngày tải lên :
03/04/2014, 21:41
... pháp Bishop đơn giản Kết mang lại hiệu kinh tế xây dựng đập đất có giá trị đáng kể đập có chiều cao khối lợng đất đắp lớn 23 kết luận v kiến nghị I Những kết đạt đợc Từ kết phân tích nghiên cứu ... nguyên lý cân cố thể học lý thuyết Sử dụng kết nghiên cứu tính toán nhiều nhà khoa học để so sánh kiểm chứng kết nghiên cứu luận án Phạm vi nghiên cứu Phân tích ổn định mái dốc đập đất theo hớng ... toán tác giả xây dựng có tên gọi STAB.07.F, bảo đảm hội tụ cho kết chơng Tổng quan phơng pháp phân tích ổn định mái dốc phơng pháp phân thỏi 1.1 Mở đầu Một khối đất đợc giới hạn biên gồm mặt phẳng...
- 26
- 2K
- 5
Báo cáo khoa học: "quan điểm tính toán ổn định khối l-ợng đứng trạm trộn bê tông nhựa nóng móng nổi khi chịu lực rung" pps
Ngày tải lên :
06/08/2014, 12:22
... điểm B + Tải trọng gió bão đợc xác định theo công thức [1]: Pgi = K.q.Fi Trong đó: K - hệ số động lực, K=1,4; Fi - tiết điện chịu gió (m2); q - áp lực gió phân bố kết cấu, q = 100 KG/cm2; + Tải trọng ... tháp trạm làm việc gồm có: tải trọng gió, tải trọng có độ nghiêng, trọng lợng thân kết cấu với trọng lợng vật liệu chứa bên trong, lực rung động sàng phân loại gây tải trọng gió bão máy không ... tháp đứng cho hai trờng hợp: a Coi kết cấu thép khối tháp đứng cứng tuyệt đối b Có xét đến biến dạng đàn hồi kết cấu khung cột tháp CT ảnh hởng liên kết kết cấu phụ với khối tháp chính: + ống...
- 6
- 682
- 0
CHƯƠNG 1 TỔNG QUAN về các PHƯƠNG PHÁP TÍNH TOÁN ổn ĐỊNH TĨNH và vấn đề ĐÁNH GIÁ ổn ĐỊNH hệ THỐNG điện ĐANG vận HÀNH
Ngày tải lên :
16/11/2015, 00:17
... cỉïu cạc chãú âäü ca hãû thäúng âiãûn cọ thãø tháúy ràòng âiãưu kiãûn täưn tải chãú âäü xạc láûp gàõn liãưn våïi sỉû täưn tải ca âiãøm cán bàòng cäng sút Båíi chè âọ thäng säú hãû thäúng måïi giỉỵ ... khäng âäøi, cn cäng sút mạy phạt cọ dảng: P (δ ) = EU sin δ = Pm sin δ XH (1-1) Trong âọ: X H = X F + X B + X D Täưn tải hai âiãøm cán bàòng a v b ỉïng våïi cạc trë säú gọc lãûch 01 v 02: P δ ... lải lm gim gọc lãûch , nhỉng cng lm lãûch xa hån trảng thại cán bàòng Nhỉ váûy tải âiãøm cán bàòng b, d chè täưn tải mäüt kêch âäüng nh thäng säú hãû thäúng cng thay âäøi liãn tủc lãûch xa trë...
- 24
- 481
- 0
Ứng dụng tính chất của tập lồi và bao lồi giải một số bài toán của hình học tổng hợp trong mặt phẳng
Ngày tải lên :
30/11/2015, 17:15
... Khóa luận tốt nghiệp GVHD: Th.s Phan Hồng Tr-ờng -Trong E1 cỏc on thng, cỏc khong l nhng hp li -Trong E2 cỏc a giỏc li, hỡnh trũn l nhng hp li -Trong E2 t giỏc ABCD di õy khụng phi l hp li 1.3, ... Th.s Phan Hồng Tr-ờng Chng 2: BAO LI TRONG MT PHNG E2 2.1, nh ngha v bao li Cho M l hp cho trc Tp hp li nh nht cha M c gi l bao li ca hp M Kớ hiu l C (M) -Vớ d: Trong E2 cho B( O; R) = {x : d(O, ... Vy S2 = 3600 Trong trng hp ny bt ng thc cn chng minh l ỳng v tr thnh ng thc 2, Nu a giỏc ó cho l lừm Thớ d a giỏc ABCDEFKH Nh vy ớt nht gúc ln hn 1800 Ly bao li ca a giỏc lừm ny (trong thớ d trờn...
- 55
- 1.9K
- 2
Lý thuyết tính toán ổn định mái dốc.
Ngày tải lên :
07/11/2013, 03:15
... đoạn Giai đoạn Trong phép lặp đầu tiên, cà hai cường độ ứng suất tiếp cường độ ứng suất pháp cột đất lấy không Kết hệ số an toàn cân mô men hệ số an toàn phương pháp Fellenius Kết hệ số an toàn ... đất X = lực tiếp tuyến cột đất Các số L R bên trái bên phải cột đất D kW www.vncold.vn = Tải trọng = tải trọng động đất nằm ngang tác dụng vào tâm cột đất www.vncold.vn www.vncold.vn www.vncold.vn ... www.vncold.vn áp lực nước lỗ rỗng Đối với việc phân tích ứng suất tổng, thông số cường độ xác đònh dạng ứng suất tổng, không kể đến áp lực nước lỗ rỗng Việc phân tích ổn đònh yêu cầu phải giới hạn khối...
- 30
- 2.9K
- 44
Tài liệu Báo cáo " Ứng dụng phần mềm plaxis tính toán ổn định & kết cấu giếng thoát nước thải - dự án vệ sinh môi trường lưu vực nhiêu lộc – thị nghè " doc
Ngày tải lên :
15/12/2013, 10:15
... chịu lực, kết cấu tròn chịu lực tốt Hình : Mơ hình hố kết cấu giếng (độ nghiêng 5%) với lực tác dụng mặt cắt địa chất Phần tử Plate sử dụng để mơ kết cấu Lực kích ống BB 12,000 kN Tải trọng ngồi ... giếng Kết kiểm tra cho thấy bị nghiêng giếng ổn định, kết cấu thành giếng đủ chịu lực Kết luận Sử dụng phần mềm Plaxis 3DT mơ ứng xử giếng – tốn 3D q trình thi cơng giai đoạn khai thác Những kết ... bị động tác dụng lên thành giếng 416 Do kết cấu vng tốn tương đương nầy chạy tốt, cơng trình thực tế chắn đảm bảo ổn định Trên mơ hình 3D, chiều thứ kết cấu phát sinh mặt phẳng phía trước (front...
- 7
- 1K
- 10
LUẬN văn tốt NGHIỆP NGHIÊN cứu TÍNH TOÁN ổn ĐỊNH của ô tô KHI QUAY VÒNG
Ngày tải lên :
30/12/2013, 20:47
... HUỲNH KIẾN HÀ 12 GVHD: PGS-TS NGUYỄN VĂN PHỤNG Chương II: Ảnh Hưởng Của Kết Cấu Ôtô Khi Quay Vòng CHƯƠNG II: ẢNH HƯỞNG CỦA KẾT CẤU Ô TÔ KHI QUAY VÒNG 2.1/Phương trình động học xe quay vòng: Khi xe ... [2-25] Trong il tỉ số truyền từ trụ đứng đến trụ quay đứng Công thức xác định mối quan hệ βv β t βt = β v ( S1 + S ) ( nk + ns ) − il Cl [2-26] Trong đó: Cl , nk , ns hệ số phụ thuộc vào kết cấu ... thông số phụ thuộc vào thông số kết cấu xe : m, a, b, l, Cα t Cα s Nó không phụ thuộc vào vận tốc góc quay vành lái xe Bởi K thông số đặc trưng cho trạng thái kết cấu xe Khi xe quay vòng , xảy...
- 96
- 885
- 5
Báo cáo " Nghiên cứu, tính toán nước dâng tổng cộng trong bão cho khu vực ven biển Thành phố Hải Phòng " pdf
Ngày tải lên :
10/03/2014, 18:20
... quy trình tính toán htotal cần kết hợp mô hình sóng, triều nước dâng bão thể thống Hiện nay, việc kết hợp mô hình số tiến hành với nhiều loại mô hình khác với kết khả quan Tuy nhiên, việc cung ... phát triển mô hình tính trường gió áp dựa công thức Boose cộng (1994) sở phân tích tổng hợp lực để mô tính toán phân bố trường gió bão Mô hình ADCIRC cảu Mỹ sử dụng để tính toán thủy động lực ... sát bờ tính toán sau: hws 0.048 H L0 65 (3) Trong đó: Hrms0 độ cao sóng nước sâu L0 độ dài sóng nước sâu Miền tính toàn vịnh Bắc Bộ với lưới phi cấu trúc gồm 13332 nút lưới, chiều dài cạnh mắt...
- 8
- 650
- 3
Tính toán ổn định của kè pptx
Ngày tải lên :
28/03/2014, 12:20
... nước kiệt 1.12m Kết tính thấm (xem phụ lục) 3.2 Tính ổn đỉnh thân đê : Tính toán cho trường hợp mực nước rút nhanh từ mực nước max mực nước kiệt kết tính toán xem phụ lục Dựa vào kết tính thấm ... 2.434 > [K] = 1.20 Vậy thân đê đảm bảo điều kiện ổn đỉnh KẾT QUẢ TÍNH THẤM KHI MỰC NƯỚC MAX KẾT QUẢ TÍNH THẤM KHI MỰC NƯỚC RÚT NHANH KẾT QUẢ TÍNH ỔN ĐỈNH KHI NƯỚC RÚT NHANH ... + Lực gây trượt đặt B khối BB’DA truyền xuống : P gt (T) Pgt = G1.sinα1.cosα1 - G1.cos2α1.tgϕ1 Trong : (6.3) - tgϕ1 : ma sát đê kè, tgϕ1 = 0.40 - α1 = arccotg(2) = 26 o06' : góc nghiêng mái đê...
- 6
- 3.5K
- 81
Nghiên cứu sự thay đổi sức chống cắt và hệ số nhớt (n) của đất loại sét theo thời gian và áp dụng tính toán ổn định đê ở Đồng bằng sông Cửu Long
Ngày tải lên :
03/04/2014, 17:12
... cứu mức độ thể lực dính nhớt (Σw) lực dính kết cấu cứng (Cc) đất loại sét Σ thuộc trầm tích ®bscl 3.1 B¶n chÊt c¸c thµnh phÇn cđa lùc dÝnh ®Êt lo¹i sÐt: Trong mơc 3.1 cđa ln ¸n tr×nh bµy b¶n chÊt ... Sù thay ®ỉi nµy cã thĨ theo h−íng lµm t¨ng hc gi¶m sù ỉn ®Þnh cđa c«ng tr×nh qu¸ tr×nh sư dơng Trong ch−¬ng I tãm t¾t giíi thiƯu mét sè kÕt qu¶ nghiªn cøu cđa c¸c t¸c gi¶ vµ ngoµi n−íc cã liªn ... cđa ngo¹i lùc 2.1 C¬ së lý thut ®Ĩ chän ph−¬ng ph¸p thÝ nghiƯm x¸c ®Þnh hƯ sè nhít (η) cđa ®Êt η Trong ln ¸n giíi thiƯu c¸c ph−¬ng tr×nh l−u biÕn tr¹ng th¸i th−êng dïng nghiªn cøu c¸c qui lt biÕn...
- 27
- 1.2K
- 1
tính toán thiết kế hệ thống làm mát tàu thủy 10500 tấn
Ngày tải lên :
12/04/2014, 23:33
... ngũ cốc 1.1.7 Tải trọng Tải trọng tối đa mớn nớc có tải Khoảng : 10,500MT( tấn) Tổng trọng lng Khoảng : 8,200 T 1.2 Gii thiu chung v h thng 1.2.1 Tớnh cn thit ca h thng lm mỏt Trong quỏ trỡnh ... lớ thuyt v cha cú kh nng ng dng thc t Trong thi gian ti cũn c hi cho em cú th gp li c 26 ti ny, em s c gng hn na cú th hon thnh ti tht s c hon thiờn hn Trong thi gian thc hin ti mc dự cũn ... tng ny xy ra, trờn ng ng thng lp thờm cỏc cc km bo v 1.2.4.2 H thng lm mỏt giỏn tip a Nguyờn lý: Trong h thng ny, nc bin khụng trc tip ly nhit t ng c hoc cỏc thit b m ly thụng qua lng nc ngt tun...
- 28
- 1.8K
- 23
bài tập lớn:Tinh toán ổn định và các thành phần chuyển vị cưỡng bức của sà lan trên song đồng đều.
Ngày tải lên :
03/05/2014, 17:58
... kết tính toán liên kết khối chân đế sà lan trình vận chuyển biển - Sự thay đổi số lợng liên kết có ảnh hởng lớn đến kết nội lực, việc bố trí liên kết, việc cân đối số liên kết với kích thớc gia ... Việc bố trí liên kết( Số lợng liên kết tổng thể, nút) có nhiều cách Trong đồ án tính cho trờng hợp bố trí thanh, hai nhng thực tế lựa chọn khác nhằm đảm bảo thuận tiện tiết kiệm tính toán liên kết ... không đợc liên kết cứng với tàu tính toán liên kết khối chân đế sà lan trình vận chuyển biển chất điểm dịch chuyển lắc đủ lớn, đợc liên kết phát sinh nội lực thân hệ liên kết Trong chơng trình...
- 44
- 833
- 0
Nghiên cứu tính toán ổn định phanh
Ngày tải lên :
30/05/2014, 11:04
... cứng bánh xe phân phối lực phanh hợp lý hệ thống phanh chống hãm cứng ABS Ngoài tính ổn định xe phanh phụ thuộc nhiều vào kinh nghiệm khả xử lí tài xế, để lái xe an toàn cần: - Phân bố tải trọng ... điều khiển người lái, làm an toàn lái xe • Nguyên nhân - Do yếu tố kĩ thuật nhà thiết kế - Tải trọng phân bố không bánh xe - Điều kiện mặt đường không đảm bảo (hệ số bám ϕ thay đổi) • Khắc phục ... 0,8 Hệ số bám cuối trình phanh: µ XB = 0, Mô men quán tính bánh xe: J R = 1,3(kg.m ) Hệ số phân bố tải trọng lên cầu sau: ψ = 0,656 Góc lên dốc: α = 3,50 Xét tốc độ lúc bắt đầu phanh: v1 = 20(m...
- 34
- 664
- 2