... Tính toán động lực học theo phơng thẳng đứng - Tính toán động lực học theo phơng nằm ngang - Tính động lực qua đờng cong */ Trong toán có bớc : - Lập mô hình dao động - Viết hệ phơng trình cân phơng ... biệt [7.4] : hệ thống giảm chấn thu lực GCH có giảm chấn thu lực ngang giảm chấn thu lực thẳng đứng Thu lực ngang đầu nối với khung GCH đầu nối với bệ đầu máy Thu lực thẳng đứng đầu nối với ... điện loại JF205F, công suất danh định 1130KPA, hiệu suất đạt từ 0,915 0,945 [4] : gian máy điện phụ lắp máy phát điện khởi động, máy kích thích, quạt làm mát động điện kéo [5] : gian tủ điện...
... động: Dao động sàng ngang khung giá chuyển hớng: FT - 2( HY1 + HY2) + DT +B = (28 ) Dao động lắc đầu khung giá chuyển hớng: MT - lT (HY1 HY2) + 2b(HX1 + HX2) + MB = B -S(TXN + TXT) 2b.HX + + 2MZ ... Dao động sàng ngang trục bánh: (21 ) Dao động lắc đầu trục bánh: (26 ) Các lực ngang bao gồm lực ly tâm siêu cao: V2 h = mT g R 2S (27 ) Phơng trình dao động khung giá chuyển hớng: Xét cân ... tâm siêu cao: V2 h D = m g R 2S ( 32) Phơng trình dao động thân xe (33) Dao động lắc đầu thân xe: M - 2l(BT BS) + MT + MS = B (34) Hệ phơng trình dao động ngang toàn xe Đối với toàn xe...
... tuổi thọ chi tiết đắt tiền, mà để phục hồi khả làm việc chúng đòi hỏi chi phí vật liệu, công lao động thời gian đáng kể, làm gia tăng chi phí đơn vị cho việc sửa chữa chúng; có nghĩa tăng chi phí ... 20 05 [2] Đỗ Đức Tuấn Cơ sở tối u hoá chu kỳ sửa chữa chi tiết cụm chi tiết đầu máy có xét tới h hỏng không tham số chi phí sửa chữa Tạp chí Khoa học Giao thông Vận tải Số 16, tháng 12/ 2006 [3] ... dạng: n (Li ) qi = f2 (L2 ) i = , L2 Ln n đó: f2 (L ) - giá trị hàm mục tiêu, giá trị tơng ứng với chi phí đơn vị tổng cộng tối thiểu cho phục hồi tất phận, phận thứ 2, theo tất chu kỳ sửa...
... truyền động điện sau: - D9E-2XX : sản xuất Mỹ ,công suất động 900 CV ( viết tắt số cụm từ D9E ), 2XX số hiệu, 23 6 ,21 8, CV -D10E- 2XX : loại D9E cải tạo tăng công suất động lên 1000 -D12E- 6XX ... thành cao HR - Xe thành thấp Nr - Xe mặt Mr - Xe trưởng tàu XTr 4.6 32 Số lượng dùng 2. 049 1 .24 4 366 58 522 20 128 52 134 59 354 46 29 0 6 ... thấp động kì Hệ thống truyền động Công dụng • Đầu máy xe lửa sử dụng Việt Nam hầu hết loại động Diesel truyền động điện Diesel truyền động thủy lực Nguyên lý làm việc đầu máy diesel truyền động...
... σ −1 , MPa Giới hạn mỏi σ −1k , MPa 2. 106 25 4,391 20 3,513 2. 106 36,680 29 ,340 5.106 24 1,749 193,399 5.106 33,770 27 , 020 1.107 22 9,499 183,599 1.107 31,700 25 ,360 806 Kỷ yếu hội nghị khoa học ... máy D13E a Dạng Weibull: N i = 1043,54 32 σ a−i17,9765 hay σ = 26 4,3 82 N i−0,055 628 b Dạng Weibull-loga: = lg N i 43,54 32 − 17,9765lg σ hay σ 2, 422 2 − 0, 055 628 lg N i = (a) (b) Hình Các dạng đường ... tuổi bền mỏi khung giá chuyển hướng đầu máy D13E 4,3 42. 1 022 , 3,000.1018, 5,356.1 022 , 2, 214.1 022 kilômét chạy, thấy tuổi bền mỏi có giá trị lớn Đối với điểm đo số KGCH toa xe khách Rumani tuổi bền...
... cáo có khả bảo vệ động khởi động, động nguội, độ nhớt nhớt thấp, dễ dàng bơm đến nơi cần bôi trơn độngđộng khởi động Hơn xứ lạnh, nhiệt độ thường thấp, dùng nhớt đơn cấp, có - Trong dầu nhớt có ... nhớt dễ đônggia tẩy rửa phân tán Chúng có nhiệm vụ làm động giữ cặn bẩn lơ xe để qua đêm lửng nhớt, không cho chúng lắng khiến động không xuống chi tiết máy Trong trình sử thể khởi động dụng, ... nhớt, Viện Dầu mỏ Hoa Kỳ (API) chia nhớt thành nhiều cấp độ từ thấp đến cao, dùng cho động thì, thì, động diesel, không nên dùng chung loại nhớt cho tất loại động Với động xe gắn máy, ô tô du lịch...
... 20 40 107 0,30 - 0, 324 Nh theo [2] ta xác định đợc: -1m = 20 40 kG/ cm2 -1m = 0,55 -1m = 0,55 20 40 = 1 122 kG/ cm2 = . = . = 0,5 Hệ số ảnh hởng kích thớc tuyệt đối mặt cắt ngang tỷ số giới hạn ... khoa học Hội nghị Cơ học toàn quốc lần thứ VII, 18 -20 / 12/ 20 02, Tập III, Cơ học vật rắn biến dạng, trang 640 NXB Đại học Quốc gia Hà Nội Hà Nội, 20 02 ... tiếp lớn khâu yếu chi tiết máy (trục bánh xe) gây phá huỷ chu kỳ đối xứng với số chu kỳ ứng suất sở N0 Từ suy điều kiện không phá huỷ mỏi là: s= s s s2 + s2 [s], (3) 2.2 Phơng trình đồng...
... [N/m2] (14) Vì trục đầu máy trục đặc nên d1 = dDN = 0,1685 m d2 = 0 ,26 5 m c1, c2 thép, c1 = c2 = 35.107 [N/m2] Thay vào ta có: P1 = 0,58 35.107.(1-0) = 20 2.107 [N/m2] 0,1685 P2 = 0,58.35.107 ... 0 ,26 5 = 12, 09.107 [N/m2] độ dôi bé mối ghép là: Nmin = 0 ,25 2 - 0,046 = 0 ,20 6 mm Lắp ghép có đặc tính thoả mãn điều kiện tính toán là: Từ hai giá trị P1 P2 ta chọn [Pmax]] = 12, 09.107 N/m2 ... Nmax = 27 7 m = 0 ,27 7 mm < [Nmax] = 360,8 m = 0,3608 mm 1.5 Xác định độ dôi tính toán Nmax tt Nmin = 20 6 m = 0 ,20 6 mm C C Nmax tt = [Pmax].dDN + [m] (15) E E2 > [Nmin] = 52, 2 m = 0,0 522 mm...