cơ sở lý luận nghiên cứu thực nghiệm mô hình thủy lực cho tràn xả lũ sông ray

NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM LỰA CHỌN GIẢI PHÁP TIÊU NĂNG HỢP LÝ CHO TRÀN XẢ LŨ SÔNG RAY

NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM LỰA CHỌN GIẢI PHÁP TIÊU NĂNG HỢP LÝ CHO TRÀN XẢ LŨ SÔNG RAY

Ngày tải lên : 28/08/2014, 00:09
... hình thủy lực cần thiết 21 CHƯƠNG II SỞ LUẬN NGHIÊN CỨU THỰC NGHIỆM HÌNH THỦY LỰC CHO TRÀN XẢ SƠNG RAY 2.1 LUẬN VỀ TIÊU NĂNG SAU TRÀN 2.1.1 KHÁI NIỆM CHUNG VỀ TIÊU NĂNG SAU TRÀN ... sở luận nghiên cứu thực nghiệm hình thủy lực cho tràn xả sơng Ray Chương III:Thí nghiệm hình tiêu cho tràn xả sơng Ray Chương IV:Phân tích, đánh giá kết thí nghiệm Kết luận: Đánh ... pháp nghiên cứu Kết hợp luận thực nghiệm: - Phương pháp nghiên cứu luận tổng hợp phân tích kết nghiên cứu - Phương pháp nghiên cứu thực nghiệm khn khổ luận văn thí nghiệm hình thủy lực...
  • 125
  • 2K
  • 1
Đồ Án Thủy Công  Tính toán thiết kế tường cánh  bể tiêu năng

Đồ Án Thủy Công Tính toán thiết kế tường cánh bể tiêu năng

Ngày tải lên : 10/09/2014, 18:25
... Pa2.6 2.6 - Áp lực nước sông: +Trị số áp lực nước 1m rộng tường Eas = 0,5*γn *n* hs2 = 0,5 * 1,1*1* 12 = 0.55T + Khoảng cách từ đáy tường đến điểm đặt lực x= 1/3hs =1/3*1 =0.33m -Áp lực nước ngầm ... đáy tường đến điểm đặt lực x= 1/3hn =1/3*0.4 = 0.13m =>Mômen đáy: M = Ea1.x1+Ea2.x2 +En.xn = 5.94 T.m = >Lực cắt chân trụ : Q = 3.19+0.6+0.09=3.88 T Hình đồ tính áp lực sau lưng tường mặt cắt ... Khoảng cách từ đáy tường đến điểm đặt lực x= 1/3hn =1/3*0.4 = 0.13m -Mômen đáy: M = Ea1.x1+Ea2.x2+En.xn = 1.85 T.m Lực cắt chân trụ : Q = 1.45T Hình đồ tính áp lực sau lưng tường mặt cắt 2-2 3.2...
  • 31
  • 1.2K
  • 2
nghiên cứu tính toán độ bền và độ ổn định bể tiêu năng của đập bê tông đầm lăn trọng lực

nghiên cứu tính toán độ bền và độ ổn định bể tiêu năng của đập bê tông đầm lăn trọng lực

Ngày tải lên : 03/10/2014, 13:15
... mụ hỡnh tớnh toỏn cho hp v cho kt qu sỏt vi thc t Khi lng tớnh toỏn ln, phc khụng th thc hin bng th cụng Mt khỏc, phi phõn tớch kt cu thc t a v kt cu tớnh toỏn cho hp v cho kt qu ỳng, sỏt ... gi xin t lũng bit n chõn thnh n cỏc c quan n v v cỏc cỏ nhõn ó truyn th kin thc, cho phộp s dng ti liu ó cụng b cng nh to iu kin thun li cho tỏc gi hon thnh lun c bit tỏc gi xin c t lũng bit ... phỏp tng hp thng kờ cỏc ti liu thuyt, kt hp vi phng phỏp tớnh toỏn hin i v phn mm ng dng - p dng cho mt cụng trỡnh thc t Kt qu t c - La chn c phng phỏp tớnh hp tớnh toỏn bn v n nh ca b...
  • 89
  • 1.2K
  • 1
Luận văn Nghiên cứu tính toán độ bền và độ ổn định bể tiêu năng của đập bê tông đầm lăn trọng lực

Luận văn Nghiên cứu tính toán độ bền và độ ổn định bể tiêu năng của đập bê tông đầm lăn trọng lực

Ngày tải lên : 26/05/2015, 16:37
... Tr-ờng đại học thủy lợi 0o0 Lê đức anh Nghiên cứu tính toán độ bền độ ổn định bể tiêu đập bê tông đầm lăn trọng lực Chuyên ngành Mã số : Xây dựng công trình thủy : 60.58.40 Luận văn ... toàn ổn định lật M g : tổng mômen lực giữ cho công trình khỏi bị lật điểm mép đáy móng hạ l-u M : tổng mômen lực gây lật công trình điểm [klat] : hệ số ổn định lật cho phép 2.2.2 n nh trt ca ... gi xin t lũng bit n chõn thnh n cỏc c quan n v v cỏc cỏ nhõn ó truyn th kin thc, cho phộp s dng ti liu ó cụng b cng nh to iu kin thun li cho tỏc gi hon thnh lun c bit tỏc gi xin c t lũng bit...
  • 80
  • 579
  • 0
Tính toán sàn, dầm bê tông cốt thép ứng lực trước căng sau theo tiêu chuẩn TCVN 55742012 và tiêu chuẩn châu âu eurocode2 1 1

Tính toán sàn, dầm bê tông cốt thép ứng lực trước căng sau theo tiêu chuẩn TCVN 55742012 và tiêu chuẩn châu âu eurocode2 1 1

Ngày tải lên : 09/06/2016, 09:04
... riờng cho tỏc ng c bit A Y H s riờng cho bờ tụng F H s riờng cho tỏc ng F F,fat H s riờng cho tỏc ng gõy mi F,fat H s riờng cho mi ca bờ tụng G H s riờng cho tỏc ng thng xuyờn G M H s riờng cho ... thit k P H s riờng cho tỏc ng phi hp vi ng sut trc p Q H s riờng cho tỏc ng thay i S H s riờng cho ct thộp hoc thộp ng sut trc S,fat H s riờng cho ct thộp hoc PHN M U: * chn ti: Hn hai mi ... sn ng thi: - Khụng nh hn 18cm cho khu 6-8m - Khụng nh hn 22cm cho khu 9-12m cho tng in hỡnh v 25cm cho sn tng hm, nh xe Sn cú dm bn rng (hd/bb
  • 134
  • 1.1K
  • 3
Một số vấn đề còn tồn tại trong tiêu chuẩn 356 - 2005 về tính toán cấu kiện bê tông cốt thép theo lực cắt potx

Một số vấn đề còn tồn tại trong tiêu chuẩn 356 - 2005 về tính toán cấu kiện bê tông cốt thép theo lực cắt potx

Ngày tải lên : 12/07/2014, 02:21
... KẾT LUẬN  KIẾN NGHỊ VÀ HƯỚNG NGHIÊN CỨU TIẾP HẬUBD - 2010  Kiến nghị:  Thay đổi cách tính theo tiêu chuẩn cách tính đạo hàm Qu  Hướng nghiên cứu tiếp:  Rút gọn công thức hệ số thực nghiệm ... BTCT  VÍ DỤ SO SÁNH VÀ ĐÁNH GIÁ  KẾT LUẬN  KIẾN NGHỊ VÀ HƯỚNG NGHIÊN CỨU TIẾP HẬUBD - 2010    Khối lượng tính toán lớn Sử dụng nhiều công thức hệ số thực nghiệm Bỏ sót trường hợp cấu kiện đồng ... BTCT  VÍ DỤ SO SÁNH VÀ ĐÁNH GIÁ  KẾT LUẬN  KIẾN NGHỊ VÀ HƯỚNG NGHIÊN CỨU TIẾP HẬUBD - 2010  Phương pháp tính toán bố trí cốt thép chịu cắt tiết diện nghiêng trình bày mục: 6.2.3  Theo tiêu...
  • 36
  • 832
  • 4
nghiên cứu xác định kích thước bể tiêu năng hợp lý cho tràn xả lũ hồ ngàn trươi hà tĩnh trên mô hình vật lý

nghiên cứu xác định kích thước bể tiêu năng hợp lý cho tràn xả lũ hồ ngàn trươi hà tĩnh trên mô hình vật lý

Ngày tải lên : 03/10/2014, 11:35
... QUẢ NGHIÊN CỨU THÍ NGHIỆM HÌNH THỦY LỰC TRÀN VẬN HÀNH NGÀN TRƯƠI 3.1 Giới thiệu nghiên cứu thí nghiệm hình tổng thể tràn xả vận hành Ngàn Trươi 3.2 Kết nghiên cứu thí nghiệm hình ... hệ thực thể hình thủy lực loại hình vật lý, thường chế tạo với tỷ lệ bé đặt phòng thí nghiệm Vật liệu dùng hình thủy lực phải đảm bảo tương tự thực tế hình hóa tượng thủy lực dựa ... cầu nghiên cứu thí nghiệm hình thuỷ lực 38 3.1.2.Nội dung yêu cầu thí nghiệm hình tổng thể tràn xả 38 3.1.3 Thiết kế xây dựng hình 39 3.2 Kết nghiên cứu thí nghiệm mô...
  • 136
  • 875
  • 0
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỂ LẮNG CÁT

TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỂ LẮNG CÁT

Ngày tải lên : 09/04/2013, 11:44
... mương thu cát Góc nghiêng thành bên 60o (Quy phạm góc nghiêng ≥ 60o Lưu lượng cát a = 0,02 l/ng.ngđ = 0,00048 m3/người.h GVHD: TS Nguyễn Trung Việt 4-2 Thuyết Minh Đồ Án Công Nghệ Xử Nước Thải ... ngăn độ dốc i = 0,01 dốc phía ống thu nước rỉ cát Bảng 4.5 Các thông số thiết kế Sân Phơi Cát sở tính toán Ntt = 257.000 người a = 0,02 l/người.ngđ F = 469,025 m2 Chiều cao lớp cát m/năm Kích ... phút = 0,05 Thể tích mương chứa cát: V = a × N ×t = 0,00048 × 257.000 ×0,05 = 6,168 (m3) Diện tích hình thang mương thu cát: F= V 6,168 = = 1,23 (m2) L Chiều dài L = m Chiều cao hm = m Đáy bé: m...
  • 4
  • 13.4K
  • 165
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỂ LẮNG ĐỢT 1

TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỂ LẮNG ĐỢT 1

Ngày tải lên : 09/04/2013, 11:44
... chứa nén cặn bể xả cặn thủy lực, thể tích vùng chứa cặn xác định theo công thức: T × Q × ( M C − m) N × δC WC = Trong đó: T: Thời gian làm việc lần xả cặn (h), (quy phạm ÷ 24 h), xả cặn bể làm ... (m3) Lượng nước tính % xả cặn bể K P ×WC ×100 Q ×T P= KP: Hệ số pha loãng xả cặn thủy lực K = 1,5 P= K P × WC 1,5 × 40 × 100 = × 100 = 0,9% 1131,21 Q ×T × 24 Hệ thống xả cặn máng đục lỗ hai bên ... ngăn không chịu lực dọc theo bể để giảm trị số Re tăng hệ số Fr Lắp thêm vách ngăn không chịu lực, chia bể thành ngăn Độ dốc đáy bể 0,01 (Quy phạm 0,01 – 0,02) dốc phía mương xả cặn Chiều rộng...
  • 6
  • 10.9K
  • 134
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỂ THỔI KHÍ

TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỂ THỔI KHÍ

Ngày tải lên : 09/04/2013, 11:44
... + k dn × SRT Thời gian lưu bùn (SRT) theo thuyết theo thiết kế Thời gian lưu bùn theo thuyết GVHD: TS Nguyễn Trung Việt 4-2 Thuyết Minh Đồ Án Xử Nước Thải SRT = µn = SVTH: Phạm Thị Tuyết ... thiết = 3451 × 84 = 5.798 kg NaHCO3/ngđ 50 4.6.14 Ước Tính BOD Sau Xử GVHD: TS Nguyễn Trung Việt 4-7 Thuyết Minh Đồ Án Xử Nước Thải SVTH: Phạm Thị Tuyết Nhung  gBOD  0,85 gVSS  BOD = ... Thời gian lưu bùn theo thiết kế F/S = TKN cực đại/TKN trung bình = 1,5 SRT thiết kế = F/S × SRTlý thuyết = 1,5 × 5,56 = 8,34 (ngđ) Quy phạm – 20 ngày (Lai, 2000) Nồng độ chất bể S= K s (1 + k...
  • 8
  • 1.5K
  • 21
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỂ LẮNG ĐỢT 2

TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỂ LẮNG ĐỢT 2

Ngày tải lên : 09/04/2013, 11:44
... L = π × Dmáng = π ×17,6 = 55,3 (m) Kiểm tra lại tải trọng máng tràn Lm = max Qngđ πDn = 41.136 = 198,4 (m3/m.ngđ) < 500 m3/m.ngđ π × 22 × 4.7.2 Xác Định Chiều ... Chiều cao phần chóp đáy bể độ dốc 2% tâm h3 = 0,02 × 22 / = 0,22 (m) Chiều cao chứa bùn phần hình trụ h4 = H − h1 − h2 − h3 = − 0,3 −1,5 − 0,22 = 1,98 (m) Thể tích phần chứa bùn vb = S × h4...
  • 3
  • 10.6K
  • 161
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỂ TIẾP XÚC

TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BỂ TIẾP XÚC

Ngày tải lên : 09/04/2013, 11:44
... Trình Xả Nước Thải Sau Xử Vào Sông Nước thải sau qua bể tiếp xúc dẫn sông theo mương hở với đoạn dài 180 m Mương dẫn kết thúc hố ga bờ sông từ xả trực tiếp vào sông Ta chọn phương án xả nước ... án xả nước cạnh bờ sông Ứng với lưu lượng tính toán ta thông số thiết kế mương xả theo Bảng 4.13 Bảng 4.13 Các thông số tính toán mương xả Thông số tính toán Độ dốc thủy lực i Chiều rộng mương ... 0,84 Hệ số sức kháng cục họng xả: Hệ số sức kháng lối vào họng xả ξv = 0,5 Hệ số sức kháng chỗ họng xả ξr = Hệ số sức kháng chỗ phân dòng ξp = 0,75 Hệ số sức kháng họng xả ξ = 3,25 Tính toán ống...
  • 5
  • 5.5K
  • 65
phát triển tương quan mới tính toán chiều dài tường cọc bản bảo vệ đường

phát triển tương quan mới tính toán chiều dài tường cọc bản bảo vệ đường

Ngày tải lên : 10/04/2013, 11:27
... Mạnh Hùng, Đinh Công Sản, Xói lở bờ sông Cửu long, NXB Nông nghiệp, 2002 [3] Hoàng Anh Dũng, Nghiên cứu đánh giá ổn định bờ kè ven sông đất yếu chịu lực ngang, Luận văn Cao học, ĐHBK.,TP.HCM.,2001 ... (hàm số): chiều dài TCB, m 3.2 sở xây dựng mối tương quan :Tổng lực theo phương ngang phải triệt tiêu, tổng men quanh điểm H phải triệt tiêu BC 3.3 Tính toán lực neo R MH = ⇔ Rd2 - E aAC ... No.8- 2006 [ b K a γ.b + 2(γ dd d + q.k )K a − 4.c K a Tương tự ta tính áp lực đất chủ động bị động cho đoạn khác ; AC Áp lực chủ động tập trung đoạn AC: E a = ] q Ñ a át ñ a ép d A a M a ët ñ a...
  • 4
  • 394
  • 1
phát triển tương quan mới tính toán chiều dài tường cọc bản cho kè ven sông

phát triển tương quan mới tính toán chiều dài tường cọc bản cho kè ven sông

Ngày tải lên : 10/04/2013, 11:27
... so sánh) x R (lực neo) B MNN y C D Hình Cắt ngang TCB 2.2 Hệ số áp lực đất chủ động, bị động : ϕ⎞ ⎛ K a = tg ⎜ 45 − ⎟ ; 2⎠ ⎝ ϕ⎞ ⎛ K p = tg ⎜ 45 + ⎟ 2⎠ ⎝ 2.3 Xác định cường độ áp lực đất chủ động ... Lương…; Cơng trình đất yếu điều kiện Việt Nam, Chương trình hợp tác Việt - Pháp, (1989) [2] Lê Mạnh Hùng, Đinh Cơng Sản, Xói lở bờ sơng Cửu long…NXB Nơng nghiệp, (2002) [3] Hồng Anh Dũng, Nghiên cứu ... lên TCB AB Áp lực đất chủ động phân bố đoạn AC: p a = K a γ.z + ( γ dd d + q.k )K a − 2.c K a AB AB,A AB (p a + p a ,B ) Tương tự ta xác định áp lực đất chủ động bị động đoạn khác Áp lực chủ động...
  • 4
  • 289
  • 0
tính toán kết cấu bể chứa

tính toán kết cấu bể chứa

Ngày tải lên : 27/04/2013, 07:50
... trường hợp tiến hành thực nghiệm n hệ số dùng để hiệu chỉnh cho kết tính toán Kn công thức giá trò gần với kết thực nghiệm Trong trường hợp không tiến hành thí nghiệm lấy n = Nc , Nγ , ... tải ×1.1 + áp lực nước ×1.0 - Tổ hợp : TH2 = tónh tải ×1.1 + áp lực đất ×1.15 - Tổ hợp : TH3 = tónh tải ×1.1 + áp lực nước ×1.0 + áp lực đất ×1.15 - Tổ hợp : TH4 = tónh tải ×1.1 + áp lực đất ×1.15 ... số tin cậy n = 1.2 Áp lực nước : áp lực nước bao gồm áp lực ngang tác dụng vào thành đài trọng lượng nước tác dụng lên đáy bể chứa, hệ số tin cậy n = 1.0 Áp lực đất : áp lực ngang đất tác dụng...
  • 25
  • 14.5K
  • 101
Tính toán chiếu sáng

Tính toán chiếu sáng

Ngày tải lên : 27/04/2013, 09:49
... Luminairechọnobject : chocho phép chohộp toolbox hiển t thực a new pole point :Add: cho : TắtAddphép nhanh: calculations : luminaire Editor Catalog: : Toolbox : cho phép hình hiển phépPelette ... phép tạo giá đỡ phép thực tính toán biểu : Nhấn nút add luminaire độ đèn hướng to PlanbổNhấn vào hư cho phépthiết ,kế thị bảng Layering định số aimingchoElectronicmộtphépm cho : chophépphép tạo view ... sáng việc Chọn đèn chiếusố phản xạ phòng Thực tính toán Chọn In ấn xuất kết khung lưới cho trần nhà thiết kế > kích vào choose luminaies Chọn đèn thiết kế cho phòng Ta kich vào biểu tượng để tìm...
  • 31
  • 679
  • 0
TRAC NGHIEM TINH TOAN HOC KY II 10 NANG CAO

TRAC NGHIEM TINH TOAN HOC KY II 10 NANG CAO

Ngày tải lên : 06/07/2013, 01:26
... Câu 22 Một ống thủy tinh đường kính 1,4 mm, đầu kín cắm thẳng đứng vào chậu thủy ngân Mực thủy ngân ống cao 760 mm Nếu tính đến tượng thủy ngân không làm dính ướt ống áp suất thực khí ? Biết ... 760mmHg nhiệt độ 0oC ? A 32cm3 B 34cm3 C 36cm3 D 30cm3 Câu 48 Hai lực ngẫu lực độ lớn F = 5N Cánh tay đòn ngẫu lực d = 20cm men ngẫu lực độ lớn làø: A 1N.m B 0,5N.m C 100 N.m D 2N.m Câu 49 ... hợp với phương ngang góc 30 o .Lực tác dụng lên dây 150N Công lực hòm trượt 20m bằng: A 2866J B 1762J C 2598J D 2400J Câu 32 Một động điện cung cấp công suất 15KW cho cần cẩu nâng vật 1000Kg chuyển...
  • 3
  • 539
  • 0
MỘT SỐ TRƯỜNG HỢP TÍNH TOÁN NHANH CÁC CHỈ TIÊU HIỆU QUẢ CỦA DỰ ÁN ĐẦU TƯ

MỘT SỐ TRƯỜNG HỢP TÍNH TOÁN NHANH CÁC CHỈ TIÊU HIỆU QUẢ CỦA DỰ ÁN ĐẦU TƯ

Ngày tải lên : 14/08/2013, 11:22
... BCR = n −∑ Vt t =0 (1+ r ) n (1+ r ) t t + ∑ Ct t =0 (5) (1+ r ) t Trong Bt, Ct doanh thu chi phí cho hoạt động dự án năm thứ t Trong trường hợp vốn đầu tư ban đầu bỏ lần (quy thời điểm t = 0) doanh ... thu phí cầu đường phân tích tài chính, lợi ích tiết kiệm chi phí vận hành xe, tiết kiệm thời gian cho hành khách, tiết kiệm thời gian hàng hóa vận chuyển … phân tích kinh tế - hội) liên quan ... – V.r BCR B C + rV B+ GB r BCR = C + G C + rV r IRR N/V (N+G/r)/V Thv V/N V/(N+G/r) r r -V KẾT LUẬN Dựa vào công thức nhanh chóng tính tiêu hiệu để định kịp thời, không bị lỡ hội đầu tư Tài liệu...
  • 4
  • 383
  • 0

Xem thêm