... độ ổn đònh thể tích (sự thay đổi chiều dài), mà gây nên lên hoa ăn mòn cốt thép Khicó thể, không nên sử dụng nướccónồng độ chấtkhôngtan cao Muối, chất độc hại khác đưa vào từ cốt liệu phụ ... Nước R3.4- Nước 3.4.1- Nước dùng để trộn bê tông phải lượng chất dầu, axit, kiềm, muối, chất hữu cơ, tạp chấtkhác đủ mức gây R3.4.1- Phần lớn nước tự nhiên uống màu vò rõ rệt thích hợp làm nước ... ứng lực kéo đànhồi dẻo mục 10.2.4 không đạt trò số cường độ chòu kéo không an toàn Yêu cầu biến dạng 0,35 không áp dụng cho cốt thép có giới hạn chảy nhỏ 60.000 psi Đối với cốt thép có giới hạn...
... qSW = RS ƯW nAS ƯW S 175 ì ì 50 = 87,5 KN/m 200 175 ì ì 50 = 43,75 KN/m - Trong on dm cú ct d8 @ 400 thỡ qSW = 400 - Trong on dm cú ct d8 @ 200 thỡ qSW = Kt qu tớnh cỏc on W c túm tt bng 48 ... L1 = ì 2000 = 6000 mmm Cdc : on dm chớnh kờ lờn tng, chn Cdc = bt = 330mm P P P P G G G G Sơ đồ tính dầm Xỏc nh ti trng Ti trng t bn sn truyn lờn dm ph ri t dm ph truyn lờn dm chớnh di dng lc ... 135,92 84,67 P 145,15 173,38 P M1 = 201,6 -10,97 -29,48 84,67 = 173,38 201,6 M1 -56,25 -0,1156 - Trong cỏc s b, c, d, e, f, g bng tra khụng cho cỏc tr s ti mt s tit din, phi tớnh ni suy theo...
... tương đốitốtsố trường hợp đòihỏi cần hệ kết cấu chuyển vượt nhịp lớn tầng tầng tòa nhà Các phần mềm tính toán kết cấu chưa có ứng dụng riêng để tính toán dầm chuyển, nên phương pháp tính toán ... vách liên tục Hình Dầm đỡ vách không liên tục Quy phạm ACI-318 dầm chuyển (dầm cao) BTCT làm việc hoàn toàn khác với dầm BTCT thông thường .Trong giai đoạn đànhồi ứng suất theo phương ngang bê ... theo tiêu chuẩn tính toán kết cấu bê tông cốt thép hành Vùng D (Discontinuity zone) vùng có trạng thái ứng suất phức tạp, thường xuất vùng mối nối, thay đổi tiết diện đột ngột, có lỗ khoét, gấp...
... thỡ cho phộp lm trũn l 21 (thanh) -36- N u ;M u ;V u ;L p t p ;f c ';f y Tang gia tri Tang gia tri A g=tp*L p A s=0.2*A g Tang gia tri B T inh toan chon chieu d vung B ien B L uc doc la N en T ... ghộp + Theo s kt cu: Sn dm (sn sn ton khi) Sn khụng dm (sn nm) Sn bờ tụng ng lc trc 2.2.1.3 Phng phỏp thit k: + Tỏch riờng ụ bn c lp (tớnh theo ụ bn n) Khi tớnh toỏn sn n l tỏch hon ton v tớnh ... Ptc x n Tng ti trng tỏc dng lờn sn: Q=Gs+Ps Bc : Xỏc nh loi ụ bn sn: Xột t s: Khi = L2 < bn lm vic hai phng L1 Khi = L2 bn lm vic phng theo phng cnh ngn L1 Ta tin hnh so sỏnh ln lt chiu cao...
... ngàm, đầu tự do: l0 2H Chuẩn bịsố liệu: Tra Rb theo bảng tra cóKhitính toán dùng công R*b để tính Tra modul đànhồi Eb Tra RS, RSC Giả thiết a, a‟ để tính h0 = h – a; Za = h0 – a‟ ... 500mm h/3 h > 450mm - 24 - Trong đoạn dầm, h > 300mm khoảng cách s không lớn 3/4h 500mm Khi h ≤ 300mm theo tính toán không cần đến cốt thép đai không đặt Các bước tính toán cốt đai: Chọn đƣờng ... 0,85 diện nhỏ 300mm 1.1.1.6 Modul đànhồi bê tông:[6] Modul đànhồi bê tông đƣợc định nghĩa từ biểu thức: Eb tg b el (1.9) Modul đànhồi – dẻo hay modul biến dạng bê tông đƣợc định nghĩa...
... hình khác lựa chọn để tính tốn cho kết khácCó thể dựa vào kết tính tốn đànhồi (phần tử hữu hạn Sap 2000) để đề xuất mơ hình hợp lý cần ý trường ứng suất thay đổi khe nứt xuất bê tơng cốt thép 2.2.2.4 ... việc tính tốn phác hoạ phương quỹ đạo ứng suất cấu kiện bê tơng cốt thép Điều cần có kinh nghiệm q trình lựa chọn mơ hình cho cấu kiện cụ thể Với cấu kiện có nhiều mơ hình khác lựa chọn để tính ... thuyết tính tốn Dạng phá hoại thực tế dầm chuyển (dầm cao) BTCT ngồi việc phụ thuộc vào kích thước dầm, tỉ số chiều dài nhịp chiều cao dầm, cách đặt lực tác dụng mà phụ thuộc vào số lượng cách...