bài 6 máy nén khí

Giáo trình thiết bị năng lượng tàu thủy

... – 3,0 lần − − − Các loại máy nén khí thường dùng cho tăng áp Máy nén kiểu piston Máy nén kiểu li tâm (cánh quạt) Máy nén kiểu Roto Phương pháp dẫn động máy nén khí Dẫn động giới → tăng áp ... khí thải − Góc phân phối khí động tăng áp khí thải lớn → (góc trùng ↑ ) → làm khí sót làm mát buồng đốt tốt 6. 3 Tăng áp hỗn hợp Là biện pháp sử dụng lúc máy nén (máy nén tuabin khí thải máy nén ... Diesel 6. 2.1.Giới thiệu sơ đồ Khí thải sau khỏi động đưa đến tuabin, nhờ lượng khí thải làm cho trục tuabin quay Trên trục tuabin có lắp máy nén (li tâm) Máy nén hút không khí trời (P0) nén lên...

68
3,719
17

nghiên cứu hệ thống chưng cất nước ngọt dạng hai mái nghiêng dùng năng lượng mặt trời với chi phí thấp phù hợp điều kiện khí hậu việt nam

Danh mục: Báo cáo khoa học

... tự nhiên: mtn  9.7 56  7 .6  19 .63 % 9.7 56 - Đối lưu cưỡng bức: mtn  17.8 96  15.4  13.94% 17.8 96 Sai số thực nghiệm so với tính tốn đối lưu cưỡng trường hợp xấu 19 .63 % (trong ngày có nhiều ... dt ( 16 a ) dTb dt (17 a ) Trong đó: - qcw : Lượng nhiệt truyền đối lưu bể nước phủ (W/m2), tính cơng thức Dunkle [ 16] : qcw ( p w  p g )(t w  273.15)    0.884 (t w  t g )   ( 268 .9  ... nhiệt ( K ); khơng khí:  ' = 1/T T : độ chênh nhiệt độ nước phủ, ( K)  : độ nhớt động học (m /s)  : hệ số khuyếch tán nhiệt chất khí (m /s) V : vận tốc trung bình dòng khí (m/s) D h : đường...

39
271
1

Thiết kế hệ thống chưng cất nước acid acetid có năng suất 500l giờ nồng độ nhập liệu là 8% nồng độ sản phẩm đỉnh là 95,5% nồng độ sản phẩm đáy là 28%

Danh mục: Báo cáo khoa học

... 957, 96 × (0,05 + 3,94.10 −3 ) = 0 ,67 vminC = 0 ,67 = 13 ,63 5 < 16, 07 ξρ HC 1,82 × 0 ,67 252 vminL = 0 ,67 gρ LC hbC 9,81 × 958,32 × (0,05 + 6, 74.10 −3 ) = 0 ,67 = 14,775 < 16, 05 ξρ HC 1,82 × 0 ,60 27 ... 100, 966 oC: ρA = 9 56, 261 2(kg/m3) Áp dụng công thức (1.2), trang 5, [5]: x − xW 0,72 − 0,72 = W + = + ⇒ ρLW = 9 56, 9913 (kg/m3) ρ LW ρ N ρA 957,2755 9 56, 261 2 ⇒ t = tmax + 20oC = 100, 966 + 20 = 120, 966 ... bình: Chọn kiểu truyền nhiệt ngược chiều, nên: (1 26, 25 − 100 ,63 15) − (1 26, 25 − 100, 966 ) ∆t log = 1 26, 25 − 100 ,63 15 = 25,45 (K) Ln 1 26, 25 − 100, 966 Hệ số truyền nhiệt: Hệ số truyền nhiệt K tính...

56
543
1

Thiết kế hệ thống chưng cất Nước – Axit axetic có năng suất là 3000 kg-h

Danh mục: Khoa học tự nhiên

... + 5, 565 .10 −4 + 66 675, 863 66 675,849 Bề mặt truyền nhiệt: Bề mặt truyền nhiệt xác định theo phương trình truyền nhiệt: F= Q nt 8982230,942 ×1000 = = 37 ,61 1 (m2) K.∆t log 360 0 ×1024,207 × 64 ,771 ... 171,885 × 26, 940 = QLL = = 0,00134 (m3/s) ρLL 9 56, 661 2/3 0,00134    1,85 ×1,017 × 0,5   Nên: ∆h lL =  = 0,01 269 (m) Cho ta: ∆PbL = 1,3(hgờ + ∆hlL)KρLLg = 1,3.(0,05 + 0,01 269 ) 0,5 9 56, 661 9,81 ... 101,6oC thì: • Tra bảng 1.250, trang 312, [5] ⇒ p suất bão hòa nước PNL = 1,0 966 8 at = 8 06, 060 (mmHg) • Tra hình XXIII, trang 466 , [4] ⇒ p suất bão hòa axit axetic PAL = 150 (mmHg) PNL 8 06, 060 ...

58
1,515
12

Đồ án: Thiết kế hệ thống chưng cất nước- axit axetic dùng tháp mâm xuyên lỗ

Danh mục: Khoa học tự nhiên

... (W/m2K) + 5, 565 .10 −4 + 66 675, 863 66 675,849 Bề mặt truyền nhiệt: Bề mặt truyền nhiệt xác đònh theo phương trình truyền nhiệt: Q 8982230,942 ×1000 nt F = K.∆t = 360 0 ×1024,207 × 64 ,771 = 37 ,61 1 (m2) ... 0,8 6. 1 Phần luyện:  ∆hlL = 0,01 269 1000 = 12 ,69 (mm) 577 ,63 8 577 ,63 8 ×1000 = ×1000 = 61 ,550 (mm.chất lỏng) ρLL g 9 56, 661 × 9,81  ∆PL =   Q LL h d 'L = 0,128.  100.S d  2   0,00134 × 360 0 ... 101,6oC thì: • Tra bảng 1.250, trang 312, [5] ⇒ p suất bão hòa nước PNL = 1,0 966 8 at = 8 06, 060 (mmHg) • Tra hình XXIII, trang 466 , [4] ⇒ p suất bão hòa axit axetic PAL = 150 (mmHg) PNL 8 06, 060 ...

62
3,005
13

thiết kế hệ thống chưng cất nước

Danh mục: Công nghệ - Môi trường

... (W/m2K) + 5, 565 .10 −4 + 66 675, 863 66 675,849 Bề mặt truyền nhiệt: Bề mặt truyền nhiệt xác đònh theo phương trình truyền nhiệt: Q 8982230,942 ×1000 nt F = K.∆t = 360 0 ×1024,207 × 64 ,771 = 37 ,61 1 (m2) ... 0,8 6. 1 Phần luyện:  ∆hlL = 0,01 269 1000 = 12 ,69 (mm) 577 ,63 8 577 ,63 8 ×1000 = ×1000 = 61 ,550 (mm.chất lỏng) ρLL g 9 56, 661 × 9,81  ∆PL =   Q LL h d 'L = 0,128.  100.S d  2   0,00134 × 360 0 ... 101,6oC thì: • Tra bảng 1.250, trang 312, [5] ⇒ p suất bão hòa nước PNL = 1,0 966 8 at = 8 06, 060 (mmHg) • Tra hình XXIII, trang 466 , [4] ⇒ p suất bão hòa axit axetic PAL = 150 (mmHg) PNL 8 06, 060 ...

62
647
0

thiết kế hệ thống chưng cất nước – axit axetic có năng suất là 500lh”

Danh mục: Công nghệ - Môi trường

... vminC = 0 ,67 vminL = 0 ,67 gρ LC hbC ξρ HC gρ LC hbC ξρ HC = 0 ,67 9,81 × 957, 96 × (0,05 + 3,94.10 −3 ) = 13 ,63 5 < 16, 07 1,82 × 0 ,67 252 = 0 ,67 9,81 × 958,32 × (0,05 + 6, 74.10 −3 ) = 14,775 < 16, 05 1,82 ... bình: Chọn kiểu truyền nhiệt ngược chiều, nên: (1 26, 25 − 100 ,63 15) − (1 26, 25 − 100, 966 ) = 25,45 (K) ∆t log = 1 26, 25 − 100 ,63 15 Ln 1 26, 25 − 100, 966 Hệ số truyền nhiệt: Hệ số truyền nhiệt K tính ... axetic 100, 966 oC: ρA = 9 56, 261 2(kg/m3) Áp dụng cơng thức (1.2), trang 5, [5]: x − xW 0,72 − 0,72 = W + = + ⇒ ρLW = 9 56, 9913 (kg/m3) ρ LW ρ N ρA 957,2755 9 56, 261 2 o ⇒ t = tmax + 20 C = 100, 966 + 20...

56
1,081
4

luận văn: ĐỀ TÀI: “thiết kế hệ thống chưng cất Nước – Axit axetic có năng suất là 500l/h” pdf

Danh mục: Công nghệ - Môi trường

... vminC = 0 ,67 vminL = 0 ,67 gρ LC hbC ξρ HC gρ LC hbC ξρ HC = 0 ,67 9,81 × 957, 96 × (0,05 + 3,94.10 −3 ) = 13 ,63 5 < 16, 07 1,82 × 0 ,67 252 = 0 ,67 9,81 × 958,32 × (0,05 + 6, 74.10 −3 ) = 14,775 < 16, 05 1,82 ... bình: Chọn kiểu truyền nhiệt ngược chiều, nên: (1 26, 25 − 100 ,63 15) − (1 26, 25 − 100, 966 ) = 25,45 (K) ∆t log = 1 26, 25 − 100 ,63 15 Ln 1 26, 25 − 100, 966 Hệ số truyền nhiệt: Hệ số truyền nhiệt K tính ... axetic 100, 966 oC: ρA = 9 56, 261 2(kg/m3) Áp dụng cơng thức (1.2), trang 5, [5]: x − xW 0,72 − 0,72 = W + = + ⇒ ρLW = 9 56, 9913 (kg/m3) ρ LW ρ N ρA 957,2755 9 56, 261 2 o ⇒ t = tmax + 20 C = 100, 966 + 20...

56
871
0

ĐỒ ÁN MÔN HỌC QUÁ TRÌNH VÀ THIẾT BỊ THIẾT KẾ HỆ THỐNG CHƯNG CẤT NƯỚC AXIT AXETIC

Danh mục: Môi trường

... (mm) 6. 1 Phần luyện:  hlL = 0,01 269 1000 = 12 ,69 (mm) 577 ,63 8 577 ,63 8  PL =  1000   1000 = 61 ,550 (mm.chất lỏng)  LL g 9 56, 661  9,81 Sd = 0,8 Smâm = 0,8 2  Q LL   0,00134 360 0  ... 101 ,6 oC thì:  Tra bảng 1.250, trang 312, [5]  Ap suất bão hòa nước PNL = 1,0 966 8 at = 8 06, 060 (mmHg)  Tra hình XXIII, trang 466 , [4]  Ap suất bão hòa axit axetic PAL = 150 (mmHg) P 8 06, 060 ... Kết luận: tw1 = 89,91 567 5oC tw2 = 52,813oC 3.4 Xác định hệ số truyền nhiệt: Trang 39 Chưng luyện Nước – Axit axetic K GVHD: Nguyễn Văn Lục 1  5, 565 .10  66 675 863 , 66 675849 , = 1024,207 (W/m2K)...

59
1,694
3

đồ án công nghệ thiết kế hệ thống chưng cất nước – axit axetic có năng suất là 500 lít trên giờ

Danh mục: Công nghệ - Môi trường

... mặt δđáy ρX18H10T = 3 ,66 0,005 7900 = 86, 96 (kg) Khối lượng tồn tháp: m = 2 .6 mbích ghép thân + 50 mmâm + mthân + mđáy(nắp) = 2 .6 51,08 + 50 62 ,6 + 21053,18 + 2. 86, 96 = 2 464 7,72(kg) Tính chân ... 0,92.18 + (1 – 0.92) .60 = 21. 36 (kg/kmol) Suất lượng mol dòng nhập liệu: F= GF 3518.095 = MF 21. 36 = 164 .7 (kmol/h) Và: nLF = L = 355. 86 (kmol/h) n’LF = L + F = 355. 86 + 164 .7 = 520. 56 (kmol/h) nHF ... 122, 76. 2,9.18,21 =64 82,8(kg/h) Khối lượng riêng chất lỏng hồn lưu tra tài liệu ρhl =958 (kg/m3) Lưu lượng chất lỏng hồn lưu: Qhl= Ghl ρ hl = 6, 76 (m3/h) Đường kính ống nối: Dy = 4.Qhl × 6, 76 = 360 0.π vhl 360 0...

61
562
0

Thiết kế hệ thống chưng cất nước – acid axetic bằng tháp mâm xuyên lỗ

Danh mục: Hóa dầu

... mm, σtk= 700.1 06 N/m2 , σtC = 400.1 06 N/m2 Vậy ứng suất cho phép thép khơng gỉ X18H10T là: [σK ] σk 700.1 06 = η= = 269 , 23.1 06 ( N / m ) nk 2, ; [σc ] = σc 400.1 06 η= = 266 , 67 .1 06 ( N / m2 ) nc ... XIII.8/ 362 .[II]) [ σ ] kφ Ta xẹt âải lỉåüng : P h 266 , 67 .1 06 = 1.0, = 1257, > 30 190877,5 V× vËy bá qua P ë mÉu sè c«ng thøc tÝnh S S= => D 2t 0 ,62 19087,5 × +C = × + C = 0,15.10−3 + C ( m) 3,8. 266 , ... suất 1atm * - Với xF = 0,44 ta nội suy từ đồ thị y F = 0 ,66 + Tỉ số hồn lưu tối thiểu Rmin * xP − yF 0,957 − 0, 66 = * = = 1, 62 yF − xF 0, 66 − 0, 44 [II-158] Phương trình làm việc : - Phương trình...

93
1,248
6

thiết kế hệ thống chưng cất nước – axit axetic có năng suất là 500 lít trên giờ

Danh mục: Hóa dầu

... mặt δđáy ρX18H10T = 3 ,66 0,005 7900 = 86, 96 (kg) Khối lượng tồn tháp: m = 2 .6 mbích ghép thân + 50 mmâm + mthân + mđáy(nắp) = 2 .6 51,08 + 50 62 ,6 + 21053,18 + 2. 86, 96 = 2 464 7,72(kg) Tính chân ... 4.QHD × 1 465 8,9 = 360 0.π vHD 360 0 × π × 30 Dy = = 0,2 467 (m) ⇒ Chọn ống có Dy = 0,25 (m) Tra bảng XIII.32, trang 434, [6] ⇒ Chiều dài đoạn ống nối l = 140 (mm) Tra bảng XIII. 26, trang 409, [6] ⇒ Các ... 122, 76. 2,9.18,21 =64 82,8(kg/h) Khối lượng riêng chất lỏng hồn lưu tra tài liệu ρhl =958 (kg/m3) Lưu lượng chất lỏng hồn lưu: Ghl ρ hl Qhl= = 6, 76 (m3/h) Đường kính ống nối: 4.Qhl × 6, 76 = 360 0.π...

55
667
0

thiết kế hệ thống chưng cất nước – axit axetic có năng suất là 3000 kg trên giờ

Danh mục: Hóa dầu

... : y= 3 ,62 0,9 86 x R .x + x + D = 3 ,62 + 3 ,62 + R +1 R +1 =0,784 x + 0,213 Phương trình đường nồng độ làm việc đoạn chưng : y= 3 ,62 + 1 ,69 6 1 ,69 6 − R+ f f −1 x + 0,0 16 x + xW = 3 ,62 + 3 ,62 + R ... 0,0132 1000 = 13,2 (mm)  ∆PL =  hd 'L 65 6 ,64 7 65 6 ,64 7 × 1000 = × 1000 = 69 , 969 (mm.chất lỏng) ρ LL g 9 56, 661 × 9,81  QLL = 0,128.  100.S d  2   0,00142 × 360 0   = 0,128.  =   100 × 1,0778 ... 167 ,327.(22 56, 254.103/75.57)=1173,4(W/m2 độ) => K= 1 = 5 56, 5 (W/m2K) + 5, 565 .10 − + 263 3 ,6 1173,4 Q 9 369 149 × 1000 nt Bề mặt truyền nhiệt: F = K ∆t = 360 0 × 5 56, 5 × 64 ,771 = 72,2 (m2) log 16 ĐAMH:...

68
518
0

thiết kế hệ thống chưng cất Nước Axit axetic có năng suất là 1000l trên h, nồng độ nhập liệu là 80% khối lượng nước, nồng độ sản phẩm đỉnh là 99,5% khối lượng nước, nồng độ sản phẩm đáy là 72% khối lượng nước

Danh mục: Công nghệ thực phẩm

... axetic 100, 966 oC: ρA = 9 56, 261 2(kg/m3) Áp dụng cơng thức : x − xW 0,72 − 0,72 = W + = + ⇒ ρLW = 9 56, 9913 (kg/m3) ρ LW ρ N ρA 957,2755 9 56, 261 2 o ⇒ t = tmax + 20 C = 100, 966 + 20 = 120, 966 (oC)  ... vminC = 0 ,67 vminL = 0 ,67 gρ LC hbC ξρ HC gρ LC hbC ξρ HC = 0 ,67 9,81 × 957, 96 × (0,05 + 3,94.10 −3 ) = 13 ,63 5 < 16, 07 1,82 × 0 ,67 252 = 0 ,67 9,81 × 958,32 × (0,05 + 6, 74.10 −3 ) = 14,775 < 16, 05 1,82 ... 60 = 18, 063 (kg/mol) Suất lượng khối lượng dòng đỉnh tháp: GHD = (R +1)GD = ( 26, 11 + 1) 290,9 = 78 86, 299 (kg/h) Suất lượng mol dòng đỉnh tháp: G 78 86, 29 nHD = HD = 4 36, 6 (kmol/h) = M HD 18, 063 ...

35
523
0

NGHIÊN cứu THỰC NGHIỆM hệ THỐNG CHƯNG cất nước sử DỤNG NĂNG LƯỢNG mặt TRỜI THU hồi ẩn NHIỆT hóa hơi

Danh mục: Cơ khí - Chế tạo máy

... (5) Dungẩm không khí (kg/kg a ) [6] d a = 2,19*10 -6* Ta3 - 1,85*10-4*Ta2 + 7, 06* 10-3*Ta -0,077 Enthalpy không khí (J/kg) [6] h = 0,00585*Ta3 – 0,497*Ta2 + 19,87*Ta -207 ,61 578 (6) (7) Kỷ yếu hội ... khoa học công nghệ toàn quốc khí - Lần thứ IV Hiệu suất thiết bị theo [7] η= (M pw * Lv ) / 360 0 A * I s + Ppump + Pblower (8) L v = 2,5 06* 1 06- 2, 369 *103*T a2 + 0, 267 8*102*T2 a2 – 8,103*10-3*T3 ... nhập vào không khí có dung ẩm thấp (không khí khô 8) làm cho lượng không khí gia nhiệt tăng ẩm, kết thúc trình làm ẩm Không khí sau làm ẩm có nhiệt độ, enthalpy dung ẩm tăng (không khí ẩm 7) di...

7
510
5

Thiết kế hệ thống chưng cất nước axit axetic có năng suất là 5001 một giờ

Danh mục: Cơ khí - Vật liệu

...

56
394
1

Thiết kế hệ thống chưng cất hệ acidacetic - nước

Danh mục: Hóa học - Dầu khí

... 0,05 =1. 766 (m/s) 0, 768 Để tránh tạo bọt ta chọn tốc độ trung bình tháp : ω ' h = 0,8.ω ' gh = 0.8*1. 766 = 1.413 (m/s) Vậy :đường kính đoạn cất : Dchưng= 0,0188 17 064 . 36 =2. 36 (m) 0. 768 * 1.413 ... 27747853. 06 1000 = 188 (m2) 360 0 .61 5.9 .66 . 56 Suy chiều dài ống truyền nhiệt : 188 L’= π 60 0.057 + 0.051 = 18.15(m) L' 18.15 So với L =6 (m) ta có = =3lần L = Khi số ống tăng lên lần: n =60 *3 =180 ... Nước 760 mmHg: x(%phân mol) y(%phân mol) t(oC) 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 9.2 16. 7 30.3 42.5 53 62 .6 71 .6 79.5 86. 4 93 100 118.4 115.4 113.8 110.1 107.5 105.8 104.4 103.3 102.1 101.3 100 .6 100...

49
1,460
22

Hệ thống chưng cất metanol - nước dùng tháp mâm xuyên lỗ

Danh mục: Công nghệ - Môi trường

... toC 100 92,3 87,7 81,7 x 10 20 y 26, 8 41,8 57,9 Ở x thành phần lỏng y thành phần II 78 30 66 ,5 75,3 40 72,9 73,1 50 77,9 71,2 60 82,5 69 ,3 70 87 67 ,5 80 91,5 66 64 ,5 90 100 95,8 100 Lý thuyết chưng ... trung bình : Chọn kiểu truyền nhiệt ngược chiều, nên: (1 26, 25 − 60 ,0) − (1 26, 25 − 68 ,5) ∆t log = = 62 ,15 K 1 26, 25 − 60 ,0 Ln 1 26, 25 − 68 ,5 Hệ số truyền nhiệt: Hệ số truyền nhiệt K tính theo công ...    (Công thức 6. 36, trang 100, [8]) 16  S  Đối với có đục lỗ: σ l max ⇔ S’ ≥ Dt σ 3P  D  = max =   ≤ [σ ] 16 b  S  ϕb 3P × 337,81.10 6 = 400 = 0,354 mm 16[ σ ]ϕ b 16 × 142 × 0,571...

59
2,799
6

luận văn: hệ thống chưng cất metanol - nước dùng tháp mâm xuyên lỗ docx

Danh mục: Công nghệ - Môi trường

... toC 100 92,3 87,7 81,7 x 10 20 y 26, 8 41,8 57,9 Ở x thành phần lỏng y thành phần II 78 30 66 ,5 75,3 40 72,9 73,1 50 77,9 71,2 60 82,5 69 ,3 70 87 67 ,5 80 91,5 66 64 ,5 90 100 95,8 100 Lý thuyết chưng ... trung bình : Chọn kiểu truyền nhiệt ngược chiều, nên: (1 26, 25 − 60 ,0) − (1 26, 25 − 68 ,5) ∆t log = = 62 ,15 K 1 26, 25 − 60 ,0 Ln 1 26, 25 − 68 ,5 Hệ số truyền nhiệt: Hệ số truyền nhiệt K tính theo công ...    (Công thức 6. 36, trang 100, [8]) 16  S  Đối với có đục lỗ: σ l max ⇔ S’ ≥ Dt σ 3P  D  = max =   ≤ [σ ] 16 b  S  ϕb 3P × 337,81.10 6 = 400 = 0,354 mm 16[ σ ]ϕ b 16 × 142 × 0,571...

59
1,113
2

Đề bài mô phỏng giả định hệ thống chưng cất dầu thô của nhà máy lọc dầu dung quất khi sử dụng nguyên liệu dầu thô hỗn hợp (85% dầu thô bạch hổ và 15% dầu thô dubai)

Danh mục: Hóa dầu

... ≈25000 0. 166 25000 Kerosene 0.11 ≈ 163 00 0.111 163 00 Light Diesel 0.104 ≈ 160 00 0.1 06 160 00 Heavy Diesel 0.101 ≈15000 0.101 15000 AGO 0. 062 9200 0. 061 ≈9200 Residue 0.448 67 000 0.455 68 000 Ta thấy ... đối lưu lượng sản phẩm nhà máy lọc dầu Dung Quất LHD A-K54TH Page Bài tập lớn GVGD: Lê Đình Chiển Chương 1: Tổng quan nhà máy lọc dầu Dung Quất 1.1 Tổng quan nhà máy Nhà máy lọc dầu Dung Quất đặt ... lượng CH4 0.0009 0.00 06 C2H6 0.0119 0.0078 C3H8 0.057 0.0401 i-C4H10 0.034 0.0228 n-C4H10 0. 065 8 0.0457 Neo-C5H12 0.0003 0.0002 i-C5H12 0.028 0.0208 n-C5H12 0.034 0.02 56 n-C6H14 0.0107 0.1719 2.2...

29
896
4