bài 2 bơm piston

Giáo trình thiết bị năng lượng tàu thủy

... phạm bơm khỏi tàu (có thể bơm biển lên trạm tiếp nhận) 2. 2 Các thiết bò thuộc hệ thống 2. 2.1 .Bơm: − Thường dùng bơm piston (vì khả tự hút cao), phải có bơm dự phòng dùng bơm khác thay Nếu dùng bơm ... đổi Bơm piston – roto làm việc với Q không đổi thay đổi − Máy thuỷ lực piston – roto gồm loại chính: + Bơm & động piston – roto hướng kính + Bơm & động piston – roto hướng trục Trang 48 6.5 .2. Bơm ... thấp − Các bơm (bơm chuyển dầu, bơm cung cấp) phải có bơm mắc song song (một dự phòng) H = 20 – 25 m cột nước Q = bơm đầy két lớn t = – 4h − Nếu sử dụng F.O phải có thêm két D.O có VDO 20 %VFO (để...

68
3,753
18

nghiên cứu hệ thống chưng cất nước ngọt dạng hai mái nghiêng dùng năng lượng mặt trời với chi phí thấp phù hợp điều kiện khí hậu việt nam

Danh mục: Báo cáo khoa học

... 0,95[0, 423 7 – 0,00 821 (6 – A) ] a1 = 0,98[0,5055 + 0,00595(6,5 – A )2] k = 1, 02[ 0 ,27 11 + 0,01858 (2, 5 – A )2] Tính cường độ xạ lên mặt phẳng nằm nghiêng It (j/m2.h) It = I.Rb Nguyễn Lê Hồng Sơn (2) I: ... thức (21 ) (22 ) (W/m2) - qw  b , q b : Lượng nhiệt truyền từ nước qua vách bể chứa từ đáy qua mơi trường xung quanh, tính theo cơng thức (23 ) (24 a) (W/m2) - QT : tổng xạ mặt trời lên phủ (W/ m2) ... quanh (W/m2): 4 qra   g t g  27 3,15  t a  27 3,15 (22 ) Với  g : Hệ số xạ bề mặt phủ   - qw  b : Lượng nhiệt truyền từ nước qua vách bể chứa (W/m2): q wb  hwb (t w  t b ) (23 ) Với...

39
271
1

Thiết kế hệ thống chưng cất nước acid acetid có năng suất 500l giờ nồng độ nhập liệu là 8% nồng độ sản phẩm đỉnh là 95,5% nồng độ sản phẩm đáy là 28%

Danh mục: Báo cáo khoa học

... việc : x R 3 ,25 62 0,9985 x+ D = x+ R +1 R + 3 ,25 62 + 3 ,25 62 + = 0,765x + 0 ,23 46 R+ f 1− f 3 ,25 62 + 1,3 021 5 − 1,3 021 5 x+ xW = x+ × 0,8955 Phần chưng: y = R +1 R +1 3 ,25 62 + 3 ,25 62 + = 1,071x – ... cắt (2- 2) mặt cắt vò trí nhập liệu tháp p dụng phương trình Bernoulli cho (1-1) (2- 2): 2 P1 P2 v1 v2 z1 + + = z2 + + +∑hf1 -2 ρ F g ρ F g 2. g 2. g 2 P2 − P1 v − v1 + ⇔ z1 = z + +∑hf1 -2 ρ F g 2. g ... 8% 0,08 16,05 2. 0,6 027 1, 82 Nên: ∆PkL = = 141 ,28 4 (N/m2) 2. 2 Phần cất: ω C 1 ,28 5575 = Vận tốc qua lỗ: ω’C = = 16,07 (m/s) 8% 0,08 16,07 2. 0,6 725 2 Nên: ∆PkC = 1, 82 = 158,044 (N/m2) Trở lực sức...

56
543
1

Thiết kế hệ thống chưng cất Nước – Axit axetic có năng suất là 3000 kg-h

Danh mục: Khoa học tự nhiên

... cắt (2- 2) mặt cắt vị trí nhập liệu tháp p dụng phương trình Bernoulli cho (1-1) (2- 2): 2 P1 P2 v v z1 + + = z2 + + +∑hf1 -2 ρF g ρF g 2. g 2. g 2 P2 − P1 v − v1 + ⇔ z1 = z2 + +∑hf1 -2 ρ F g 2. g Trong ... G n = Q = 20 7,845 (kg/h) rn Hiệu số nhiệt độ trung bình : Chọn kiểu truyền nhiệt ngược chiều, nên: ∆t log = ( 126 ,25 − 56 ,21 34 ) − ( 126 ,25 −103,4) 126 ,25 − 56 ,21 34 = 42, 128 (K) Ln 126 ,25 −103,4 ... ∑hf1 -2 : tổng tổn thất ống từ (1-1) đến (2- 2): ∑hf1 -2 = h1 + h2 + h3 = 6,0 02 2 P2 − P1 v − v1 + Vậy: Chiều cao bồn cao vị: Hcv = z2 + +∑hf1 -2 ρ F g 2. g = 13,3 + 23 105,533 0,167 − + + 6,015 9 92, 665...

58
1,515
12

Đồ án: Thiết kế hệ thống chưng cất nước- axit axetic dùng tháp mâm xuyên lỗ

Danh mục: Khoa học tự nhiên

... G n = r = 20 7,845 (kg/h) n Hiệu số nhiệt độ trung bình : Chọn kiểu truyền nhiệt ngược chiều, nên: ∆t log = ( 126 ,25 − 56 ,21 34 ) − ( 126 ,25 −103,4) 126 ,25 − 56 ,21 34 = 42, 128 (K) Ln 126 ,25 −103,4 ... Enthalpy: • hFS = (0,3 4 ,22 4 42 + 0,7 2, 44785) 103,4 = 308 ,21 7 (kJ/kg) • hWS = (0,005 4 ,24 507 + 0,995 2, 519775) 117,1 = 29 6,076 (kJ/kg) • hDS = (0,955 4 ,22 013 + 0,045 2, 430 525 ) 100,1 = 414,374 (kJ/kg) ... 13 11 T P φ 15 10 TL 1:5 φ 80 15 14 T 22 5 400 22 5 26 0 16 10 φ3 160 20 11 TL 1:10 25 460 25 0 T 10 16 10 190 25 170 15 10 320 16 TL 1:10 φ 27 16 15 14 13 12 11 10 ST T Chân đỡ Đa ùy thiết bò Ống...

62
3,012
13

thiết kế hệ thống chưng cất nước

Danh mục: Công nghệ - Môi trường

... G n = r = 20 7,845 (kg/h) n Hiệu số nhiệt độ trung bình : Chọn kiểu truyền nhiệt ngược chiều, nên: ∆t log = ( 126 ,25 − 56 ,21 34 ) − ( 126 ,25 −103,4) 126 ,25 − 56 ,21 34 = 42, 128 (K) Ln 126 ,25 −103,4 ... Enthalpy: • hFS = (0,3 4 ,22 4 42 + 0,7 2, 44785) 103,4 = 308 ,21 7 (kJ/kg) • hWS = (0,005 4 ,24 507 + 0,995 2, 519775) 117,1 = 29 6,076 (kJ/kg) • hDS = (0,955 4 ,22 013 + 0,045 2, 430 525 ) 100,1 = 414,374 (kJ/kg) ... 13 11 T P φ 15 10 TL 1:5 φ 80 15 14 T 22 5 400 22 5 26 0 16 10 φ3 160 20 11 TL 1:10 25 460 25 0 T 10 16 10 190 25 170 15 10 320 16 TL 1:10 φ 27 16 15 14 13 12 11 10 ST T Chân đỡ Đa ùy thiết bò Ống...

62
647
0

thiết kế hệ thống chưng cất nước – axit axetic có năng suất là 500lh”

Danh mục: Công nghệ - Môi trường

... ∑hf1 -2 : tổng tổn thất ống từ (1-1) đến (2- 2): ∑hf1 -2 = h1 + h2 = 0,1 928 25 (m) Vậy: Chiều cao bồn cao vị: 2 P − P1 v − v1 Hcv = z2 + +∑hf1 -2 + ρ F g 2. g 16673,6816 0, 028 12 − + + 0,1 928 25 983, 32 ... trung bình : Chọn kiểu truyền nhiệt ngược chiều, nên: ( 126 ,25 − 25 ) − ( 126 ,25 − 100,1 524 ) = 55,4 324 (K) ∆t log = 126 ,25 − 25 Ln 126 ,25 − 100,1 524 Hệ số truyền nhiệt : Trang 45 Chưng luyện Acid acetic ... cắt (2- 2) mặt cắt vị trí nhập liệu tháp Ap dụng phương trình Bernoulli cho (1-1) (2- 2): 2 P P v v z1 + + = z2 + + +∑hf1 -2 ρ F g ρ F g 2. g 2. g 2 P − P1 v − v1 ⇔ z1 = z2 + +∑hf1 -2 + ρ F g 2. g Trong...

56
1,081
4

luận văn: ĐỀ TÀI: “thiết kế hệ thống chưng cất Nước – Axit axetic có năng suất là 500l/h” pdf

Danh mục: Công nghệ - Môi trường

... ∑hf1 -2 : tổng tổn thất ống từ (1-1) đến (2- 2): ∑hf1 -2 = h1 + h2 = 0,1 928 25 (m) Vậy: Chiều cao bồn cao vị: 2 P − P1 v − v1 Hcv = z2 + +∑hf1 -2 + ρ F g 2. g 16673,6816 0, 028 12 − + + 0,1 928 25 983, 32 ... trung bình : Chọn kiểu truyền nhiệt ngược chiều, nên: ( 126 ,25 − 25 ) − ( 126 ,25 − 100,1 524 ) = 55,4 324 (K) ∆t log = 126 ,25 − 25 Ln 126 ,25 − 100,1 524 Hệ số truyền nhiệt : Trang 45 Chưng luyện Acid acetic ... cắt (2- 2) mặt cắt vị trí nhập liệu tháp Ap dụng phương trình Bernoulli cho (1-1) (2- 2): 2 P P v v z1 + + = z2 + + +∑hf1 -2 ρ F g ρ F g 2. g 2. g 2 P − P1 v − v1 ⇔ z1 = z2 + +∑hf1 -2 + ρ F g 2. g Trong...

56
871
0

ĐỒ ÁN MÔN HỌC QUÁ TRÌNH VÀ THIẾT BỊ THIẾT KẾ HỆ THỐNG CHƯNG CẤT NƯỚC AXIT AXETIC

Danh mục: Môi trường

... chiều, nên: ( 126 ,25  56 ,21 34)  ( 126 ,25  103,4) = 42, 128 (K) t log  126 ,25  56 ,21 34 Ln 126 ,25  103,4 Hệ số truyền nhiệt : Hệ số truyền nhiệt K tính theo cơng thức: K ,(W/m2.K) 1  rt  ... Bernoulli cho (1-1) (2- 2): 2 P1 v1 P2 v2 z1 + + = z2 + + +hf1 -2  F g 2. g  F g 2. g Trang 50 Chưng luyện Nước – Axit axetic  z1 = z2 + GVHD: Nguyễn Văn Lục P2  P1 v  v +hf1 -2   F g 2. g Trong đó: ...  hf1 -2 : tổng tổn thất ống từ (1-1) đến (2- 2): hf1 -2 = h1 + h2 + h3 = 6,0 02 2 P  P1 v  v Vậy: Chiều cao bồn cao vị: Hcv = z2 + +hf1 -2   F g 2. g 23 105533 0,16 72  ,  + 6,015 9 92, 665 ...

59
1,694
3

đồ án công nghệ thiết kế hệ thống chưng cất nước – axit axetic có năng suất là 500 lít trên giờ

Danh mục: Công nghệ - Môi trường

... mà an tồn nên: Pcl= ρx.g.H= ρ xtb + ρ ' xtb g.H = 958.9,81 20 .55 = 193 128 ,49 Suy ra: Ptt=193 128 ,49 + 26 1 42, 63 =21 927 0,79(N/m2)~0 ,22 (N/mm2)  Xác định bề dày thân chịu áp suất trong: Vì sử dụng phương ... (Bảng XIII.8, trang 3 62, [6]) [Type text] Page 28 Đồ án mơn học 1.3.Tính bề dày: Ta có: [σ ] 1 42 ϕh = × 0,95 P 0 ,22 ⇒ S’t = = 613,18> 25 Dt Ptt 1800 0 ,22 = 2[ σ ]ϕ h × 1 42 × 0,95 = 1,467 ⇒ bề ... Qnt 27 747853,06 = = 57,69( Kg / s) 3600.cN ( t2 − t1 ) 3600.4.175.( 50 − 28 ) Hiệu số nhiệt độ trung bình : Chọn kiểu truyền nhiệt ngược chiều, nên: ∆tlog = (100 ,22 − 28 ) − (100 ,22 − 50) 100 ,22 ...

61
562
0

Thiết kế hệ thống chưng cất nước – acid axetic bằng tháp mâm xuyên lỗ

Danh mục: Hóa dầu

... 0, 76.1, 021 .10−5 Do âọ : htd = 0, 018 42 *8, 4* ( 5151, ) 0,3 42 0 ,2  21 52, 75   22 75, 75 ÷   0,19  793,8   2, 8 ÷   0,038  1, 021 1.10   −4 ÷  2, 82. 10  −5 22 75, 75 1,8 .21 52, 75 = 0, ... (1) (2) suy ra: Yl=0.6;gl =20 26(Kg/h);Gl=gl-Gp =20 26- 627 =1399 => gtb = g d + gl 20 26 + 21 31,8 = = 20 78,9 2 (Kg/h) g d rd 21 31,8.389, 4.103 rl = = = 409,7( J / Kg ) gl 20 26 Tênh khäúi lỉåüng riãng ... =1,5.190877,5 =28 6316 ,25 (N/m2) Po = 895 52, 5 +28 6316 ,25 =375868,75(N/m2) Xạc âënh ỉïng sút thỉí åí thán thiãút bë theo cäng thỉïc XIII .26 /365.[II] [ D + (S − C ) ] Po σ= t 2( S − C )φ 0, + (2 − 1, 22 ).10−3...

93
1,250
6

thiết kế hệ thống chưng cất nước – axit axetic có năng suất là 500 lít trên giờ

Danh mục: Hóa dầu

... 35,37+1 ,21 2= 52, 8 82 (mm chất lỏng) Hay htl = 52, 8 82. 10-3.9,81.958= 596,49(N/m3) + phần chưng: h’tl = 23 ,94 + 38, 32+ 1 ,21 2= 63,4 72( mm chất lỏng) Hay h’tl= 63,4 72. 10-3.9,81.958=596,49(N/m2) Suy ... s) 3600.cN ( t2 − t1 ) 3600.4.175.( 50 − 28 ) GN= Hiệu số nhiệt độ trung bình : Chọn kiểu truyền nhiệt ngược chiều, nên: ∆tlog = (100 ,22 − 28 ) − (100 ,22 − 50) 100 ,22 − 28 Ln 100 ,22 − 50 = 66,56(K) ...  z2: độ cao mặt thống (2- 2) so với mặt đất, z2 = Hcv = 10m  P1 : áp suất mặt thống (1-1), chọn P1 = at  P2 : áp suất mặt thống (2- 2), chọn P2 = at  v1,v2 : vận tốc mặt thống (1-1) và (2- 2),...

55
667
0

thiết kế hệ thống chưng cất nước – axit axetic có năng suất là 3000 kg trên giờ

Danh mục: Hóa dầu

... thì: α = 0, 725 4 (t ngưng r - t W1 ).d ng Ẩn nhiệt ngưng tụ : rD = rN = 22 56 ,25 4 (KJ/kg) Ở tm = (tngt + tW1) /2 = 75oC Ta có A= 167, 327 α1 = 0, 725 167, 327 . (22 56 ,25 4.103/75.57)=1173,4(W/m2 độ) => K= ... × 9,81  Q = 0, 128 . LC  100.S d  2   0,00357 × 3600   = 0, 128 .  = 0,001 82 (mm chất lỏng)   100 × 1 ,23   Nên: hdC = 50 + 24 , 32 + 84,4 12 + 0,001 82 = 158,734 (mm) < 20 0 (mm) Vậy : Khi ... : PCl = Nên: ρ LL + ρ LC 956,661 + 945,94 g.H = 9.81 .26 ,6 = 24 4505,157 (kg/m3) 2 P = 24 4505,157 + 45168,861 = 28 9674,018 (N/m2) = 0 ,29 (N/mm2)  Hệ số bổ sung ăn mòn hóa học mơi trường: Vì mơi...

68
519
0

thiết kế hệ thống chưng cất Nước Axit axetic có năng suất là 1000l trên h, nồng độ nhập liệu là 80% khối lượng nước, nồng độ sản phẩm đỉnh là 99,5% khối lượng nước, nồng độ sản phẩm đáy là 72% khối lượng nước

Danh mục: Công nghệ thực phẩm

... 103,1 524 oC = 2, 4308 (kJ/kg.K) Nhiệt dung riêng axit axetic 100,6315 oC = 2, 433315 (kJ/kg.K) 1 .2. Enthalpy: • hFS = ( 0,8 4 ,22 0198 + 0 ,2 2, 4308 ) 100,1 524 = 408, 326 (kJ/kg) • hWS = ( 0, 72 4 ,22 0 821 ... 0,0303 822 (m) =30,3 822 (mm) 3600ρ F πv F 3600 × 957,873 × π × 0 ,2 ⇒ Chọn ống có Dy = 32 (mm) Tra bảng ⇒ Các thơng số bích ứng với P = 0,1579 (N/mm2) là: Dy 32 Dn 38 D Db D1 h 120 (mm) 90 70 12 Bu ... www.foxitsoftware.com/shopping = 0,765x + 0 ,23 46 R+ f 1− f 3 ,25 62 + 1,3 021 5 − 1,3 021 5 Phần chưng: y = x+ xW = x+ × 0,8955 R +1 R +1 3 ,25 62 + 3 ,25 62 + = 1,071x – 0,06357 I ĐƯ NG KÍNH THÁP : Phần...

35
523
0

NGHIÊN cứu THỰC NGHIỆM hệ THỐNG CHƯNG cất nước sử DỤNG NĂNG LƯỢNG mặt TRỜI THU hồi ẩn NHIỆT hóa hơi

Danh mục: Cơ khí - Chế tạo máy

... Pblower (8) L v = 2, 506*106- 2, 369*103*T a2 + 0 ,26 78*1 02* T2 a2 – 8,103*10-3*T3 a2 -2, 079*10-5*T4 THỰC NGHIỆM Yêu cầu thực nghiệm - Đường kính chảo parabol 1,3m, độ sâu 22 cm, bề mặt chảo dán lớp phản ... ngưng tụ 0,8m2, diện tích collector gia nhiệt nước 1,5m2, diện tích collector gia nhiệt không khí 2m2, công suất bơm quạt 500W Kết chosản lượng nước trung bình tháng 11, 12 tháng 2- 3,5kg/m2/ngày, ... nước 12 2 .2. Cân nhiệt hệ thống chưng cất nước thu hồi nhiệt ẩn Hình 2: Cânbằng nhiệt hệ thống HDH Phương trình cân bốc (Humidifier)[4] m w + m a *d a1 = m b + m a *d a2 (1) m b *I w3 + m a *Ia2 =...

7
510
5

Thiết kế hệ thống chưng cất nước axit axetic có năng suất là 5001 một giờ

Danh mục: Cơ khí - Vật liệu

...

56
394
1

Thiết kế hệ thống chưng cất hệ acidacetic - nước

Danh mục: Hóa học - Dầu khí

... 0.355.10-3*4195/0.675 =2. 2 PrD = λ D Prw1 =2. 81 Suy ra: NuD =0. 021 *1*359 42. 910.8 2. 20.43 * (2. 2 /2. 81)0 .25 = 122 .29 Hệ số cấp nhiệt sản phẩm đáy ống ngoài: Nu D λ D = 122 .29 *0.657/0.013=6180 .2( W/m2.oK) αD = ... 50.m2+ m3+ 2. m4 = 50. 62. 2 +21 053.18 +2. 86.96= 24 337.1(Kg) • Lượng thép CT3 cần dùng: π G2 = Gbích ghép thân + Gbích ghép ống dẫn = 51.08 + (2. 4 .(0 .20 52- 0. 12) .0.014 + 2. 2 π (0.3 72- 0 .25 2) 0. 022 ) ... 22 56 .25 4 (KJ/kg) tm = ( tngt + tW1) /2= (100 .22 +55) /2= 77.61oC ta có A=167. 327 αHN =0. 725 *167. 327 * (22 56 .25 4*103/(100 .22 -55)*57)0 .25 =1173.4 W/m2 độ Từ (IV.3): K= 1 1 = 615.9(W/m2.oK) + + 25 00.17 26 92. 31...

49
1,460
22

Hệ thống chưng cất metanol - nước dùng tháp mâm xuyên lỗ

Danh mục: Công nghệ - Môi trường

... = 675 ,2 kcal/kg = 28 26 ,25 kJ/kg Tra bảng 1 .25 0, trang 3 12, [1] : rN = 559,5 kcal/kg = 23 41,96 kJ/kg Suy ra: rD = 0,95 .28 26 ,25 + (1 - 0,95) .23 41,96 = 28 01,1 kJ/kg ⇒ Qnt = (1 + 3,71).83,57 .28 01,1 ... qt = qP = 121 7,98 W/m2 (xem nhiệt tải mát không đáng kể) ⇒ tP2 = tP1 - qtΣrt = 42, 622 oC ⇒ PrP2 = 5,796 ⇒ Nun = 7, 32 ⇒ αn = 1 42, 78 W/m2K ⇒ qn = αn (tP2 – tf) = 123 1 ,2 W/m2 Kiểm tra sai số: ε= ... (V.35), trang 12, [2] : PrW = Gr = cµ λ = 2, 55 g.d o ρ β ∆t 2 1 = = 2, 755.10 −3 ( K −1 ) T 90 + 27 3 9,81.0,0 32 3.964,18 2. 2,755.10 −3.8 ,25 ⇒ Gr = = 61,59.10 −3 (0, 327 .10 ) β= ⇒ NuW = 12, 19 Hệ số...

59
2,799
6

luận văn: hệ thống chưng cất metanol - nước dùng tháp mâm xuyên lỗ docx

Danh mục: Công nghệ - Môi trường

... = 675 ,2 kcal/kg = 28 26 ,25 kJ/kg Tra bảng 1 .25 0, trang 3 12, [1] : rN = 559,5 kcal/kg = 23 41,96 kJ/kg Suy ra: rD = 0,95 .28 26 ,25 + (1 - 0,95) .23 41,96 = 28 01,1 kJ/kg ⇒ Qnt = (1 + 3,71).83,57 .28 01,1 ... qt = qP = 121 7,98 W/m2 (xem nhiệt tải mát không đáng kể) ⇒ tP2 = tP1 - qtΣrt = 42, 622 oC ⇒ PrP2 = 5,796 ⇒ Nun = 7, 32 ⇒ αn = 1 42, 78 W/m2K ⇒ qn = αn (tP2 – tf) = 123 1 ,2 W/m2 Kiểm tra sai số: ε= ... (V.35), trang 12, [2] : PrW = Gr = cµ λ = 2, 55 g.d o ρ β ∆t 2 1 = = 2, 755.10 −3 ( K −1 ) T 90 + 27 3 9,81.0,0 32 3.964,18 2. 2,755.10 −3.8 ,25 ⇒ Gr = = 61,59.10 −3 (0, 327 .10 ) β= ⇒ NuW = 12, 19 Hệ số...

59
1,113
2

Đề bài mô phỏng giả định hệ thống chưng cất dầu thô của nhà máy lọc dầu dung quất khi sử dụng nguyên liệu dầu thô hỗn hợp (85% dầu thô bạch hổ và 15% dầu thô dubai)

Danh mục: Hóa dầu

... Page Bài tập lớn GVGD: Lê Đình Chiển Năm: - 20 09: 5.4 triệu tấn/năm - 20 10: 4. 82 triệu tấn/năm - 20 11: 4 .26 triệu tấn/năm - 20 12: 3.81 triệu tấn/năm Dự kiến: - 20 13: 3.43 triệu tấn/năm - 20 14: ... 1.4 149 19 .2 15.6 23 2 33.76 28 .85 3 42 53.85 48.55 3 62 58.53 53.35 509 78 .27 74.35 550 - 1.86 82. 71 79 .25 Thành phần phần nhẹ dầu thô Dubai % thể tích LHD A-K54TH % khối lượng Page Bài tập lớn ... 0.0401 i-C4H10 0.034 0. 022 8 n-C4H10 0.0658 0.0457 Neo-C5H 12 0.0003 0.00 02 i-C5H 12 0. 028 0. 020 8 n-C5H 12 0.034 0. 025 6 n-C6H14 0.0107 0.1719 2. 2 Tính chất dầu thô Dubai Tỷ trọng Hệ số KUOP - 30.4 11.78...

29
896
4