bài 1 các loại bơm

Giáo trình thiết bị năng lượng tàu thủy

... ĐỐT TRONG BÀI 1: GIỚI THIỆU CHUNG 1. 1 Nguyên lí chung: 1. 1 .1. Động đốt − Động đốt động nhiệt − Nhiên liệu đốt cháy chuyển hoá từ nhiệt → xảy bên động 1. 1.2.Giới thiệu sơ đồ cấu tạo 1. 1.3.Nguyên ... máy nén) Trang 21 CHƯƠNG IV: CÁC HỆ THỐNG PHỤC VỤ ĐỘNG LỰC CHÍNH TÀU THUỶ BÀI 1: HỆ THỐNG NHIÊN LIỆU 1. 1 Khái niệm: − Loại nhiên liệu − Thiết bò: tank, bơm, − Máy lọc, hâm sấy 1. 2 Nhiệm vụ hệ ... tắm, nhà bếp Cảm biến H Bơm Bơm Bơm Lê n trạm tiế p nhận L Van mạn Bơm Hình 21: Sơ đồ hệ thống sử lý nước thải Trang 42 BÀI 4: HỆ THỐNG CỨU SINH – CỨU HOẢ 4 .1 Khái niệm − Các thiết bò cứu sinh,...

68
3,753
18

nghiên cứu hệ thống chưng cất nước ngọt dạng hai mái nghiêng dùng năng lượng mặt trời với chi phí thấp phù hợp điều kiện khí hậu việt nam

Danh mục: Báo cáo khoa học

... tw tg 10 tnv tnr Hình 4.3: Nhiệt độ (0C) theo thời gian Nguyễn Lê Hồng Sơn h 17 h 16 h 15 h 14 h 13 h 12 h 11 h 10 9h 8h 7h 24 m1(lít) m1.5(lit) m2(lit) m3(lit) 17 h 16 h 15 h 14 h 13 h 12 h 11 h 10 h ... 30 17 h 16 h30 16 h 15 h30 15 h 14 h 14 h30 thời gian 13 h30 13 h 12 h30 12 h 11 h30 11 h 10 h30 10 h 9h30 9h 8h30 8h 7h 7h30 20 Hình 4.5: Nhiệt độ theo thời gian m5(lit) m10(lit) m15(lit) m30(lit) h 17 h 16 ... tnv 10 h 17 h 16 h 15 h 14 h 13 h 12 h 11 h 10 9h 8h 7h Hình 4.7: Nhiệt độ (0C)theo thời gian m0.3(lit) m0.5(lit) m1(lit) m1.5(lit) Nguyễn Lê Hồng Sơn h 17 h 16 h 15 h 14 h 13 h 12 h 11 h 10 9h...

39
271
1

Thiết kế hệ thống chưng cất nước acid acetid có năng suất 500l giờ nồng độ nhập liệu là 8% nồng độ sản phẩm đỉnh là 95,5% nồng độ sản phẩm đáy là 28%

Danh mục: Báo cáo khoa học

... 4,2208 21 + 0,28 2,433 315 ) 10 0,6 315 = 374,3 81 (kJ/kg) • hDS = ( 0,995 4,220 012 + 0,005 2,430047 ) 10 0,009 = 4 21, 144 (kJ/kg) 1. 3 Nhiệt hóa hơi: Tra bảng 1. 250, trang 312 , [5] Nhiệt hóa nước 10 0,009 ... 2,8 .10 -4 (N.s/m2) (Bảng 1. 249, trang 310 , [5])  µA = 4,6 .10 -4 (N.s/m2) (Bảng 1. 1 01, trang 91, [5]) Nên: lgµ = xWlgµN + (1 - xW)lgµA = 0,8955.lg(2,8 .10 -4) + (1 - 0,8955).lg(4,6 .10 -4) ⇒ µ = 2,95 .10 -4 ... cA (1 - x W ) = 36 41, 8 616 (J/kgK)  Hệ số dãn nở thể tích nước : β N = 5, 816 .10 −4 (1/ độ)  Hệ số dãn nở thể tích axit : β A = 1, 16 .10 −3 (1/ độ) Nên : β = xW β N + (1 − xW ) β A = 8955 5, 816 .10 ...

56
543
1

Thiết kế hệ thống chưng cất Nước – Axit axetic có năng suất là 3000 kg-h

Danh mục: Khoa học tự nhiên

... X1 8H1 0T X1 8H1 0T X1 8H1 0T X18 H10 T CT X18 H10 T X1 8H1 0T X1 8H1 0T X18 H10 T X18 H10 T Thu ûy tinh X18 H10 T X18 H10 T X18 H10 T X18 H10 T 1 1 14 71 71 71 2 1 V ẬT LIỆU TÊN GỌI 12 SL 13 ... I A-A T L 1: 10 II φ3 I TL 4 :1 10 10 φ 15 50 M10x25 φ 15 00 11 M24x100 35 T III V 50 x 50 II TL 1: 1 12 III TL 1: 2 φ 80 15 T M20x45 A 18 0 330 400 12 500 13 11 T P φ 15 10 TL 1: 5 φ 80 15 14 T 225 400 ... φ 15 10 TL 1: 5 φ 80 15 14 T 225 400 225 260 16 10 φ3 16 0 20 11 TL 1: 10 25 460 250 T 10 16 10 19 0 25 17 0 15 10 320 16 TL 1: 10 φ 27 16 15 14 13 12 11 10 ST T Chân đỡ Đa ùy thiết bò Ống dẫn lỏ ng...

58
1,515
12

Đồ án: Thiết kế hệ thống chưng cất nước- axit axetic dùng tháp mâm xuyên lỗ

Danh mục: Khoa học tự nhiên

... X1 8H1 0T X1 8H1 0T X1 8H1 0T X18 H10 T CT X18 H10 T X1 8H1 0T X1 8H1 0T X18 H10 T X18 H10 T Thu ûy tinh X18 H10 T X18 H10 T X18 H10 T X18 H10 T 1 1 14 71 71 71 2 1 V ẬT LIỆU TÊN GỌI 12 SL 13 ... I A-A T L 1: 10 II φ3 I TL 4 :1 10 10 φ 15 50 M10x25 φ 15 00 11 M24x100 35 T III V 50 x 50 II TL 1: 1 12 III TL 1: 2 φ 80 15 T M20x45 A 18 0 330 400 12 500 13 11 T P φ 15 10 TL 1: 5 φ 80 15 14 T 225 400 ... φ 15 10 TL 1: 5 φ 80 15 14 T 225 400 225 260 16 10 φ3 16 0 20 11 TL 1: 10 25 460 250 T 10 16 10 19 0 25 17 0 15 10 320 16 TL 1: 10 φ 27 16 15 14 13 12 11 10 ST T Chân đỡ Đa ùy thiết bò Ống dẫn lỏ ng...

62
3,012
13

thiết kế hệ thống chưng cất nước

Danh mục: Công nghệ - Môi trường

... X1 8H1 0T X1 8H1 0T X1 8H1 0T X18 H10 T CT X18 H10 T X1 8H1 0T X1 8H1 0T X18 H10 T X18 H10 T Thu ûy tinh X18 H10 T X18 H10 T X18 H10 T X18 H10 T 1 1 14 71 71 71 2 1 V ẬT LIỆU TÊN GỌI 12 SL 13 ... I A-A T L 1: 10 II φ3 I TL 4 :1 10 10 φ 15 50 M10x25 φ 15 00 11 M24x100 35 T III V 50 x 50 II TL 1: 1 12 III TL 1: 2 φ 80 15 T M20x45 A 18 0 330 400 12 500 13 11 T P φ 15 10 TL 1: 5 φ 80 15 14 T 225 400 ... φ 15 10 TL 1: 5 φ 80 15 14 T 225 400 225 260 16 10 φ3 16 0 20 11 TL 1: 10 25 460 250 T 10 16 10 19 0 25 17 0 15 10 320 16 TL 1: 10 φ 27 16 15 14 13 12 11 10 ST T Chân đỡ Đa ùy thiết bò Ống dẫn lỏ ng...

62
647
0

thiết kế hệ thống chưng cất nước – axit axetic có năng suất là 500lh”

Danh mục: Công nghệ - Môi trường

... (kg/m3) 22,4 RTHL × (10 0,092 + 273) 273 Trang 17 Chưng luyện Acid acetic - Nước GVHD: Hồng Minh Nam 11 8 11 7 11 6 11 5 11 4 11 3 11 2 11 1 11 0 10 9 10 8 10 7 10 6 10 5 10 4 10 3 10 2 10 1 10 0 0 .1 0.2 0.3 0.4 0.5 ... nở thể tích axit : β A = 1, 16 .10 −3 (1/ độ) Nên : β = xW β N + (1 − xW )β A = 8955 5, 816 .10 −4 + 0 ,10 45 1, 16 .10 −3 = 6,42 .10 −4 (1/ độ) cµ Áp dụng cơng thức (V.35), trang 12 , [6]: Pr = = 3,3543 λ ... 0,02 81 (m/s)  ∑hf1-2 : tổng tổn thất ống từ (1- 1) đến (2-2): ∑hf1-2 = h1 + h2 = 0 ,19 2825 (m) Vậy: Chiều cao bồn cao vị: 2 P − P1 v − v1 Hcv = z2 + +∑hf1-2 + ρ F g 2.g 16 673,6 816 0,02 812 − + + 0 ,19 2825...

56
1,081
4

luận văn: ĐỀ TÀI: “thiết kế hệ thống chưng cất Nước – Axit axetic có năng suất là 500l/h” pdf

Danh mục: Công nghệ - Môi trường

... (kg/m3) 22,4 RTHL × (10 0,092 + 273) 273 Trang 17 Chưng luyện Acid acetic - Nước GVHD: Hồng Minh Nam 11 8 11 7 11 6 11 5 11 4 11 3 11 2 11 1 11 0 10 9 10 8 10 7 10 6 10 5 10 4 10 3 10 2 10 1 10 0 0 .1 0.2 0.3 0.4 0.5 ... nở thể tích axit : β A = 1, 16 .10 −3 (1/ độ) Nên : β = xW β N + (1 − xW )β A = 8955 5, 816 .10 −4 + 0 ,10 45 1, 16 .10 −3 = 6,42 .10 −4 (1/ độ) cµ Áp dụng cơng thức (V.35), trang 12 , [6]: Pr = = 3,3543 λ ... 0,02 81 (m/s)  ∑hf1-2 : tổng tổn thất ống từ (1- 1) đến (2-2): ∑hf1-2 = h1 + h2 = 0 ,19 2825 (m) Vậy: Chiều cao bồn cao vị: 2 P − P1 v − v1 Hcv = z2 + +∑hf1-2 + ρ F g 2.g 16 673,6 816 0,02 812 − + + 0 ,19 2825...

56
871
0

ĐỒ ÁN MÔN HỌC QUÁ TRÌNH VÀ THIẾT BỊ THIẾT KẾ HỆ THỐNG CHƯNG CẤT NƯỚC AXIT AXETIC

Danh mục: Môi trường

... 1 25,054  HL   = 0, 815 (kg/m3) 22,4 RTHL  (10 16  273) , 273 Trang 12 Chưng luyện Nước – Axit axetic GVHD: Nguyễn Văn Lục 11 8 11 6 11 4 11 2 11 0 10 8 10 6 10 4 10 2 10 0 0 ,1 0,2 0,3 0,4 0,5 0,6 0,7 ...  Qđ = 413 5,506 (kg/h) rH 2O Hiệu số nhiệt độ trung bình: Chọn kiểu truyền nhiệt ngược chiều, nên: (12 6,25  11 7 ,1)  (12 6,25  11 7,6) t log  = 8,898 (K) 12 6,25  11 7 ,1 Ln 12 6,25  11 7,6 Hệ ... (N.s/m2)  Độ nhớt axit: A = 7, 51. 10 -4 (N.s/m2) Nên: lgW1 = xWlgN + (1 - xW)lgA = 0, 016 .lg(5 ,12 .10 -4) + (1 - 0, 016 )lg(7, 51. 10 -4) = -3 ,12 7  W1 = 7,460 .10 -4 (N.s/m2)  Hệ số dẫn nhiệt nước:...

59
1,694
3

đồ án công nghệ thiết kế hệ thống chưng cất nước – axit axetic có năng suất là 500 lít trên giờ

Danh mục: Công nghệ - Môi trường

... [tập 1] ta có: ẩn nhiệt hóa nước: r’n1 = 40 512 ,96 (KJ/Kmol) ẩn nhiệt hóa acid: r’a1 = 2 419 5,24 (KJ/Kmol) Suy ra: r 1 = r’n1.yw + (1- yw).r’a1= 3 716 7,83(KJ/Kmol) *tính r1: r1 = rn1.y1 + (1- y1).ra1=2 419 5,24 ... + (1- y1).ra1=2 419 5,24 + 16 317 ,72.y1=39 517 ,579 (KJ/kmol) *W = 59, 819 (kmol/h) Giải hệ ta được: x 1= 0,955 G 1= 590,27(Kmol/h) g 1 = 548,33(kmol/h) =14 750 ,19 (kg/h) g’tb= 14 750 ,19 + 10 366 ,17 = 12 558 ,18 (kg/h) ... text] Page 19 o C Đồ án mơn học +xác định g’n : g’n=g1 = 515 ,73( kmol/h) = 10 366 ,17 (kg/h) +xác định g 1 : từ hệ phương trình: G 1= g 1 +W G 1. x 1= g 1. yw+W.xw g 1. r 1= g’n.r’n=g1.r1 với G 1: lượng...

61
562
0

Thiết kế hệ thống chưng cất nước – acid axetic bằng tháp mâm xuyên lỗ

Danh mục: Hóa dầu

... Gd.rd= 213 1,8.389,4 .10 3=83 012 2920 Ta có: g1.y1=G1x1+GPxp=(g1-Gp).xp= > g1( y1-xF)=Gp(xp-xF) (1) g d yd 83 012 2920.0,957 .10 − 794427,6 g1 = = = rB y1 + rT ( − y1 ) 390 y1 + (1 − y1 ).375 15 y1 + 375 (2) Từ (1) ... 13 3 235 200 17 8 M16 14 HH đầu(d=50) 50 57 14 0 11 0 90 M12 12 SP đáy(d=70) 70 76 16 0 13 0 11 0 M12 14 Hồi lưu (d=50) 50 14 0 11 0 90 M12 12 Chọn mặt bích kiểu cho ống dẫn theo bảng XIII.26/ 412 .[II],dựa ... rcB=375 .10 3(J/Kg);rcT=364(J/Kg); ⇒ r c1 = 375 .10 3.0, 015 + (1 − 0, 015 ).364 .10 3 = 364,27 .10 3 ( J / kg ) Váûy : (3) ⇒ g c1 = r1 83 012 2920 g1 = = 2279,5(kg / h) c r1 364 ,17 .10 3 (1) ⇒ G c1 = g c1 + GW = 2279,5 + 873 = 315 2,5( kg...

93
1,250
6

thiết kế hệ thống chưng cất nước – axit axetic có năng suất là 500 lít trên giờ

Danh mục: Hóa dầu

... r1 : t1 = tF =10 0.52oC (tài liệu tập 1) ta có : ẩn nhiệt hóa nước : rN1 = 40 512 .96 (KJ/kmol) ẩn nhiệt hóa acid : ra1 = 2 419 5.24 (KJ/kmol) suy : r1 = rN1.y1 + (1- y1).ra1 = 2 419 5.24 + 16 317 .72y1 ... [tập 1] ta có: ẩn nhiệt hóa nước: r’n1 = 40 512 ,96 (KJ/Kmol) ẩn nhiệt hóa acid: r’a1 = 2 419 5,24 (KJ/Kmol) Suy ra: r 1 = r’n1.yw + (1- yw).r’a1= 3 716 7,83(KJ/Kmol) *tính r1: r1 = rn1.y1 + (1- y1).ra1=2 419 5,24 ... + (1- y1).ra1=2 419 5,24 + 16 317 ,72.y1=39 517 ,579 (KJ/kmol) *W = 59, 819 (kmol/h) Giải hệ ta được: x 1= 0,955 G 1= 590,27(Kmol/h) g 1 = 548,33(kmol/h) =14 750 ,19 (kg/h) g’tb= 14 750 ,19 + 10 366 ,17 = 12 558 ,18 (kg/h)...

55
667
0

thiết kế hệ thống chưng cất nước – axit axetic có năng suất là 3000 kg trên giờ

Danh mục: Hóa dầu

... 50 60 70 80 90 10 0 9.2 16 .7 30.3 42.5 53 62.6 71. 6 79.5 86.4 93 10 0 11 3 11 0 10 7 10 5 10 4 10 3 10 2 10 1 10 0 3 y(%phân mol) 11 8 t(oC) 11 5.4 CHƯƠNG : THUYẾT MINH QUY TRÌNH CƠNG NGHỆ 16 10 0 ĐAMH: Q trình ... 26,940 = = 5 ,12 1(m3/h) = 0,0 014 2 (m3/s) ρ LL 956,6 61 0,0 013 4   =   1, 85 × 1, 017 × 0,5  2/3 = 0, 013 2 (m) Cho ta: ∆PbL = 1, 3(hgờ + ∆hlL)KρLLg = 1, 3.(0,05 + 0, 013 2) 0,5 956,6 61 9, 81 = 385,529 ... (KJ/kg) Ở tm = (tngt + tW1)/2 = 75oC Ta có A= 16 7,327 1 = 0,725 16 7,327.(2256,254 .10 3/75.57) =11 73,4(W/m2 độ) => K= 1 = 556,5 (W/m2K) + 5,565 .10 − + 2633,6 11 73,4 Q 936 914 9 × 10 00 nt Bề mặt truyền...

68
519
0

thiết kế hệ thống chưng cất Nước Axit axetic có năng suất là 1000l trên h, nồng độ nhập liệu là 80% khối lượng nước, nồng độ sản phẩm đỉnh là 99,5% khối lượng nước, nồng độ sản phẩm đáy là 72% khối lượng nước

Danh mục: Công nghệ thực phẩm

... (10 0,092 + 273) 273 Trang 16 Edited with the trial version of Foxit Advanced PDF Editor To remove this notice, visit: www.foxitsoftware.com/shopping 11 8 11 7 11 6 11 5 11 4 11 3 11 2 11 1 11 0 10 9 10 8 ... axit σAL = 0, 019 793 (N/m) σσ 1 Ap dụng cơng thức : = + ⇒σ= σ 1 σ 1 + σ 0,58834 × 0, 019 793 Nên: σ LL = = 0, 019 15 (N/m) 0,58834 × 0 ,19 793 × 0, 019 15 Cho ta: ∆PσL = = 19 ,6374 (N/m2) 1, 3 × 0,003 + ... www.foxitsoftware.com/shopping 1. 2.Tính bề dày: [σ ] 13 3 Ta có: ϕh = × 0,95 = 800 ,19 > 25 P 0 ,15 79 φP 850 × 0 ,15 79 ⇒ S’ = = 0,5 311 ⇒ S’ + Ca = 0,5 311 + = 2,5 311 (mm) = 2[σ ]ϕ h × 13 3 × 0,95 Quy tròn theo...

35
523
0

NGHIÊN cứu THỰC NGHIỆM hệ THỐNG CHƯNG cất nước sử DỤNG NĂNG LƯỢNG mặt TRỜI THU hồi ẩn NHIỆT hóa hơi

Danh mục: Cơ khí - Chế tạo máy

... nước [4,5] Q in = m w *(I w2 – I w1 ) = m w *C pw *(T w2 – T w1 ) = η p * A* Is (5) Dungẩm không khí (kg/kg a ) [6] d a = 2 ,19 *10 -6*Ta3 - 1, 85 *10 -4*Ta2 + 7,06 *10 -3*Ta -0,077 Enthalpy không khí ... nước 6: Bình chứa 7: Không khí ẩm 8: Không khí khô 9: Quạt 10 : Vòi phun 11 : Ống nước cất 12 :Phễu cấp nước 13 : Van điều chỉnh lưu lượng 14 : Van chiều 577 Kỷ yếu hội nghị khoa học công nghệ toàn ... tích collector gia nhiệt không khí 2m2, công suất bơm quạt 500W Kết chosản lượng nước trung bình tháng 11 , 12 tháng 2-3,5kg/m2/ngày, tháng thu 7,2 611 kg/m2/ngày, tháng lại năm thu 6-8kg/m2/ngày Tác...

7
510
5

Thiết kế hệ thống chưng cất nước axit axetic có năng suất là 5001 một giờ

Danh mục: Cơ khí - Vật liệu

...

56
394
1

Thiết kế hệ thống chưng cất hệ acidacetic - nước

Danh mục: Hóa học - Dầu khí

... mol) y(%phân mol) t(oC) 10 20 30 40 50 60 70 80 90 10 0 9.2 16 .7 30.3 42.5 53 62.6 71. 6 79.5 86.4 93 10 0 11 8.4 11 5.4 11 3.8 11 0 .1 107.5 10 5.8 10 4.4 10 3.3 10 2 .1 1 01. 3 10 0.6 10 0 SVTH NGUYỄN BÁ DUY ... Suy : r 1 = r’N1.yW + (1- yW).r’R1 = 3 716 7.83 (KJ/kmol) * Tính r1: r1 = rN1.y1 + (1- y1).ra1 = 2 419 5.24 + 16 317 .72y1 =39 517 .579(KJ/kmol) * W = 59. 819 (Kmol/h) Giải hệ (III.2) , ta : x 1 =0.788_ ... nhập liệu: ( x =x1*M1/(x1*M1+ (1- x1)*M2)=0.92 *18 /(0.92 *18 +0.08*60)=0.775 1/ ρ tb = x /ρ n + (1 − x) / ρ a =0.775/995.6 + (1- 0.775) /10 39.6, ρ tb =10 05 .17 kg/m3) GF=QF* ρ tb =5 *10 05 .17 =5025.86(kg/h)...

49
1,460
22

Hệ thống chưng cất metanol - nước dùng tháp mâm xuyên lỗ

Danh mục: Công nghệ - Môi trường

... Phong 1. 2 Enthalpy: hFS = (0 ,1 2,920 + (1 - 0 ,1) 4, 210 ) 91, 5 = 373, 41 kJ/kg hWS = (0,0085 2,958 + (1 - 0,0085) 4, 218 ) 98,5 = 414 ,42 kJ/kg hPS = (0, 914 4 2,788+ (1 - 0, 914 4) 4 ,18 4) 65,8 = 19 1, 31 kJ/kg ... 18 , 01 x F − xW 0,0588 − 0,0588 Phương trình đường làm việc phần chưng: R+ f 1 f 3, 71 + 18 , 01 − 18 , 01 y= ⋅x+ ⋅ xW = x + 0,0085 = 4, 61. x − 0,0 31` R +1 R +1 3, 71 + 3, 71 + Hay y = 4, 61. x − 0,0 31` ... [2]: PrP1 = c P1 µ P1 λ P1 = 5,73 ⇒ Gr = 10 20040,5 Nên NuP = 10 ,45 ⇒ αP = 17 1,8 W/m2K ⇒ qP = αP (tP – tP1) = 12 17,98 W/m2 ⇒ qt = qP = 12 17,98 W/m2 (xem nhiệt tải mát không đáng kể) ⇒ tP2 = tP1 -...

59
2,799
6

luận văn: hệ thống chưng cất metanol - nước dùng tháp mâm xuyên lỗ docx

Danh mục: Công nghệ - Môi trường

... Phong 1. 2 Enthalpy: hFS = (0 ,1 2,920 + (1 - 0 ,1) 4, 210 ) 91, 5 = 373, 41 kJ/kg hWS = (0,0085 2,958 + (1 - 0,0085) 4, 218 ) 98,5 = 414 ,42 kJ/kg hPS = (0, 914 4 2,788+ (1 - 0, 914 4) 4 ,18 4) 65,8 = 19 1, 31 kJ/kg ... 18 , 01 x F − xW 0,0588 − 0,0588 Phương trình đường làm việc phần chưng: R+ f 1 f 3, 71 + 18 , 01 − 18 , 01 y= ⋅x+ ⋅ xW = x + 0,0085 = 4, 61. x − 0,0 31` R +1 R +1 3, 71 + 3, 71 + Hay y = 4, 61. x − 0,0 31` ... [2]: PrP1 = c P1 µ P1 λ P1 = 5,73 ⇒ Gr = 10 20040,5 Nên NuP = 10 ,45 ⇒ αP = 17 1,8 W/m2K ⇒ qP = αP (tP – tP1) = 12 17,98 W/m2 ⇒ qt = qP = 12 17,98 W/m2 (xem nhiệt tải mát không đáng kể) ⇒ tP2 = tP1 -...

59
1,113
2

Đề bài mô phỏng giả định hệ thống chưng cất dầu thô của nhà máy lọc dầu dung quất khi sử dụng nguyên liệu dầu thô hỗn hợp (85% dầu thô bạch hổ và 15% dầu thô dubai)

Danh mục: Hóa dầu

... bạch Hổ +15 %dầu Dubai) 10 0% dầu Bạch Hổ Blend Oil Bạch Hổ Oil Fraction Volumn in 14 8000 bbl/day Fraction Volumn in 14 8000 bbl/day Naphtha 0 .16 4 ≈25000 0 .16 6 25000 Kerosene 0 .11 16 300 0 .11 1 16 300 ... 0 .16 6 25000 Kerosene 0 .11 16 300 0 .11 1 16 300 Light Diesel 0 .10 4 16 000 0 .10 6 16 000 Heavy Diesel 0 .10 1 15 000 0 .10 1 15 000 AGO 0.062 9200 0.0 61 ≈9200 Residue 0.448 ≈67000 0.455 68000 Ta thấy sản phẩm ... 0.034 0.0228 n-C4H10 0.0658 0.0457 Neo-C5H12 0.0003 0.0002 i-C5H12 0.028 0.0208 n-C5H12 0.034 0.0256 n-C6H14 0. 010 7 0 .17 19 2.2 Tính chất dầu thô Dubai Tỷ trọng Hệ số KUOP - 30.4 11 .78 Đường cong...

29
896
4