... Hình 10 . 12 biểu thị ống có chia nhánh Lƣợng chất lỏng chảy qua tiết 18 diện Q1, Q2, Q3 Q1=Q2 + Q3 hay f1w1 1= f2w2 + f3w3 (10 .29 ) Hình 10 . 12 : Ống chia nhánh 10 .5 PHƢƠNG TRÌNH BERNULLI z p g w2 2g ... ngang f ống đơn vị thời gian không đổi, nghĩa là: Q1=Q2=Q3=const Hay Hay (10 .26 ) f1w1=f2w2=f3w3 =const (10 .27 ) f1 f2 w2 w1 (10 .28 ) Hình 10 .11 : Dòng liên tục Trong trƣờng hợp ống có chia nhánh, ... g w2 2g p g w2 2g z h m p 2 g const w2 2g h m (10 . 32) (10 .33) Trong đó: hm – lƣợng tiêu tốn để thắng lại trở lực 10 .6 ỨNG DỤNG PHƢƠNG TRÌNH BERNULLI 10 .6 .1. Ống pitô b a Hình 10 .14 : Ống pitô 20 ...
... 1 .2. 1 Tính cân vật liệu 1 .2. 2 Cân nhiệt lượng 1 .2. 3 Năng suất 1 .2. 4 Hiệu suất 1 .2. 5 Công suất hiệu suất 1 .2. 1 Tính cân vật liệu ∑G vào = ∑Gra + Gtt 1 .2. 2 Cân nhiệt lượng ∑Q ... at,atm, mmHg, N/m2, mH2O, kilogam lực centimet vuông ( kp/cm2 ) quan hệ chúng sau: 1atm = 760mmHg = 10 ,33mH2O = 1, 033 ( kp/cm2 ) 1at = 735,6mmHg = 10 mH2O = 1( kp/cm2 ) = 9, 81. 104 N/m2 Dụng cụ để ... khối lượng riêng gia tốc trọng trường 2.2 Phương trình vi phân thuỷ tĩnh học 2. 2.1Phương trình vi phân Ơle chất lỏng cân 2.2 .2 Phương trình thuỷ tĩnh học 2.2 .2 Phương trình thuỷ tĩnh học p z+ =C...
... tạo lực G2 bằng: S2=p2.f2 hay p2=S2/f2 Nhƣ vậy, p1=p2 tức S f2 S1 f1 (10 .10 ) (10 .11 ) 10 Qua (10 .11 ) ta thấy tỷ lệ f2/f1 lớn lực S2 lớn Điều có nghĩa tiết diện f2 lớn f1 lần lực S2 lớn S1 nhiêu ... 11 1 15 .4 CÂU HỎI 11 3 15 .5 THỰC HÀNH 11 3 Bài 16 ĐẬP – NGHIỀN – SÀNG VẬT RẮN 11 4 16 .1 ĐẬP NGHIỀN 11 4 16 .2 PHÂN LOẠI VẬT LIỆU 12 9 16 .3 THỰC ... bình Ở bình A: p1=p 01 + gz1 Ở bình B: p2=p 02 + gz2 Theo định luật tĩnh lực học chất lỏng p1=p2 tức 11 z1 z2 p 02 p 01 p g g (10 . 12 ) Trƣờng hợp 2: Nếu áp suất bề mặt chất lỏng z1=z2 nhƣ mức chất...
... 11 ,6x14 22 00 13 ,7 13 ,2 tuynen đ L ul Toktogul, Liên Xô Tarbela, Pakistan Naika, Canađa 13 ,7 425 0 10 Xirikit, Thái Lan 13 ,5 4500 11 ElKakhon, Honđurat 13 21 00 12 Trikeisk, Liên Xô 10 ,2x13,6 22 00 ... Xô 10 ,2x13,6 22 00 13 vorsak, M 12 , 2x 12 , 21 920 14 Nurêc, L.Xô 11 x10 320 0 15 Trivor, Kolômbia 10 ,35x10,35 28 00 16 Môrnôs, Hi L p 9,6 9,6 13 50 18 000 ( Ngu n: tài nghiên c u H L .20 12 – G/39 – Vi n ... 7,98 1 φ6 (tràn n p cao 16 IV Vân 12 0 3,6 1 7,5×9 ,2 (ng n n Ki t 10 c) t đá B ch 10 c) 20 ,5 IV Hoa t đá 71, 8 41, 8 1 12 14 (ng n n l p hoàn sông thành 11 /19 92 19 95 c) Tràn c) (ng n ng n n n c) 16 ...
... Hình 2. 7: Tổng thể mặt bích Hình 2. 8: Bề mặt rãnh Hình 2. 9: Phía lỗ bị động Hình 2. 10 : Mặt lỗ chủ động Hình 2. 11 : Bề mặt lỗ 16 Hình 2. 12 : Bề mặt bích Hình 2. 13 : Bề mặt góc lượn Hình 2. 14 : Chân ... (mm) Equivalent Stress (Mpa) TH1 Minimum Maximum 0,000594 02 Minimum 0,0 022 269 Maximum 5,6 316 1. E+0,009 TH2 0,000593 82 0,0 022 263 5,63 Từ bảng kết ta thấy rằng: 1. E+0,009 Kết trường hợp tương đương ... biến dạng mặt Hình 2. 18 : Mặt bích Kết mô Equivalent stress Hình 2. 19 : Mặt bích Hình 2. 20: Mặt bích Hình 2. 21: Ứng suất mặt lỗ dầu Hình 2. 22: ứng suất chỗ phân cách mặt 2. 4.Tổng hợp kết kết...
... định chế độ chảy chất lỏng 14 0 TÀI LIỆU THAM KHẢO [1] Trần Xoa, Nguyễn Trọng Khuông-Sổ tay trình thiết bị công nghệ hóa học Tập 1- NXB khoa học kỹ thuật Hà nội 19 92 [2] Nguyễn Bin Tính toán trình, ... Nếu mức độ nghiền i=70; D=1mm, thuộc loại trình a nghiền thô b nghìền trung bình c nghiền mịn d nghiền nhỏ Nếu mức độ nghiền i =20 0; D=1mm, thuộc loại trình a nghiền thô b nghìền trung bình c ... TP.HCM 20 02 [7] Phạm Văn Vĩnh Cơ học chất lỏng ứng dụng NXB giáo dục 20 00 [8] Don W Green, Don NGINEERS’HANDBOOK [9] Claire Soares Process Engineering Equipment Handbook W Green PERRY’SCHEMICAL 14 1...
... cứng vật liệu (thƣờng K=4,0 6 ,2) Công suất tiêu hao máy nghiền búa: N=(0 ,1 + 0 ,15 ) i Q, kW 12 5 Máy say (đêzintegrato) Hình 16 .9 Máy nghiền đĩa Hình16.8 Máy say 1 ,2 đĩa; 3,4 trục; 3,6 băng đai; ... nghiền thô, nghiền mịn khoảng 10 00 15 00vg/ph Độ nghiền từ 10 15 nghiền thô 20 40 nghiền mịn Năng suất máy nghiền búa tính theo công thức: Q KD Ln , tấn/h 3600 (i 1) D – đƣờng kính đĩa (rôto), ... máy Trục nối với môtơ qua ổ trục đàn hồi 12 8 1. động cơ; 2. trục đàn hồi; 3.thân thùng; 4.trục không cân bằng; phận chống cân bằng; 6.ổ bi; lò xo Hình 16 .11 Máy nghiền rung Khi trục quay thân máy...
... nghiền thô, trung bình, nhỏ, mịn máy nghiền keo 11 4 Bảng 16 .1 Bảng phân loại máy nghiền Dạng máy nghiền Nghiền thô D (mm) d (mm) i 15 00 15 0 25 0 40 25 0 40 40 Nghiền nhỏ 25 6 Nghiền mịn 10 1 0 ,1 0,075 ... thức sau (hình 16 .2) Hình 16 .2 Sơ đồ chuyển động má đập - Má chuyển động có trục treo bên (hình 16 .2 a) - Má chuyển động trục treo bên dƣới (hình 16 .2b) - Má chuyển động đồng (hình 16 .2c) Sơ đồ máy ... x2= x2 – xc, x3=x3 – xc,…, xm=xm –xc) ( x1 =x1-xc, đồng thời có n mẫu có trị số âm ( x 1= x 1 – xc, x2=x 2 –xc, x’3 =x’3 – xc,…, x’n=x’n – xc) độ phân bố trình khuấy tính theo công thức: m I 1...
... q2 + Cq= Trong đó: C K (14 .10 ) Rv r0 X ; K p r0 X Lấy vi phân hai vế phƣơng trình (14 .10 ) theo q ta đƣợc: dq d q K 2C K (14 .11 ) Nhận thấy p= pb + pv= r0.X0.W2 + Rv.W 14 .2 THIẾT BỊ LỌC 14 .2. 1 ... r0 X VdV F Rv dV ) F p.d (14 .5) Hay: r0.X0.V2 + .Rv.F.V =2. F2 p (14 .6) Chia hai vế phƣơng trình (4.6) cho r0.X0 /F2 ta đƣợc V F 2Rv V r0 X F p r0 X q2 + 2. C.q=K (14 .7) Đây làphƣơng trình lọc ... < 23 20 b Re < 0 ,2 c Re > 0 ,2 d Re < Chế độ lắng gọi lắng độ khi: a Re < 0 ,2 Re > 500 b 0 ,2 < Re < 500 c Re d Re 500 0 ,2 Chế độ lắng gọi lắng rối khi: a Re < 23 00 b Re < 10 000 c 500 < Re < 15 0000...
... q trình phân riêng Bảng 3 .1 tiêu chuẩn số loại cyclone theo tiêu chuẩn 81 Hình 13 .10 a: Cấu tạo ngun tắc làm việc cyclone 82 Hình 13 .10 b: Cấu tạo cyclone lắng Bảng 13 .1: Số liệu cyclone tiêu chuẩn ... thành roto có bán kính R Tích phân phƣơng trình (13 .15 ) ta đƣợc: p 2 R2 R0 (13 .16 ) Nhƣ áp suất lớn tác dụng lên thành roto Pmax 2 (R R0 ) (13 .17 ) 84 Trong đó: R0 R =h/H – hệ số chứa đầy h – chiều ... liên tục 13 .3 LẮNG TRONG TRƢỜNG LỰC LY TÂM 13 .3 .1 Trƣờng lực ly tâm tốc độ lắng Một vật khối lƣợng m, quay quanh tâm với tốc độ góc cách khoảng r sinh lực ly tâm: C=m r (13 . 12 ) Hình 13 .9: Ngun...
... đặt thêm phận làm nguội, trƣờng hợp nén nhiều cấp V2'’ V2' D C1 C C2 A P1 V2 V1 Hình 12 . 2 Biểu đồ làm việc lý thuyết máy nén tác dụng đơn 12 . 1 .2 Quá trình nén lý thuyết thực tế Ta biểu diễn trình ... trình Alen: w0 d 1, 14 0 ,1 52 0, 43 0, 28 g 0, 71 h (13 .6) Đối với chế độ chảy rối: 500 < Re < 15 0.000, =0,44=const, tốc độ lắng đƣợc tính theo công thức: w0 d h g 0.33 (13 .7) 13 .1 .2 Xác định suất ... xảy nhanh (0 .2 0.5 giây) đƣợc coi nhƣ không đáng kể so với tổng thời gian lắng Với hạt hình cầu thì: V h d3 ; F d2 Phƣơng trình (13 .1) (13 .2) trở thành: S2 d 2 ; S1 d3 h g F1=F2 =w0 suy 73 gd...
... đẩy (p2–p1)/ g 47 Vậy H Với w z p2 g (11 .10 ) 4Q phƣơng trình (11 .10 ) trở thành D2 H Đặt: C Ltd w2 D 2g p1 z p2 z Ltd D p1 g p2 p1 g ; K 16 Q2 D 2g Ltd D (11 .11 ) 16 D 2g Phƣơng trình (11 .11 ) trở ... + KQ2 (11 . 12 ) Phƣơng trình (11 . 12 ) gọi đƣờng đặc tuyến mạng ống Nó có dạng parabol không qua gốc toạ độ Nếu ta biểu diễn chung hai đƣờng đặc tuyến bơm đặc tuyến mạng ống đồ thị (hình 11 . 12 ) chúng ... tiếp lƣu lƣợng tăng từ Q1 lên Q nhiên không đáng kể cột áp tăng từ H1 lên H nhƣng H1 < 2H 50 11 .4 CÁC LOẠI BƠM KHÁC 11 .4 .1 Bơm sục khí Loại bơm làm việc theo nguyên tắc bình thông Khí nén qua ống...
... thể theo tỉ lệ nhƣ sau: Q1 Q2 n1 n2 ; H1 H2 n1 n2 ; N1 N2 n1 n2 (11 .9) Tuy nhiên thực tế quan hệ đại lƣợng khơng hồn tồn theo tỉ lệ nhƣ mà thay đổi thơng số bơm thay đổi 11 .3.4 Đặc tuyến bơm ly ... g z1 2g H z2 p2 g w2 hf 2g (11 .2) Trong đó: -khối lƣợng riêng dòng lƣu chất, kg/m3 H – chiều cao cột áp tồn phần, m hf= hms + hcb – tổng trở lực đƣờng ống hút đẩy, m H ( z2 z1 ) p2 p1 w2 g w2 ... kế 1/ 1/ Hh P1 Z2 Zh Z1 Mặt chuẩn Z = Hình 11 .1: Sơ đồ hệ thống bơm 34 Trƣờng hợp 1: Đối với tốn thiết kế chọn bơm thích hợp, ta tiến hành viết phƣơng trình Bernulli cho mặt cắt 1- 1 2- 2: w2 p1...
... thấp (từ 650 - 12 5 0 v/ph) áp suất xả P1 bơm tác động lên phía phải van điều tiết lưu lượng P2 tác động lên phía trái sau qua lỗ tiết lưu Khi tốc độ động tăng lên chênh lệch P1 P2 tăng theo, đến ... đổi cường độ làm việc môi trường xung quanh nên nhiệt độ bơm đạt tới 10 0 – 11 0 (0c), áp suất dầu tạo khoảng 55 – 80 (kG/cm2) Do yêu cầu áp suất tạo làm việc điều kiện môi trường bất lợi nên bơm ... lượng khí nạp để điều chỉnh tốc độ động 2) Bơm dầu kiểu phiến trượt - Bơm phiến trượt tạo áp suất thuỷ lực lớn khoảng 90 (kG/cm2) [10 ] - Hiệu suất: 0.7 - 0.75. [10 ] Ưu điểm loại bơm kết cấu công nghệ...