... R Fđ Trong đó: C C = R n.fđ = q đ C u u (1 .31 ) R Fđ R n.fđ = u u (1 -32 ) 2R k b.h + q đ C = Q ĐB C (1 .33 ) qđ = Thay (1 .30 ), (1 .31 ) vào (1 .32 ), ta có: Q≤ QĐB - khả chòu cắt bêtông cốt đai ... diện nghiêng: Q ≤ Q đb = 8R k b.h q đ (1 .37 ) + Từ rút ra: q đ ≥ Q2 8R k b.h (1 .38 ) - Khoảng cách tính toán cốt đai umax: u ≤ R n.fđ 8R k b.h = u tt Q (1 .39 ) - Khoảng cách lớn hai cốt đai umax: ... ≤ h + Khi hd m > 450mm → u ≤ = u ct 30 0mm h = u ct 500 mm + Trên đoạn l i gi a d m: Khi h > 30 0mm u ≤ 13 KS Nguy n H i H ng - Đoạn dầm gần gối tựa lấy ¼...
... thuộc tổ hợp lực gây M = 8T.m, N = 18T Đã đặt miền nén 2φ14 (Fa' = 3, 08 cm)2 , miền kéo bố trí 3 25 (Fa = 14, 73) cm , Với a = a ' = 3, 5cm Yêu cầu: Hãy kiểm tra cường độ tiết diện Đáp số: Cấu kiện ... 24, 63 cm , miền kéo bố trí 2φ20 (Fa = 6,28)cm , Với ) chiều dày bảo vệ a = a ' = 4cm Yêu cầu: Hãy kiểm tra khả chòu lực cấu kiện 60 KS Nguy n H i H ng Đáp số: cấu kiện không đủ khả chòu lực 2 .3. 3 ... AII Nội lực tải trọng tính toán thuộc tổ hợp lực gây M dh = 8T.m, M ngh = 2,3T.m, N dh = 50T , N ngh = 38 T Với a = a ' = 3, 5cm Yêu cầu: Hãy tính toán cốt thép Fa Fa' Đáp số: Fa' = 6,12cm ; Fa =...
... : nQ W = , (m2) (1 -32 ) R i W X = , (m) R (1 -33 ) + Nếu biết v, từ (1-9) theo Manning ta có: v= R n i , (m/s) (1 -34 ) Nên: nv R = , (m) i Q W = , (m ) v (1 -35 ) (1 -36 ) Từ hệ phương trình, ... LỰCCÔNGTRÌNH W 3 R i , (m /s) n Q= (1 -30 ) Kết hợp công thức(1-15), (1-17) (1-8) thay vào ta tính được: nQ h= i (β + + m ) (β + m ) , (m) (1 -31 ) b=βh, (m) (1 -31 a) Bài toán : Chọn ... suy (1-26), sau khử h, ta phương trình bậc hai: (1 -37 ) m0h2 - Xh + W = đó: mo = + m − m Giải phương (1 -35 ) ta tìm h h1, = X ± X − 4m0W m0 (1 -38 ) Từ h1 h2 thay vào (1-26), ta chọn nghiệm dương,...
... э(h, l); h = h(l) 2 .3 ĐỘ SÂU PHÂN GIỚI (Critical depth) 2 .3. 1 Định nghĩa độ sâu phân giới Ta xét xem, mặt cắt định, э thay đổi theo h.(Hình 3- 2) h эthế эđộng э hk эmin э Hình 2 -3 Do dòng chảy ổn ... k2 Rk i k 1− k Xk W3 W C R = lim i = ik k h → hk = h0 Wk3 B Wk3 B 1− 1− Bk W Bk W ik − Rỏ ràng ta thấy đường aIII có giới hạn đầu cuối đường nằm ngang thân đường aIII có độ cong bé, nên thực tế ... định h tính W B; suy g = Wk3 Bk (2-18) (2-19) (2-20) αQ g W3 B 18 Chương II Dòng chảy ổn định không kênh - Theo công thức (2-20), ta so sánh THỦYLỰCCÔNGTRÌNH αQ g W3 Khi hai giá trị h B tương...
... (điểm kinh nghiệm) 37 3. 6 Tần suất kinh nghiệm đường TSKN Cách vẽ đường tần suất kinh nghiệm: Thứ tự P = m/(n+1) (%) 2160 3, 23 2100 6,45 1920 9,68 … … … 30 38 Q (m3/s) 1260 96,77 3. 6 Tần suất kinh ... (a=0,5): Công thức Chegôđaép (a=0 ,3) : Công thức Weibull (a=0): 35 P ( X xi ) P ( X xi ) P ( X xi ) m ,5 100 % n m ,3 n ,4 m n 1 100 % 100 % 3. 6 Tần suất kinh nghiệm đường TSKN ... ; k i xi x 3. 5 Ước lượng tham số thống kê Tham số biểu thị tính đối xứng: Hệ số thiên lệch Cs n Cs 31 n ( xi x ) ( n )( x C v ) ( k i 1) ( n 3) C v ; ki xi x 3. 5 Ước lượng...
... mặt tượng mao dẫn chất lỏng Hệ số nén thể tích 3/ 12/2009 Hệ số dãn nở nhiệt Ứng suất trượt hay ứng suất cắt Lực ma sát chất lỏng: Hệ số nhớt động học 3/ 12/2009 Sức mặt Áp suất bổ sung sức mặt tính ... chất lỏng phụ thuộc vào nhiệt độ theo quan hệ sau: 3/ 12/2009 BÀITẬPBÀI 1: Trọng lượng thể tích dầu mỏ tính theo hệ đo lường kỹ thuật MKGS 720kG/m3 Hãy xác định mật độ (khối lượng thể tích) dầu ... tăng áp suất lên dp = 5,106 Pa (bỏ qua biến dạng ống) Cho biết hệ số nén thể tích BÀITẬPBÀI 3: 3/ 12/2009 BÀITẬPBÀI 4: ...
... California, USA cao 93m, rộng 31 2m, chiều rộng đỉnh đập 3, 7m chiều rộng chân đập 30 ,5m Chương 10: Các côngtrìnhthủylực 10.1 Đập Đập cánh cung Monticello, California, USA cao 93m, rộng 31 2m, chiều ... chiều rộng cống b =3. 0m, độ sâu hạ lưu hz=1.2m Cho hệ số ϕ=0.95 Hướng dẫn: tính độ sâu mặt cắt co hẹp hc theo công thức hc = εa với bảng sau: ε a H 0.0 0.10 0.15 0.20 0.25 0 .30 0 .35 0.40 0.45 0.50 ... đến dòng tràn không lớn, 0.67H
... tng chiu di sụng nhỏnh l = 13. 5Km; dc lũng ch Jl = 33 o/oo; dc sn lu vc Jsd = 30 0o/oo Tớnh lu lng thit k vi tn sut 1%; 2% v 4%? Bit: H1% = 38 1.mm; H2% = 33 5mm; H4% = 2 83. 2mm; H s trit gim = 0.95; ... = 93. 7 m; đáy lòng =80.2m; đáy bãi = 89.5m; đáy = 77.5m; Q1% = 10000 m3/s; Ql = 7000m3/s; Qb = 30 00m3/s; Blòng = 400m; B0 = 30 00m; d50 = 0.0002m; Jm= 0.0001; Lc = 720m gồm nhịp ; b trụ = 3m ... Ql=4900m3/s; Bl=400m; hl=9m; Blũ=1900m; Q1%=8000m3/s; l=1 .3; =0.08 - Lập quan hệ hlc với LC? - Tìm hlc hệ số xói chung p với LC=600m 12 Một mặt cắt dự kiến làm cầu có số liệu nh sau: Vlc=1.3m3/s;...
... quán tính ry = (1 53 − 53 ).16 = 5,2cm 12.160 Độ mảnh không xét đến tính mềm liên kết λy = l o 36 0 = = 69 ,3 ry 5,2 µy = Hệ số tính đổi độ mảnh λtd 128 = = 1,65 1,12λy 1,12.69 ,3 Hệ số để xét đến ... + 10.2 03 5.2 03 J = (2 ) + 0,99.( ) = 16 630 9cm k J 12 12 1+ 20.nc l Ở để tính hệ số số hạng thứ 0,99 , thay vào công thức k= 3 = = 0,5, nc = 8, l = 6m a.d 5.1, Bán kính quán tính rx = 16 639 = 6, ... k b.h.ng lo ( µ y − 1) 2 = 0,4.16.15.2 = 8,5 (đinh/m) 3, 62 (1,652 − 1) Tòan số mặt cắt (tức số đinh ) chiều dài nc l = 8,5 .3, 6 = 30 Dùng 32 đinh bố trí miếng đệm Ở miếng đệm bố trí đinh xếp thành...
... nghệ, 2008 Engineering Hydrology: Principles and Practices Victor M Ponce – Prentice Hall, 1994.-0 133 154661 CHƯƠNG I GIỚI THIỆU CHUNG I Khái niệm chung: 70% thể người nước Còn trái đất chiếm % nước? ... phương trình T: bốc thoát (1-2) trở thành: G: dòng chảy ngầm khỏi lưu vực Q: dòng chảy mặt Q=P-L (1 -3) Trong L tổn thất, tổng bốc hơi, thoát hơi, thấm Chương I Giới thiệu chung Vũ Thị Minh Huệ - ĐHTL...