bai giang thiet ke duong oto 1
Bài giảng thiết kế đường ôtô 2 P1 ppsx
Ngày tải lên :
10/07/2014, 12:20
... 2) Trang: 1
TRặèNG AI HOĩC BAẽCH KHOA N BM ặèNG T - ặèNG TP
12 .1. 5 Cu to ct ngang ca ỏo ng
1
:
m
1
:
m
b
B
1
:
m
1
:
m
b
2
a)
b)
c)
1
:
m
1
:
m
B
Hình 10 -4. Bố trí ... khác nhau để đáp ứng nhu cầu chịu lực khác nhau.
12 .1. 4 Cấu tạo kế
t cấu áo đường :
12 .1. 4 .1 Sơ đồ cấu tạo kết cấu áo đường (hình 12 .2)
12 .1. 4.2 Vai trò của từng lớp trong kết cấu trong kết ... TRặèNG AI HOĩC BAẽCH KHOA N BM ặèNG T - ặèNG TP
Chng 12 : THIT K CU TO O NG
12 .1 YấU CU CHUNG V CU TO KẾT CẤU ÁO
ĐƯỜNG
12 .1. 1 Khái niệm:
Áo đường là phần trên của nền đường được tăng...
- 6
- 289
- 1
Bài giảng thiết kế đường ôtô 2 P2 ppt
Ngày tải lên :
10/07/2014, 12:20
... (13 .1)
Trong đó:
α: Hệ số kể đến độ cứng
của lốp,
α = 0,9 - 1, 3 khi tính
toán lấy α =1, 1
p
0
: Áp lực hơi trong
xăm xe.
D được tính như sau:
D=
p
P
p
P
08 ,1
4
=
π
(cm) (13 -2)
P: Là 1/ 2 ... ặèNG T - ặèNG TP
12 .2 PHN LOI KT CU O NG
12 .2 .1 Mục đích phân loại kết cấu áo đường
12 .2.2 Phân loại theo cấp áo đường (phạm vi sử dụng):
12 .2.2 .1 Áo đường cấp cao chủ yếu (A1) -CCCY – High ... khoảng
(0,5 – 1, 0)d; d là bán kính vòng tròn 1vệt bánh tương đương = (10 ,5 -11 )cm.
Không bố trí tầng mặt bê tông nhựa chỉ là 1 lớp 4 - 6cm, nên dùng 2 lớp có
chiều dầy tổng cộng 10 cm trở lên...
- 6
- 402
- 0
Bài giảng thiết kế đường ôtô 2 P3 pdf
Ngày tải lên :
10/07/2014, 12:20
... Rku
1
C
B
A
E
1, 1, C1, 1, Rku
h1
h2
H
D
Hình 13 -9
TS Phan Cao Thọ Thiết kế đường ôtô (Phần 2) Trang: 15
TRặèNG AI HOĩC BAẽCH KHOA N BM ặèNG T - ặèNG TP
E
yc
N(xe/ng)
(daN/cm )
2
H13
H10
H8
Hỡnh ... 4054 - 2005)
10 000 6 33
Trục chính đô thị (20TCN 10 4-83);
đường cao tốc (TCVN 59-97)
12 000 6 36
Đường phố và đường ít quan trọng ở đô
thị (20TCN 10 4-83)
9500 5.5 33
13 .1. 2 Ảnh hưởng ...
Hình 11 -9. Sơ đồ tính toán cừơng độ kết cấu áo đừơng mềm
(A,B,C là các điểm tính ứng suất và biến dạng để kiểm tra)
b) Trung Quốc, Pháp,
C
B
3
p
d = 2
E0, à0, C0, 0
E2, à2, h2
E1, 1, h1
a)...
- 6
- 347
- 0
Bài giảng thiết kế đường ôtô 2 P4 docx
Ngày tải lên :
10/07/2014, 12:20
...
τ
am
được tính trong vế trái của (13 -15 )
& (13 -16 )
như sau:
+
=
à
à
à
à
SIN
COS
h
ab
2
2
2
2
1
1
1
1
2
.
(13 -19 )
T quan h (13 -19 ) cng lập được toán đồ để tiện cho ...
∑
∑
=
=
=
n
i
i
i
n
i
i
TB
h
hE
E
1
1
(13 -15 )
Hình 13 - 6. Sơ đồ đổi hệ 4 lớp về hệ 2 lớp
E
2
h
2
E
0
E
1
h
1
E
c
h
p
D
h
3
E
3
D
p
E
c
h
h
1
E
1
E
0
H
'
=
h
2
+
h
3
E
0
E
c
h
p
D
E
'
T
B
E
T
B
H
=
h
1
+
h
2
+
h
3
TS ... ặèNG TP
18
Tr s h s quy i a
i
khi tải trọng trục của xe cần đổi là (daN) Loại tải
trọng tiêu
chuẩn (daN)
4 6 7 8 9,5 10 11 12
Trục 10 000
Trục 12 000
Trục 9500
0.02
0. 01
0.03
0 .10
0.05...
- 6
- 301
- 0
Bài giảng thiết kế đường ôtô 2 P5 doc
Ngày tải lên :
10/07/2014, 12:20
... ặèNG TP
0 .1
0.2
0.3
0.4 0.5 0.6
0.7 0.8
0.9 1. 0
1. 2
1. 1
1. 3
1. 4
1. 5
1. 6
1. 7
1. 8 1. 9 2.0
0.80
0.75
0.70
0.65
0.60
0.55
0.50
0.45
0.40
0.35
0.30
0.25
0.20
0 .10
0.05
h/D
0 .15 0 .15
0.05
0 .10
0.20
0.25
0.30
0.35
0.40
0.45
0.50
0.55
0.60
0.65
0.70
0.75
0.80
0.80
E
0
E
1
1. 61. 51. 41. 3
1. 1
1. 2
1. 00.9
0.80.70.6
0.50.4
0.3
0.2
0 .10
1. 7
1. 8
1. 9
2.0
E
1
E
ch
=0.9
0
.
8
0
.
7
0
.
6
0
.
5
0
.
4
0
.
2
0 .1
0
.
3
h
E
1
E
0
D
p
E
ch
(Phn ... 2.0
0.80
0.75
0.70
0.65
0.60
0.55
0.50
0.45
0.40
0.35
0.30
0.25
0.20
0 .10
0.05
h/D
0 .15 0 .15
0.05
0 .10
0.20
0.25
0.30
0.35
0.40
0.45
0.50
0.55
0.60
0.65
0.70
0.75
0.80
0.80
E
0
E
1
1. 61. 51. 41. 3
1. 1
1. 2
1. 00.9
0.80.70.6
0.50.4
0.3
0.2
0 .10
1. 7
1. 8
1. 9
2.0
E
1
E
ch
=0.9
0
.
8
0
.
7
0
.
6
0
.
5
0
.
4
0
.
2
0 .1
0
.
3
h
E
1
E
0
D
p
E
ch
(Phn ny SV ... về 1 lớp có E
TB
theo công thức (12 -13 ) của GS đặng Hữu rồi dùng toán đồ
Cogal xác định E
chm
giữa E
TB
vi E
0
D
E
1
,
h
1
z
E
2
E
3
E
0
E
c
h
m
p
=
1
(
k
G
/
c
m
2
)
Hình 13 .10 ....
- 6
- 261
- 0
Bài giảng thiết kế đường ôtô 2 P6 doc
Ngày tải lên :
10/07/2014, 12:20
...
0
.
1
0
.
0
1
0
.
0
2
0
.
2
0
.
0
3
0
.
3
0
.
0
4
0
.
4
0
.
0
5
0
.
5
0
.
0
6
0
.
6
0
.
0
7
0
.
7
0
.
0
8
0
.
8
0
.
0
9
0
.
9
0
.
1
0
1
.
0
0
.
1
1
1
.
1
0
.
1
2
1
.
2
0
.
1
3
1
.
3
0
.
1
4
1
.
4
0
.
1
5
1
.
5
0
.
1
6
1
.
6
0
.
1
7
1
.
7
0
.
1
8
1
.
8
0
.
1
9
1
.
9
0
.
2
0
2
.
0
h
/
D
a
m
p
S
ơ
đ
ồ
t
í
n
h
t
o
á
n
E
1
E
2
,
c
,
D
p
h
6
8
1
0
1
2
1
4
1
6
1
8
2
0
2
2
2
4
2
6
2
8
3
0
3
2
3
4
3
6
3
8
4
0
4
2
4
4
4
6
4
0
0
3
0
0
1
0
0
2
0
0
E
1
E
2
=
5
1
0
2
0
3
0
5
0
Hỗnh ...
0
.
1
0
0
.
2
0
.
4
0
.
5
0
.
6
0
.
7
0
.
8
0
.
9
1
.
0
1
.
1
1
.
2
1
.
3
1
.
4
1
.
5
1
.
6
1
.
7
1
.
8
1
.
9
2
.
0
0
.
0
0
2
0
.
0
0
4
0
.
0
0
6
0
.
0
0
8
0
.
0
1
0
0
.
0
1
2
0
.
0
1
4
0
.
0
1
6
0
.
0
1
8
0
.
0
2
0
0
.
0
2
2
0
.
0
2
4
0
.
0
2
6
0
.
0
2
8
0
.
0
3
0
0
.
0
3
2
0
.
0
3
4
0
.
0
3
6
0
.
0
3
8
0
.
0
4
0
46
0
4
4
0
4
2
0
=
4
0
0
3
8
0
3
6
0
3
4
0
3
2
0
3
0
0
=
2
0
.
3
h
/
D
a
m
/
p
0
E
2
E
1
3
5
7
1
0
2
0
2
5
3
0
1
5
... 31
0
.
1
0
.
0
1
0
.
0
2
0
.
2
0
.
0
3
0
.
3
0
.
0
4
0
.
4
0
.
0
5
0
.
5
0
.
0
6
0
.
6
0
.
0
7
0
.
7
0
.
0
8
0
.
8
0
.
0
9
0
.
9
0
.
1
0
1
.
0
0
.
1
1
1
.
1
0
.
1
2
1
.
2
0
.
1
3
1
.
3
0
.
1
4
1
.
4
0
.
1
5
1
.
5
0
.
1
6
1
.
6
0
.
1
7
1
.
7
0
.
1
8
1
.
8
0
.
1
9
1
.
9
0
.
2
0
2
.
0
h
/
D
a
m
p
S
ơ
...
- 6
- 322
- 0
Bài giảng thiết kế đường ôtô 2 P7 pot
Ngày tải lên :
10/07/2014, 12:20
... N BM ặèNG T - ặèNG TP
h
p
D
E
2
,
c
,
E
1
S
ơ
đ
ồ
t
í
n
h
t
o
á
n
p
a
m
h/
D
1.
5
0.
15
0.
14
1.
4
0.
13
1.
3
0.
12
1.
2
0.
11
1.
1
0.
10
1.
0
0.
09
0.
9
0.
08
0.
8
0.
07
0.
7
0.
06
0.
6
0.
05
0.
5
0.
04
0.
4
0.
03
0.
3
0.
02
0.
2
0.
01
0.
1
0
0
4
8
0
4
4
0
4
2
0
4
0
0
3
8
0
3
6
0
3
4
0
3
2
0
3
0
0
=
2
E
2
E
1
5
1
0
2
0
3
0
... tải và ứng suất
nhiệt
1. 18 - 1. 11
0.85 - 0.9
14 .3.3 Cường độ và môđun đàn hồi của bêtông:
14 .4 .1 Ưu nhược điểm của mặt đường bêtông ximăng :
14 .4 .1. 1 Ưu điểm :
- Có cường độ rất cao ...
(n =1/ k )
-Tính với tải trọng thiết
kế
2 0.5
-Kiểm toán với xe nặng 1. 7 - 1. 53 0.59 - 0.83
- Kiểm toán với xe xích 1. 54 0.65
-Tác dụng đồng thời của
hoạt tải và ứng suất
nhiệt
1. 18 - 1. 11...
- 6
- 289
- 0
Bài giảng thiết kế đường ôtô 2 P8 docx
Ngày tải lên :
10/07/2014, 12:20
... móng là 1, 27cm, đọc giá trị P.
Hệ số nền : kĽ
Tính toán cho 3 trường hợp :
ã Khi ti trng t
gia tm :
I
=1, 1 (1+ à
b
)
2
(lg 0.2673)
lP
h
+
ã Ti trng t cnh tm :
II
=2 ,11 6 (1+ 0,54à
b
) ... BAẽCH KHOA N BM ặèNG T - ặèNG TP
14 .2 TNH TON TM BTXM CHU TC DNG CỦA TẢI TRỌNG
XE CHẠY
14 .2 .1 Nguyên lý tính toán và phương trình vi phân độ võng:
12 .2 .1. 1 Nguyên lý tính toán:
- Tính toán ... tích số (a.δ ) ( Tra bảng 14 -7 )
A, B : hệ số phụ thuộc tích số (a.r) ( Tra bảng 14 -7 )
a : đặt trưng đàn hồi của tm BTXM, xỏc nh nh sau :
a=
3
2
0
2
0
)1(
)1( 6
1
à
à
b
b
E
E
h
E
0
,...
- 6
- 242
- 0
Bài giảng thiết kế đường ôtô 2 P9 ppsx
Ngày tải lên :
10/07/2014, 12:20
...
0
2
4
6 810
12 14
16 18 20
22 24
20
40
60
C
o
Thời gian trong ngày
(giờ)
62,5 C
o
tn-max
Nhiệt độ bề mặt
có đừơng BTXM
t
tb,mặt
Nhiệt độ không khí
35,6 C
o
Ngày 29 - 1 - 19 91
Hà Nội
(Giữa ... :
3 21
332 211
tb
lll
l
f
l
f
l
f
f
++
++
=
i
tb
: độ dốc dọc trung bình của đường cứu nạn
3 21
332 211
lll
lilili
i
tb
++
++
=
+ Bán kính tối thiểu của đường cong nằm :
) (12 7
max
2
min
ờc
sc
i
V
R
+
=
à
... nhiệt thay đổi đều trên
toàn bộ tấm.
14 .4 .1. 1 Bài toán:
- Xét 1 tấm BTXM có bề rộng 1m, chiều dày h, dài L, đặt trên 1 nền móng có
góc nội ma sát φ, lực...
- 6
- 320
- 0
Bài giảng thiết kế đường ôtô 2 P10 docx
Ngày tải lên :
10/07/2014, 12:20
... AI HOĩC BAẽCH KHOA N BM ặèNG T - ặèNG TP
Chng 16 : THIT K CNH QUAN NG ễTễ
Đ
16 .1- TèNH HèNH TK HIN NAY & NHỮNG QUAN ĐIỂM HIỆN ĐẠI
16 .1. 1. Tình hình T.K.Đ ôtô hiện nay :
Như đã biết ... định môđuyn đàn hồi mặt đường cũ :Dùng cần đo Benkenmal để đo độ võng
đàn hồi KCAĐ cũ.
+ Cứ khoảng 50m đo 1 điểm, cách mép phần xe chạy 1 - 1, 5m
+ Chia ra những đoạn có môđuyn đàn hồi tương ... kỹ thuật của đường ở những đoạn lân cận (1) .
Ở nước ta vấn đề này còn tồn tại ở một số cơ quan tư vấn, các cơ quan quản
lý ở
phạm vi địa phương.
16 .1. 2. Quan điểm thiết kế mới :
Qua nhiều...
- 6
- 288
- 0
Bài giảng thiết kế đường ôtô 2 P11 ppsx
Ngày tải lên :
10/07/2014, 12:20
... kê CHLBĐ: đường cong có: α
= 1, 18
0
thì chỉ có 32 vụ tai
nạn /10 0 triệu xe. α = 1, 01
0
thì chỉ có 20 vụ tai nạn /10 0 triệu xe.
+ Không dùng đ/c có R nhỏ sau 1 đoạn thẳng dài vì tốc độ sẽ bị ... 11 5 18 0 250 330 400 500 600 700
Góc chuyển
hướng (độ)
1 2 3 4 5 6 8 10
Đường
cấp I
(nên
20.000
30.000
14 .000
20.000
8.000
10 .000
6.000
6.000
4000
5000
3000
-
2000
-
12 00 ... trang 18 9 sđd).
Giới thiệu bán kính tối thiểu phụ thuộc góc chuyển hướng (góc ngoặt).
Chiều dài đt trước
đường cong; (m)
50 10 0 15 0 200 250 300 350 400 450
Chiều dài đ/c nằm
min; (m)
50 11 5...
- 6
- 227
- 0
Tìm thêm:
- hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam
- xác định các mục tiêu của chương trình
- xác định các nguyên tắc biên soạn
- khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn
- khảo sát chương trình đào tạo của các đơn vị đào tạo tại nhật bản
- khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể
- xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế
- tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam
- điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí
- điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1
- khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam
- khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu
- nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ
- xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct
- phát huy những thành tựu công nghệ mới nhất được áp dụng vào công tác dạy và học ngoại ngữ
- mở máy động cơ lồng sóc
- mở máy động cơ rôto dây quấn
- các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ
- hệ số công suất cosp fi p2
- đặc tuyến hiệu suất h fi p2