... gin Thỉåìng âäü cỉïng ca dáưm BTCT âỉåüc kê hiãûu b òng chỉỵ B v âäü cong trủc dáưm âỉåüc biãøu thë b òng M = (9 - 2) quan hãû sau: ρ BbTrạngthái ứng suất biếndạng dầm sau xuất khe n ứt: Xẹt ... thç biãún dảng tè âäúi trung b nh ca BT chëu nẹn b v ca cäút thẹp chëu kẹo εa cọ quan hãû: εa = σa Ea = ψa σa Ea b ; bb = = b Eb ν Eb } (9 - 6) ν: l hãû säú ân häưi ca BT vng nẹn Våïi BT ... têch miãưn BT chëu nẹn cọ kãø âãún cäút thẹp chëu nẹn TD chỉỵ T (täøng quạt): Fbqâ=(bc’ - b) .hc’ + n ν Fa’ + b. x (9 - 12) bc’ Fbqâ =(γ’+ξ) .b. h0 (b − b) h + , c , c γ’ = Våïi n ν Fa’ , a F b h0 ξ=...
... gin Thỉåìng âäü cỉïng ca dáưm BTCT âỉåüc kê hiãûu b òng chỉỵ B v âäü cong trủc dáưm âỉåüc biãøu thë b òng M = (9 - 2) quan hãû sau: ρ BbTrạngthái ứng suất biếndạng dầm sau xuất khe n ứt: Xẹt ... thç biãún dảng tè âäúi trung b nh ca BT chëu nẹn b v ca cäút thẹp chëu kẹo εa cọ quan hãû: εa = σa Ea = ψa σa Ea b ; bb = = b Eb ν Eb } (9 - 6) ν: l hãû säú ân häưi ca BT vng nẹn Våïi BT ... têch miãưn BT chëu nẹn cọ kãø âãún cäút thẹp chëu nẹn TD chỉỵ T (täøng quạt): Fbqâ=(bc’ - b) .hc’ + n ν Fa’ + b. x (9 - 12) bc’ Fbqâ =(γ’+ξ) .b. h0 (b − b) h + , c , c γ’ = Våïi n ν Fa’ , a F b h0 ξ=...
... gin Thỉåìng âäü cỉïng ca dáưm BTCT âỉåüc kê hiãûu b òng chỉỵ B v âäü cong trủc dáưm âỉåüc biãøu thë b òng M = (9 - 2) quan hãû sau: ρ BbTrạngthái ứng suất biếndạng dầm sau xuất khe n ứt: Xẹt ... thç biãún dảng tè âäúi trung b nh ca BT chëu nẹn b v ca cäút thẹp chëu kẹo εa cọ quan hãû: εa = σa Ea = ψa σa Ea b ; bb = = b Eb ν Eb } (9 - 6) ν: l hãû säú ân häưi ca BT vng nẹn Våïi BT ... têch miãưn BT chëu nẹn cọ kãø âãún cäút thẹp chëu nẹn TD chỉỵ T (täøng quạt): Fbqâ=(bc’ - b) .hc’ + n ν Fa’ + b. x (9 - 12) bc’ Fbqâ =(γ’+ξ) .b. h0 (b − b) h + , c , c γ’ = Våïi n ν Fa’ , a F b h0 ξ=...
... cống theo ph ơng pháp trạngtháigiớihạnTrạngtháigiớihạntrạngthái mà kết cấu móng không thoả mãn đ ợc yêu cầu khai thác ảnh h ởng tác động tác động lực Khi tính toán theotrạngtháigiới hạn, ... toán theotrạngtháigiớihạnthứb o đảm độ b n chống nứt cho công trình để tránh gây khó khăn cho việc sử dụng b nh th ờng 1.36 Tính toán theotrạngtháigiớihạnthứ c ờng độ ( ổn định hình dạng ... phát triển biếndạng dẻo lớn b Tính toán theotrạngtháigiớihạnthứb o đảm cho công trình không phát sinh biếndạng chung lớn nh dao động, chuyển vị, lún gây khó khăn cho việc sử dụng b nh th...
... sét nham thạch có b mặt bb o mòn Đất sét trạngthái cứng Đất sét trạngthái dẻo Cát ẩm Cát ẩm Á sét trạngthái cứng Á sét trạngthái dẻo Á cát trạngthái cứng Á cát trạngthái dẻo 10 Đất đá ... phá hoại mà biếndạngb Vì người ta khơng cần kiểm tra biếndạng đá mà cần tính tốn kiểm tra theo TTGH1 cường độ Đà nẵng 9/2006 CHƯƠNG II TRANG 36 Trường ĐẠI HỌC B CH KHOA ĐÀ NẴNG B mơn Cơ sở ... hồi mà Nãưn âáút phải giải theohai hướng trình b y mục sau 5.2 Sức chịu tải đá Đối với đá, tính nén lún b , S(mm) khơng đáng kể, mođun biếndạng đá lớn mođun biếndạng đất hàng ngìn lần Có Hình...
... kết cấu b phá huỷ hoàn toàn bbiến hình toàn cục Khi ta nói kết cấu tới trạngtháigiớihạn Tải trọng ứng với trạngtháigiớihạn kết cấu gọi tải trọng giớihạn kí hiệu Pgh Đôi người ta b qua ... 20.14c) Pl Tải trọng giớihạn Pgh biểu đồ nội lực Mgh 32 ứng với trạngtháigiớihạn trình b y b) hình 20.14d 13 - Từ Mgh= Md, ta suy phản lực Pl Pgh Md 64 gối A trạngtháigiớihạn cách c viết phương ... dầm làm việc theo sơ đồ hệ biến hình (xem hình 20.13e) khả chịu lực Vậy mô men nội lực lực P YB×a đạt giớihạn dẻo Mxd dầm trạngtháigiớihạn tải trọng đạt đến Pgh Từ giá trị YB tính mô men...
... tồn điểm so với trạngtháigiớihạn xác định mức độ tiếp cận trạngtháigiớihạntheo biểu thức sau [5] (hình 2): ω* = τ max τgh (3) Với: ω*: Mức độ tiếp cận trạngtháigiớihạn τmax: Giá trị ... phân tích mức độ tiếp cận trạngtháigiớihạn sở chất vật lý theo điều kiện b n, biểu thức đề nghị viết lại: ω= sin θ sin ϕ (5) Như nhận mức độ tiếp cận trạngtháigiớihạndạng cuối sau: ω= (σ x ... định mức độ tiếp cận trạngtháigiớihạn điểm đất Giá trị mức độ tiếp cận trạngtháigiớihạn ω** biểu thức (4) hồn tồn xác định biết giá trị thành phần ứng suất tác dụng độ b n đất từ kết thí...
... (thay cho 0,005mm) làm giớihạnnhóm hạt mịn (gồm nhóm hạt b i nhóm hạt sét) So với cách phân loại nhóm hạt giới, haigiớihạn TCVN 5747 : 1993 giống với haigiớihạn lương ứng cách phân loại ... phân loại nhóm hạt theob ng 1.2 B ng 1.2 Phân loại nhóm hạt theo TCVN 5747: 1993 Tên nhóm hạt Kí hiệu (theo tiếng Anh) Đường kính phân nhóm (mm) Đá tảng B (Doiildei ) >300 Cuội dãm Co (Cobble) 300- ... F < 0,075 B i sét B i sét Thei cách phân nhóm hạt ưscs khơng xét đường kính phân nhómnhóm hạt b i 'à nhóm hạt sét Phâi loại nhóm hạt thưòng dùng Pháp trình b y b ng 1.7 B ng 1.7 Tên nhóm hạt...
... b = b - 2eb el,eb - l lch tõm ca im t hp lc theo hng trc dc v trc ngang ca múng b 2el 2eb l=R/2 l e el l l eb bb a) b) Hỡnh 2.18 Xỏc nh kớch thc tớnh i múng ch nht a) chiu rng; b) chiu di b ... ng sut s phõn b khụng u trờn din ỏy múng l x b n gin ta cho phộp thay ng sut phõn b khụng u bng ng sut phõn b u nhng trờn din ỏy múng quy c lx b l = l 2el b = b 2e b Chỳ ý: "b" dựng ký hiu ... N tt eb=0,19m Q tt l = 0,8 m h=1m 30 2eb b= 1,6 m b = b 2e bb = 1,6 m Gii lch tõm ca hp lc ti trng tớnh toỏn ti ỏy múng: M tt 42 = 0,19 m e = tt = N 220 Kớch thc tớnh i ca múng: b = b - 2e...
... b tụng bo v, ly bng 3,5 cm nu lm lp b tụng lút di ỏy múng, bng cm nu khụng lm lp lút btb: trung b nh cng ca cnh trờn v cnh di mt thỏp chc thng 1, b tb = bc + min (b d , b) vi bd = bc + 2ho bc: ... tụng ỏ hc thỡ hb 30 cm tng 1m hb hm h bb B bt Bb Hỡnh 2.53 Cu to múng bng gch, ỏ, b tụng, b tụng ỏ hc di tng 2.4.3.2 Múng b tụng ct thộp Ct di múng di 1m tớnh toỏn Bc 1: Chn s b mt chiu cao ... a) p ttmin p ttmax p 1tt B bt bB mặt ngàm tính thép bt/4 b) p ttmin p ttmax p 1tt B 0,5bt Bb Hỡnh 2.55 S tớnh thộp múng bng di tng a) tng btct; b) tng gch 2.4.4 Múng bng mt phng di hng ct 2.4.4.1...
... chôn đài đủ sâu nhằm đảm b o tải trọng ngang b triệt tiêu áp lực đất b động mặt b n đài Do tổng áp lực đất b động tỷ lệ với b rộng đài trị số chưa biết b ớc thiết kế ban đầu, thường chọn sơ ... thi công, diện tích b trí cọc) - Mũi cọc không tựa lên lớp đất chịu lực mà nên ngàm vào tối thiểu 0,5m cho đá; 3d cho đất (với d b rộng đường kính cọc) - Cọc chiếm chỗ nên hạn chế số mối nối ... sức chịu tải cọc theo vật liệu theo đất Khi đất xuống sâu tốt tải trọng cọc chịu trình thi công không lớn tải trọng đưa vào thiết kế tối ưu chọn chiều dài tiết diện cọc cho hai trị số xấp xỉ...
... (thay cho 0,005mm) làm giớihạnnhóm hạt mịn (gồm nhóm hạt b i nhóm hạt sét) So với cách phân loại nhóm hạt giới, haigiớihạn TCVN 5747 : 1993 giống với haigiớihạn lương ứng cách phân loại ... phân loại nhóm hạt theob ng 1.2 B ng 1.2 Phân loại nhóm hạt theo TCVN 5747: 1993 Tên nhóm hạt Kí hiệu (theo tiếng Anh) Đường kính phân nhóm (mm) Đá tảng B (Doiildei ) >300 Cuội dãm Co (Cobble) 300- ... F < 0,075 B i sét B i sét Thei cách phân nhóm hạt ưscs khơng xét đường kính phân nhómnhóm hạt b i 'à nhóm hạt sét Phâi loại nhóm hạt thưòng dùng Pháp trình b y b ng 1.7 B ng 1.7 Tên nhóm hạt...
... (Nguồn: AASHTO LRFD Bridge Design Specification, 1994) 4.2 TRẠNGTHÁIGIỚIHẠN MỎI Trạngtháigiớihạn mỏi sử dụng để hạn chế ứng suất cốt thép nhằm khống chế b rộng vếtnứt tác dụng tải trọng ... số phân bbiếndạng tính số chia cho số dầm Độ võng cầu xác định theohai giai đoạn: (1) độ võng tức thời xảy thời điểm đặt tải (2) độ võng dài hạn xảy theo thời gian từ biến co ngót b tông ... dự ứng lực Khoảng cách tối đa cốt thép b mặt không lớn d/6 300 mm 4.1.2 Khống chế biếndạngBiếndạng tải trọng sử dụng gây hư hỏng b mặt vếtnứt cục b tông Độ võng thẳng đứng độ rung chuyển...
... lực dọc đến trạngtháigiớihạn dẻo tiết diện Trạngtháigiớihạn dẻo tiết diện chịu uốn kể đến ảnh hưởng lực dọc Khảo sát tiết diện phần tử thuộc kết cấu khung với vật liệu biếndạngtheo mô hình ... với trạngtháigiớihạn (hình 3g) ta xác định giá trị mômen dẻo tiết diện kể đến ảnh hưởng lực dọc (ký hiệu M pN ) Dưới dẫn công thức tính toán MpN số hình dạng phổ biến tiết diện [5,8] a) b) ... ,Ct , phụ thuộc vào trạngtháibiếndạng đàn – dẻo hai đầu thiết lập b o [1,2] Sử dụng quan hệ phương pháp tích phân Newmark [1,7,8], phương trình cân (14) dẫn tới dạng: ˆ ˆ K t U ...
... phơng trình (1) đợc B. B Sôkôlôpxki thực cách tổng quát [1] đây, từ việc tiếp cận toán theo hớng phân tích trạngthái ứng suất trạngtháigiớihạn dựa vào định lý biến thiên trạngthái ứng suất dọc ... quan hệ trạngthái ứng suất giớihạn Trong b o này, tận dụng tính trực quan việc biểu diễn trạngthái ứng suất vòng tròn Mohr Do qua hình 1, giới thiệu quan hệ ứng suất trạngtháigiớihạn mà ... px > ptb, dấu dới px < ptb) iii hai trờng hợp điều kiện biên, trạngthái ứng suất v đờng trợt Ta biết toán phẳng theo tiêu chí Coulomb Mohr trạngtháigiớihạn tồn hai họ đờng trợt xiên...
... trạngtháigiớihạn phẳng có vếtnứt Trong vật liệu tr ng thái gi i h n lƠ tr ng thái mà n u vượt q k t c u khơng sử d ng Trạngtháigiớihạn cường độ (kết cấu b đổ vỡ) Trạngtháigiớihạnbiến ... chảy xuất biếndạng dẻo Điều nƠy có nghĩa lƠ đáy vếtnứt ln tồn vùng biếndạng dẻo, vùng biếndạng dẻo nƠy có kích thước nhỏ vƠ mang tính chất cục lơn cận đáy vếtnứt Kích thước vùng biếndạng dẻo ... tháigiớihạnbiếndạng (kết cấu bbiếndạng lớn đến mức nƠo đó) Trạngtháigiớihạn khe nứt (b nứtb rộng khe nứt lớn tới trị số nƠo đó) Phư ng pháp tính tốn k t c u Tr ng thái gi i h n lƠ...
... dạngtheo x, y viết lại sau: Ma trận gradient biếndạng uốn 34 Bb = [B1 bB 2bB 3b ] , d etJ (2.5.6) ma trận B1 b , B 2b , B3 b có dạng 0 B1 b 0 = 0 0 B 3b = 0 0 b c 0 d −= a ; B 2b ... biểu thức sau i i i 36 1 ∆ ∆ Bb∆ = B1 b + B 2b 1 ∆ ∆ B ∆s = B1 s + B s i i i i i i ∆ ∆ 1 ∆ B1 b ; B m = B1 m + B 2∆m 3 ∆ B1 s ∆ B1 b + B3 b i i i ∆ B1 s + B3 ∆s i i i i i ∆ B1 m + B3 ∆m ... biếndạng màng Db Ma trận vật liệu ứng với biếndạng uốn Ds Ma trận vật liệu ứng với biếndạng cắt Db Ma trận vật liệu dầm Bb Ma trận gradient biếndạng uốn phần tử Bm Ma trận gradient biến dạng...