... CHỊU NÉN CỦA B TƠNG TRONG ỐNG THÉP NHỒI B TƠNG 3.1.1 Cơ cấu phá hủy b tơng u u u u B tơng gồm cốt liệu ximăng, chịu tải trọng , b tơng thể mối quan hệ ứng suất – biến dạng phi tuyến Ban đầu tải ... hạn chế giãn nở ngang b tơng b tơng chịu nén, nghĩa gây áp lực kiềm chế b hộng lõi b tơng Tác động kiềm chế b hộng cốt thép đai thành b n làm chậm phá hoại vi cấu trúc b tơng, làm tăng khả chịu ... ứng suất pháp gây nên lực pháp tuyến tác động từ b n ngồi kiềm chế b i ộng lõi b tơng 3.3.4 Neo liên kết ống thép b tơng u u Với cột có tiết diện lớn vị trí có lực cắt lớn, để , ảm b o làm việc...
... Cầu Beichuan, Trung Quốc Toà nhà Sannomiya Intes, Nhật B n Ống thép nhồi b tông tiết diện tròn Toà nhà Sannomiya Grand Building, Nhật B n Ống thép nhồi b tông tiết diện chữ nhật Cầu Ông Lớn, Thành ... Tổng quan kết cấu ống thép nhồi b tông cầu vòm ống thép nhồi b tông Chương II Đặc điểm kết cấu ống thép nhồi b tông cầu vòm ống thép nhồi b tông Chương III Cơ chế chịu lực kết cấu ống thép nhồi b tông ... nhồi b tông Chương V Kết luận CHƯƠNG TỔNG QUAN VỀ KẾT CẤU ỐNG THÉP NHỒI B TÔNG VÀ CẦU VÒM ỐNG THÉP NHỒI B TÔNG 1.1 CẤU TẠO KẾT CẤU ỐNG THÉP NHỒI B TÔNG (CFT) u Là kết cấu mà người ta nhồi b tông...
... suốt q trình b m để qua r ó hiệu chỉnh áp lực b m phòng ngừa cố u Các phương pháp : u • Phương pháp rung sâu • Rung b n ngồi • Sử dụng b tơng tự ầm 2.3 CƠNG NGHỆ THI CƠNG 2.3.3 B tơng tự ầm ... lắp sườn vòm Thi cơng cầu vòm ống thép nhồi b tơng xe trượt Thi cơng cầu vòm ống thép nhồi b tơng xe trượt Hợp long vòm thi cơng phần mặt cầu Cơn Abrams Thiết b chữ U Thiết b chữ L Phễu V treo ... 2.3.2 Cơng nghệ nhồi b tơng vào ống thép Khơng tạo mạch dừng thi cơng lõi b tơng u Tạo cân áp lực b n ống thép áp suất khơng khí b n ngồi u Duy trì việc gia tải đối xứng q trình b m u Đo đạt biến...
... nướcb tơng nước khơ b tơng chưa đủ cường độ, từ biến đặt riêng biệt vào thành phần từ biến từ biến khơ Từ biến định nghĩa từ biến biến dạng b tơng, xuất khơng có trao đổi độ ẩm với vùng xung quanh ... biến ban đầu Quan sát thơng thường b tơng đặt tải tuổi sớm từ biến b tơng xả nhiều b tơng đặt tải muộn 4.2.3 Co ngót, từ biến cột ống thép nhồi b tơng Từ biến co ngót kết cấu ngun nhân phân b ... thưc quan hệ tỷ lệ lực tác dụng nén lên ống thép nhồi b tơng s1 e ỉe = - ç ÷ b s1 e 1b ç e 1b ÷ è ø E sct = (4-12a) é1 ds e ù = 2.s 1b ê b - ú de e 1b ú êe1 ë û ( ) (4-1 2b) đó: s1, s 1b bình qn...
... Autodesk Robot Structural Analysis – Thực hành kết cấu khung thép Nhấn Execute Nhấn nút đáy b n trái hình để chọn hiển thị nút Hộp thoại Đánh d vào mục Favorites Node numbers, Bar description Bar ... thép 27 Tại cób ng: • • • • Values: giá trị Envelope: Global extremes: giới hạn tổng thể Info: thông tin Nhấn vào tên nào, b ng Hình b n b ng Envelope Nguyễn Văn Thiệp Autodesk Robot Structural ... mô hình kết cấu CHUẨN BB N IN Chúng ta phải lập hồ sơ thiết kế gồm kết phân tích tính toán Robot có công cụ mạnh để lập tài liệu b o cáo kết phân tích tính toán với b ng biểu chi tiết 4.1 Chụp...
... =2 =0.05 Kết tính toán cho b ng (a) (b) Hình Sơ đồ tính toán khung thép đường đặc tính liên kết B ng Kết tính toán chu kỳ dao động khung (Trường hợp liên kết cứng k=0 b qua ảnh hưởng lực cắt ... chia thành nhiều phần tử; ma trận khối lượng phân b đưa khối lượng tập trung hai đầu b qua lực quán tính chuyển vị xoay; - Khi phân tích dao động kết cấu hệ theo DASF, không cần chia thành nhiều ... khối lượng phân bcó liên kết mềm phi tuyến chịu lực kích thích tuần hoàn ngôn ngữ MATLAB Ví dụ số Xác định chu kỳ dao động riêng, nội lực chuyển vị động cực đại khung cho hình 3a Biết tiết diện...
... đàn dẻo lý tởng điều kiện chảy dẻo a) Mô hình vật liệu đàn-dẻo lý tởng Thừa nhận vật liệu sử dụng cho kết cấu làm việc theo mô hình đàn-dẻo lý tởng, ứng suất-biến dạng cóquan hệ theo biểu thức ... nội Ngi hng dn khoa hc: GS.TSKH Nguyn Trâm PGS.TS Vũ Thành Hải Phản biện 1: Phản biện 2: Phản biện 3: Lun ỏn s c bo v ti: Hi ng chm lun ỏn cp Nh nc hp ti Trờng Đại ... tập trung kết cấu b) Phơng pháp giải phơng trình vi phân dao động Giải phơng trình (3.72), sử dụng phơng pháp tích phân trực b c thời gian Newmark - Nội lực nút siêu phần tử b c tính (k+1), xác...
... biến “phụ thuộc”) b ớc lặp gọi biến sở b ớc (basic variable) Các biến vế phải, tức biến “độc lập”, gọi biến không sở (nonbasic variable) Nghiệm nhận cho biến không sở giá trị gọi nghiệm sở (basic ... n x i bi aijx j , i B jN Ở dấu gạch ký tự để đại lượng thay đổi qua b ớc Ở b ớc lặp, biến từ không sở trở thành biến sở, gọi biến vào (entering variable), biến sở trở thành biến không ... giá trị trở thành dương Khi biến sở b thay đổi b ng: Xi = bi aik x k ,i B xk phép lớn đến mức x1 0, i B Tức là: aik , i B, x k bi tương đương: aik x k max i Bb i 1...
... thu vất vả, khó khăn Để quảnlý chất lượng tiến độ yêu cầu có tính định phải lực, trình độ nhà thầu thi công, nhà thầu thí nghiệm, kiểm định Toàn công việc thi công mái nhà thầu Trung Quốc thực ... thầu không nhiều Biện pháp khắc phục - Cần yêu cầu cung cấp đầy đủ tiêu chuẩn liên quan - Nếu cần thiết thành lập phòng LAS phục vụ riêng cho công trình - Giám sát tác giả người nước với 100% thời ... vấn đề sau nhằm đảm b o chất lượng, giá thành tiến độ dự án: + Năng lực nhà thầu nước tham gia vào công trình; + Vật liệu sử dụng có phù hợp điều kiện Việt Nam chất lượng giá thành, phù hợp với...
... B n kính tính tới trung tâm vòm R J - Mô men quán tính mặt cắt vòm Hình 4-46.ổn định vòm K - Hệ số cóquan hệ với hình thức kết cấu, tra b ng 4-5 viện sĩ A.N Đinnhic(Nga) B ng 4- B ng tương quan ... vòm hình 4-52 biểu thị Khi tương đối cứng, thường dùng hình thức a Nền xấu dùng hình thức b c Do b trí đáy nên tải trọng phân b diện tích rộng Khi đập tương đối cao, chắn nước cần b trí khe co ... trụ sinh biến vị hướng ngang Vòm có tác dụng hạn chế biến vị trụ, dùng phương pháp tính thử dần để xác định biến vị hướng ngang vòm trụ, từ tìm ứng suất động đất hướng ngang Theo phương pháp này,...
... www.Phanmemxaydung.com b) l' a) A' A B'B l E' F' E C' l l D' F C' D' C D D C Hình 4-41 Phân khu vực tính toán chắn nước a- Phạm vi ảnh hưởng biên trường hợp hồ chứa đầy nước; b- Phạm vi ảnh hưởng biên trường ... đối xứng nên V0=0 Kết tìm được: ộ D B - D B1 ự M = ZT ỳ K ỷ ộ A D - D B1 ự H = Zờ ỳ K ỷ (4-36) đó: T - chiều dày vòm; Z= r n gR cos x u K= A 1B3 - B2 I A1, B1 , B3 - số hình dạng (hằng số phụ thuộc ... A1 + a với A1 = jA T B1 = 12R (jA - sin jA ) + R 0a versjA T T B3 = 12R R R 2a B3 1 + B3 2 + o2 vers2jA + b cos jA + g sin jA T2 T T đó: B3 1 = jA - sin jA + jA + sin jA cos jA B3 2 = 2jA - sin jA...
... công; b- Khe co giãn; 1- Tấm đồng; 2- Bao tải bi tum phía thượng lưu thường làm lớp chống thấm dùng biện pháp quét lớp bitum lớp vữa chống thấm Nối tiếp với nền: Chân chắn nước thường làm thành ... công: Do yêu cầu thi công, chắn phải chia thành nhỏ, khe thi công phải b trí cốt thép, a) b) làm thành khớp cưa (hình 4-34a) để đảm b o b tông cũ gắn chặt thành khối Khe co giãn vĩnh cửu: đập cao, ... tác dụng không làm trụ pin b hỏng trụ pin b lún không Về xử lý phân khe trụ giống đập to đầu Đập phẳng tràn nước lỗ tháo nước Đập phẳng làm thành hình thức tràn nước Mặt cắt đập tràn nên dùng...
... sr=-HFBgbf2 + 2r cos a[(FH - FB ) g b sin a + Hlg ]f (a + b) (a + b) sin a + + Hd B + (d H - d B )r cos b Hd B + (d H - d B )r cos b 2Hd B g b r[f (a + b) cos b - f (a + b) cos a] + Hd B + (d ... j=a +b) thay trị số j vào công thức (4-29) ta được: sr=-HFBgb f1 + r cos a[(FH - FB ) g b sin a + Hlg ]f (a + b) (a + b) sin a + Hd B + (d H - d B )r cos a Hd B + (d H - d B )r cos a 2Hd B g b r[f ... I-I) lợi dụng quan hệ này, thay giá trị db da vào, giải được: na = đó: B = n nB nb = 1+ B 1+ B (4-31) sa E b sb Ea Diện tích mặt cắt cần thiết dầm thứ (ở sát b ) Fb1 = n b Pn sb Đối với dầm...
... cos 2(a + b) + cos 4(a + b) ỳ ỳ ỷ ộ[3 sin 3(a + b) - sin(a + b) ](sin j + sin 3j) r + d B gb cosb + - cos 2(a + b) + cos 4(a + b) + [cos 3(a + b) - cos(a + b) ](3 cos j - cos 3j) ự ỳ +gb rdBcos(a ... 2j) - sin 2(a + b) (2j + sin 2j) ỳ Sr = FBgb sina ờ1 + ỳ(a + b) sin 2(a + b) - + cos 2(a + b) ỳ ỳ ỷ -r( FH - FB gb sina + lg - dBgb ) cosa H ộ ộ ự ờsin 2(a + b) + sin 4(a + b) ỳ (sin j + sin ... 2(a + b) + sin 6(a + b) ] + sin 2b[ 2 sin 2(a + b) - sin 4(a + b) ] cos 4j - cos 2(a + b) + cos 6(a + b) ổ ộ ự ỗ ờ2 - cos 2(a + b) - cos 6(a + b) ỳ ỗ ỷ + ỗ sin 2a - cos 2(a + b) + cos 6(a + b) ỗ ỗ...
... chống b o mòn dòng nướccó lưu tốc cao Khi cột nước 20m, dùng b tông có số hiệu chống thấm B4 , cột nứơc lớn dùng b tông chống thấm B8 Trụ pin dùng b tông có số hiệu 140, chắn nước thường dùng b ... thượng lưu mặt khe làm thành rãnh để nối tiếp tốt lớp b tông b) Khe co giãn Sau b tông ninh kết, thể tích co lại, b tông gần co lại b kiềm chế, phận b tông đổ co lại bb tông cũ kiềm chế ... làm thành độ nghiêng phía thượng lưu làm thành hình cưa (hình 4-16) Hình 4-18 1- B trí cốt thép nút b tông chống thấm Nếu xấu, dể giảm ứng ; 2- mát bitum ; 3- giếng bitum ; 4- ống dẫn bitum...
... (4-9) Điều kiện biên: Khi X = 0, y = 0, Khi X = 1, bdy = Mb dx Từ công thức (4-8) (4-9) ta rút phương trình sau: ổ aử ỗ1 + ữkl ỗ b ố ứ tgkl = = f (kl) EJ a.l (k.l) b. l EJ Dùng phương pháp đồ giải ... ảnh hưởng đến tải trọng giới hạn b= l 10 qa P M=a qA Ma P A Hình 4-11 Sơ đồ tính toán ổn định trụ kép Erd2 B 5,50 đó: dB - b dày trụ pin Er - môduyn đàn hồi b tông Phương trình cân uốn dọc: ... đáy trụ pin x P b qb Er - môduyn đàn hồi đá Đối với đá tốt Er= (2,0 ~ 3,0)10 N/m2; đá b nứt nhẹ Er= (1,0 ~ 2,0) 1010N/m2; đá b nứt nghiêm trọng Er= (0,2 ~ 0,5) 1010N/m2 Trị số b tính gần theo...
... www.Phanmemxaydung.com d B/ 2 bB B3 c B3 T b l D a T2 R T3 B4 R B5 b/ 2 Hình 4-5 B phận đầu trụ đơn B1 B2 B1 Hình 4-6 B phận đầu đập to đầu có trụ pin kép Phần đầu trụ ... dùng biện pháp tăng b dày trụ dùng trụ kép Hiện thường dùng biện pháp gần để tính ổn định uốn dọc trụ phương pháp Ơle phương pháp lượng Các phương phápb qua tác dụng chỉnh thể trụ Cắt trụ thành ... B trung b nh b0 trụ Gọi S = , trị số S tra theo b ng kinh nghiệm (b ng 4-3) b0 Theo kinh nghiệm đập cao, S lớn B ng 4-3 Tương quan chiều cao đập trị số S Chiều cao đập (m) 40 60 80 ~100 100 B...