... cọ thãø b qua: Váûy Thay an = a = aa Ea ln = aa Ea vo ta âỉåüc: an = aa ln Ea (7 - 25) Trong âọ: - a: Xạc âënh vng - a: ỈÏïng sút cäút thẹp tải TD cọ khe nỉït a = Mc Fa Z - Mc: Mämen ... a2 a Xẹt sỉû cán bàòng giỉ a näüi lỉûc v lỉûc åí trảngthại âang xẹt: - Tải TD cọ khe nỉït: Mc = a Fa.Z1 ; - Tải TD giỉ a khe nỉït: Mc = Ma + Mb = a1 Fa.Z + Mb ; Suy ra: a Fa.Z1 = a1 Fa.Z ... sút cäút thẹp tải TD sàõp nỉït l σan: Rk R σan = a. Ea = εbk.Ea = Ea = k Ea , ν k Eb E bk KHOA XÁY DỈÛNG DÁN DỦNG & CÄNG NGHIÃÛP Mc ln a1 σan Rk Så âäư ỉïng sút ca cäút thẹp v BT sau xút hiãûn...
... cọ thãø b qua: Váûy Thay an = a = aa Ea ln = aa Ea vo ta âỉåüc: an = aa ln Ea (7 - 25) Trong âọ: - a: Xạc âënh vng - a: ỈÏïng sút cäút thẹp tải TD cọ khe nỉït a = Mc Fa Z - Mc: Mämen ... a2 a Xẹt sỉû cán bàòng giỉ a näüi lỉûc v lỉûc åí trảngthại âang xẹt: - Tải TD cọ khe nỉït: Mc = a Fa.Z1 ; - Tải TD giỉ a khe nỉït: Mc = Ma + Mb = a1 Fa.Z + Mb ; Suy ra: a Fa.Z1 = a1 Fa.Z ... sút cäút thẹp tải TD sàõp nỉït l σan: Rk R σan = a. Ea = εbk.Ea = Ea = k Ea , ν k Eb E bk KHOA XÁY DỈÛNG DÁN DỦNG & CÄNG NGHIÃÛP Mc ln a1 σan Rk Så âäư ỉïng sút ca cäút thẹp v BT sau xút hiãûn...
... cọ thãø b qua: Váûy Thay an = a = aa Ea ln = aa Ea vo ta âỉåüc: an = aa ln Ea (7 - 25) Trong âọ: - a: Xạc âënh vng - a: ỈÏïng sút cäút thẹp tải TD cọ khe nỉït a = Mc Fa Z - Mc: Mämen ... sút cäút thẹp tải TD sàõp nỉït l σan: Rk R σan = a. Ea = εbk.Ea = Ea = k Ea , ν k Eb E bk KHOA XÁY DỈÛNG DÁN DỦNG & CÄNG NGHIÃÛP Mc ln a1 σan Rk Så âäư ỉïng sút ca cäút thẹp v BT sau xút hiãûn ... hçnh hc sau: Âäü dn di ca thåï BT åí ngang trng tám cäút dc cäüng våïi bãư räüng khe nỉït l bàòng âäü dn di ca cäút dc: a ln M ∆bk + ln an/2 ln = an + ∆bk a ln + ln Trong âọ: - a an/2 : Sút...
... (II-II) a − ac a − ac max = 0,125σ tt b. (a − a c ) 2 b − bc b − bc max max = σ tt a = 0,125σ tt a. (b − bc ) 2 max M I − I = σ tt b M II − II max (Lưu ý: thiên an tồn ta sử dụng σ tt để tính tốn ... THEOTRẠNGTHÁIGIỚIHẠN I 6.1 Sơ đồ tính tốn Ta xét trạngtháichịu lực móng đơn hình vẽ Bỏ qua lực ngang ma sát mặt bên móng Vật thể móng chịu tác No dụng lực sau: - Lực tác dụng tải trọng cơng ... thức tính tốn sức p chịutải bản: 5.3.1.1 Phương pháp Xocolovski a: đất chịutải trọng thẳng đứng, lệch pgh q=γ.h tâm (Hình - 24) Tải trọng giớihạn trường hợp Y b tínhtheo cơng thức sau: pgh...
... Association of State Highway and Transportation Officials) có cách phàn nhóm hạt bảng 1.4 (tên cũ AASHO - American Associatinn of State Highvvay Officials) Bảng 1.5 Phân loại nhóm hạt AASHTO Hoa Kỳ Tên ... hai giớihạn độ chắc, trạng hái tơi xốp trạngthái chật Đất trạngthái tơi xốp nhất, có độ rèn khảchịutải Đật trạngthái chặt có sức chịutảilới Đất hạt thơ điểu kiện tự nhiên phạm vi hai trạng ... từ trạngthái dẻo sang trạngthái 27 n a cứng gọi giớihạn dẻo, kí hiệu Wp PL (Plastic Limit) Độ ẩm đất chuyển từ trạngthái n a cứng gọi giớihạn co (ngót), kí hiệu Ws (Shrinkage Limit) Các giới...
... phộp ca cỏc loi bin dng tng ng tra Bng 2.7 Khi tớnh nn theo TTGH2 trc ht tra Bng 2.7 bit cn tớnh theoloi bin dng no v tr s gii hn cho phộp l bao nhiờu lỳn n nh ca nn cú th tớnh theo hai phng ... - Khi kim tra n nh trt phng h s tin cy ca tnh ti, hot ti tham gia vo thnh phn Tgi phi ly tr s nh hn 2.3.2 Tớnh nn theo trng thỏi gii hn II 2.3.2.1 Cỏc iu kin kim tra Mc ớch ca tớnh toỏn nn theo ... kPa Múng trờn nn thiờn nhiờn cú l Sét pha E = 9,7 MPa Sét E = 10,2 MPa 1,2 Cát pha E = 9,5 MPa = 18 kN/m3 1,4 1,5 = 3m, b = 2m, chiu sõu chụn múng h = 1,5m Tớnh lỳn ca múng Đá cứng ` Gii: Ap...
... 79,40 kNm gph Q max = max ( Q gtr d max , Q d max ) = max (715,92 ; 530,22 ) = 715,92 kNm Bc 2: Tớnh thộp chu mụmen cho dm múng bd As6 As4 As4 As5 As6 As6 As1 As3 As2 As1 As3 As2 b Hỡnh 2.51 B ... thộp dc múng c b trớ nh trờn Hỡnh 2.43 bd As6 As4 As4 As5 As6 As6 As1 As3 As2 As1 As3 As2 b Hỡnh 2.43 B trớ ct thộp múng hp - Tớnh As1: Quan nim cỏnh múng theo phng cnh di nh dm cụng sn ngm ti tit ... Kim tra chiu cao múng v tớnh thộp cho múng hp vớ d 2.6 Vt liu múng: Bờ tụng B15: Rb = 8,5 MPa = 8500 kPa, Rbt = 0,75 MPa = 750 kPa, Eb = 23.103 MPa Ct thộp nhúm AII: Rs = 280 MPa = 28.104 kPa,...
... lớn đến sức chịutải cọc theo vật liệu theo đất Khi đất xuống sâu tốt tải trọng cọc chịu trình thi công không lớn tải trọng đ a vào thiết kế tối ưu chọn chiều dài tiết diện cọc cho hai trị số xấp ... tổng tải trọng ngang tínhtoán tác dụng đỉnh đài Khi đài liên kết hệ thống giằng móng, tải trọng ngang đài có phân phối lại Ngoài áp lực đất bị động sức kháng ma sát mặt bên giằng tham gia triệt ... Trường hợp cọc hạ phương pháp đóng, ép thường chọn cho sức chịutải cọc theo vật liệu lớn ÷ 2,5 lần sức chịutảitheo đất để đảm bảo cọc chịutải trọng lớn trình hạ ...
... Association of State Highway and Transportation Officials) có cách phàn nhóm hạt bảng 1.4 (tên cũ AASHO - American Associatinn of State Highvvay Officials) Bảng 1.5 Phân loại nhóm hạt AASHTO Hoa Kỳ Tên ... hai giớihạn độ chắc, trạng hái tơi xốp trạngthái chật Đất trạngthái tơi xốp nhất, có độ rèn khảchịutải Đật trạngthái chặt có sức chịutảilới Đất hạt thơ điểu kiện tự nhiên phạm vi hai trạng ... liquid State), tạng thái dẻo (plastic State), trạngthái n a cứng (sem isolid State) trạngthái cứng (soliđ site) Đ'ộ m đất chuyển từ trạngthái chảy sang trạngthái dẻo gọi giớihạn lỏng, kí hiệu...
... nơi lan dần nơi khác kết cấu kết cấu bị phá huỷ hoàn toàn bị biến hình toàn cục Khi ta nói kết cấu tới trạngtháigiớihạnTải trọng ứng với trạngtháigiớihạn kết cấu gọi tải trọng giớihạn ... cấu khôngchịutải Rõ ràng với phương pháp ta tận dụng hết khả vật liệu dĩ nhiên tiết kiệm Song việctínhtheo phương pháp trạngtháigiớihạn (TTGH) đ a đến biến dạng lớn (vật liệu làm việc ... 20.13e) khảchịu lực Vậy mô men nội lực lực P YB a đạt giớihạn dẻo Mxd dầm trạngtháigiớihạntải trọng đạt đến Pgh Từ giá trị YB tính mô men điểm Pgh phải 4M xd YB × a = (aPgh − M xd )× a = M...
... Chỉ dẫn chung tínhtoán kết cấu móng chịu lực 1.34 Phải tínhtoán kết cấu chịu lực móng cầu cống theo ph ơng pháp trạngtháigiớihạnTrạngtháigiớihạntrạngthái mà kết cấu móng không thoả mãn ... toántheotrạngtháigiớihạnthứ đảm bảo cho công trình không bị đình sử dụng không sức chịu lực (về c ờng độ, ổn định, độ chịu mỏi) phát triển biến dạng dẻo lớn b Tínhtoántheotrạngtháigiới ... dùng công thức có dạng N FR Trong tínhtoán đ ợc phép xác định nội lực với giả định vật liệu làm việc đàn hồi Hệ số khôngtính với 1.47 Tínhtoántheotrạngtháigiớihạnthứ hai thứ ba, tiến hành...
... 2000 CHOPRA, A. K., Dynamics of Structures: Theory and Applications to Earthquake Engineering (3rd Edition), Prentice Hall International Inc., 2007 LI, G.Q and LI, J.J., Advanced Anlysis and Design ... sát; OS (overshooting): giớihạn chảy bước vào trạngthái ĐDSTT; BT (backtracking): giớihạn quay trở lại trạngthái ĐHTT EL (Elastic linear): miền đàn hồi ĐHTT D a thuật toán nhận được, tác giả ... 2000 CHEN, W.F and SOHAL I., Plastic Design and Second–Oder Analysis of Steel Frames, Springer – Verlag New York Inc., 1995 CHENG, F.Y., Matrix Analysis of Structural Dynamics, Maxcel Dekker Inc.,...
... quan ii số quan hệ trạngthái ứng suất giớihạn Trong báo này, tận dụng tính trực quan việc biểu diễn trạngthái ứng suất vòng tròn Mohr Do qua hình 1, giới thiệu quan hệ ứng suất trạngtháigiới ... [1] đây, từ việc tiếp cận toántheo hớng phân tích trạngthái ứng suất trạngtháigiớihạn d a vào định lý biến thiên trạngthái ứng suất dọc đờng trợt xoắn lôga, giải toán trờng hợp không xét ... đờng xoắn lôga (hình b) Hình Trong miền trợt hình quạt, trạngthái ứng suát không đồng Dới ta nghiên cứu quy luật biến thiên trạngthái ứng suất (ở trạngtháigiới hạn) dọc đờng xoắn lôga Giả sử...
... vậy, độ an tồn điểm so với trạngtháigiớihạn xác định mức độ tiếp cận trạngtháigiớihạntheo biểu thức sau [5] (hình 2): ω* = τ max τgh (3) Với: ω*: Mức độ tiếp cận trạngtháigiớihạn τmax: ... cận trạngtháigiớihạn đất móng băng có xét đến trọng lượng thân đất Hình 4a: Biểu đồ mức độ tiếp cận trạngtháigiớihạn đất yếu đường Hình 4b: Biểu đồ mức độ tiếp cận trạngtháigiớihạn đất ... cơng cụ máy tính thơng qua chương trình phổ biến Mathlab, Mathcad, hồn tồn thiết lập chương trình tính tốn thể đường đồng giá trị mức độ tiếp cận trạngtháigiới Phạm vi vùng giớihạn đường đồng...
... phân hệ điều khi n đầu máy D12E v D18E l thấp Các tiêu độ tin cậy nêu l sở choviệc phân tích, so sánh độ tin cậy l m việc phân hệ loại đầu máy v loại đầu máy với nhau, v l sở choviệc đánh giá ... l phân hệ điều khi n loại đầu máy diezel TĐĐ đ khảo sát l khâu xung yếu nhất, cần phải đợc quan tâm trình sử dụng, bảo dỡng v s a ch a Đây l lần vấn đề độ tin cậy đợc tiến h nh khảo sát, nghiên ... l m việckhông hỏng phân hệ v tổng thể đầu máy D18E giai đoạn 1998-2001 không xét tới cờng độ phục hồi, t = [103 h] Hình 3.5 Xác suất l m việckhông hỏng phân hệ v tổng thể đầu máy D13E giai đoạn...
... đợc tínhtoán công thức triển khai bên v kết đúc kết từ thực nghiệm tác giả (Maton, 2000) cho trờng hợp có đờng kính ống khác nhau, ta thấy chúng không khác nhiều v sử dụng công thức tínhtoán ... tínhtoán thông số giớihạn băng tải ống đợc kiểm chứng thông qua so sánh với kết thực nghiệm đ khẳng định khả ứng dụng công thức xác định thông số giớihạntínhtoán thiết kế hệ thống băng tải ... góc mở theo độ l m đầy Ta có: r2 = r2 - r2/2 + sin()r2/2; r- bán kính băng tải Giải phơng trình ta thu đợc góc mở theoTínhtoán cân lực băng tải, ta chia phần khối lơng băng tải l m hai phần...
... (Nguồn: AASHTO LRFD Bridge Design Specification, 1994) 4.2 TRẠNGTHÁIGIỚIHẠN MỎI Trạngtháigiớihạn mỏi sử dụng để hạn chế ứng suất cốt thép nhằm khống chế bề rộng vết nứt tác dụng tải trọng ... tải f’ci, cường độ chịu nén 28 ngày f’c giớihạn ứng suất cho MPa Vùng chịu kéo dự ứng lực vùng nén trước trở thành vùng chịu kéo chịu tác dụng mô men tĩnhtải hoạt tải Các giớihạn ứng suất bảng ... đây, tải trọng xe cộ bao gồm hệ số xung kích IM hệ số m Tính độ võng Khitínhtoán độ võng hoạt tải, độ võng phải lấy lớn so với kết tínhtoán với riêng xe tải thiết kế lớn so với kết tính theo...