5 26 kết quả tính toán chiều dài hố xói
Tính toán ổn định tường tràn
... I.2.4 Tính toán ổn định trường hợp thi công xong a) Sơ đồ tính toán: Để dễ dàng tính toán, sử dụng sơ đồ tính toán hình (10-13), xét cho 1m chiều dài tường Zdinh =58 m q = 3T/m 0 .50 Z0= 9 .50 P3 ... hiệu trọng m (T.m) (T.m) P1 0. 95 20.78 19.74 2.62 51 .72 P2 0. 95 9. 75 9 .26 3. 25 30.10 P3 0.9 65. 20 58 .68 4.78 280.48 P 1.2 13 .26 15. 91 5. 05 80.34 E cđ 0.8 18.23 14 .58 2.12 30.91 Đứng(T) ngang(T) ... sườn có chống sau: Cao trình đỉnh tường : Zđỉnh tường = 58 m Chiều rộng đáy trước tường : b1 = 2m Chiều rộng đáy tường Chiều dày chống : b2 =6,5m : tbản chống = 0,5m Khoảng 5m bố trí chống Chiều...
- 15
- 1,209
- 4
Tài liệu Báo cáo " Ứng dụng phần mềm plaxis tính toán ổn định & kết cấu giếng thoát nước thải - dự án vệ sinh môi trường lưu vực nhiêu lộc – thị nghè " doc
... 0.02*6 858 (2.46*4.3+43.74*2. 15+ 53.83*7.7 +59 .17*3. 85+ 121.3*4.38+46.6*2.19)*10.4 12,000 137 14, 355 Tổng cộng lực gây tr ợt (∑F’S) 26 ,59 2 (106.46*4.3+63.74*2. 15+ 421.4*7.7+ 400.4*3. 85+ 654 *4.38+ 150 .6*2.19)*10.4 ... tạo giếng hình +2 .5 G6 3000 +2.0 G5 -0 .5 G4 600 -4.8 4100 400 γ = 14.82 kN/m3 Su = 26 kN/m2 ϕu = 00, cu = 26 kN/m2 -5. 0 G3 G8 -11.28 2000 G7 -13.88 G9 -16.88 250 1000 1000 G1 150 0 γ=19.68 kN/m3, ... chúng tơi khơng trình bày chi tiết tất trường hợp tính 12,000 2 ,263 91,448 tốn mà thống kê kết tính tốn bảng Bảng : Kết tính tốn ổn định Trư ờng hợp tính tốn Kháng chuyển vị ngang lực kích ống Kháng...
- 7
- 1,030
- 10
Một cách tiếp cận phương pháp Bishop có xét đến lực tương tác tại mặt bên thỏi đất để tính toán ổn định mái dốc
... 15 25 35 45 2 .5 55 3 .5 4 .5 m Hd(m) Hình 4.2 Hình 4.3 Kết tính toán nêu hình 4.2 cho thấy chiều cao đập Hđ tăng từ 20m lên 30, 40, 50 m hệ số ổn định Fs giảm dần từ 1.317 xuống 0.928 Còn kết tính ... định tính theo STAB.07.F cho đập không đồng chất 2.4 m=4 .5 2.2 m-3. 75 Fs 1.8 m=3.0 1.6 1.4 1.2 15 25 Hình 4 .5 35 Hđ(m) 45 55 18 2.4 Hd=20 2.2 Hd=30 Hd=40 1.8 Hd =50 1.6 1.4 1.2 2 .5 3 .5 4 .5 m Hình ... đơn giản- Geoslope Bảng 3.8 Kết tính toán ổn định đập không đồng chất H =50 m theo phơng pháp Giá trị Fs 1.479 1 .54 5 1 .55 0 1.444 1 .54 2 1 .53 9 16 Bảng 3.9 So sánh kết tính toán theo phơng pháp Bishop...
- 26
- 2,014
- 5
BẢN CHẤT HIỆN TƯỢNG NỨT CỤC BỘ VÀ PHƯƠNG PHÁP TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH CHỐNG NỨT TRONG THÂN ĐẬP ĐẤT
... gồm khối hình (khối trái, khối phải, khối chống thấm khối thu nước cát,áp theo mái hạ lưu khối chống thấm) 73 = 0 ,5 66 58 cát 4, = m đất lớp 3a 65 m m 58 = 4, 66 m = 3, 75 đất lớp đống đá Hình - ... 0,00239 0,00360 0,0 054 6 0,00741 0,00633 0,0 058 1 W1-1 1. 75 1.00 0,00179 0,00300 0,004 85 0,00681 0,0 057 1 0,0 051 8 Hình 5- Biểu đồ quan hệ độ lún ướt tương đối (Su)và áp lực nén(P) 4.3/ Kết lựa chọn hệ ... lẫn vón kết la terite 5% ÷ 10% : K ≥ 0. 95 H1 ≤ 6.0 m K = 0. 95 0.97 Tương ứng với H1 ≤ 6.0÷ 10 .5 m K > 0.97 • Tương ứng với Tương ứng với H1 ≤ 10 .5 m Đất có nguồn gốc bột, cát kết : K ≥ 0. 95 Tương...
- 10
- 726
- 1
Lý thuyết tính toán ổn định mái dốc.
... công thức tính hệ số an toàn cân lực Tổng lực theo hướng nằm ngang tất cột đất : (8 .5) Thành phần Σ(EL - ER ) phải không tính cho toàn khối trượt Trừ công thức 8.2 vào công thức 8 .5 tính hệ số ... 1/4 dọc theo cung trượt Giá trò f(x) điểm 0.707 (sin 45o) Lực tiếp tuyến bằng, f(x) = sin 45 = 0.707 = 0 .5 E = 100 X = 100 × 0 .5 × 0.707 = 35. 35 kN Trong ví dụ , tỉ số lực tiếp tuyến lực pháp tuyến ... λ1, λ2, λΝ) kết việc giải hệ phương trình tuyến tính sau: = Hệ phương trình tuyến tính giải để xác đònh hệ số trọng lượng Giá trò u(x,y) tính toán điểm x,y dùng công thức : (8.14) Các tính chất...
- 30
- 2,888
- 44
LUẬN văn tốt NGHIỆP NGHIÊN cứu TÍNH TOÁN ổn ĐỊNH của ô tô KHI QUAY VÒNG
... Sự Biến Dạng Của Lốp Xe + Khi t = 2s: θ = 0, 05. 2 = 0,1 (1/s) ⇒ Py = 18 85. 10 ( 8,332.0,1 + 1,3.8,33.0, 05 ) = 53 24 N 9,81.2, 1.3/ Sự quay vòng ô tô tính đến biến dạng lốp xe: 1.3.1/ Bán kính quay ... lái: Xét mô hình tính toán hình: Hình 4-4: Mô hình tính toán góc bù vành lái Với hệ tọa độ góc O x0 y0 z0 mặt đường Bây xe thẳng với vận tốc bất ngờ gặp gió bên N tác dụng vào Kết xe bị hướng ... quán tính mv ' + Lực li tâm mv(α ' + ε ' ) m khối lượng toàn xe bao gồm người Khi xe quay vòng xuất mômen quán tính xung quanh trục Tz jz ε '' Góc quay bánh xe dẫn hướng β t Kích thước chiều...
- 96
- 885
- 5
Tính toán ổn định của kè pptx
... nước kiệt 1.12m Kết tính thấm (xem phụ lục) 3.2 Tính ổn đỉnh thân đê : Tính toán cho trường hợp mực nước rút nhanh từ mực nước max mực nước kiệt kết tính toán xem phụ lục Dựa vào kết tính thấm ta ... 2.434 > [K] = 1.20 Vậy thân đê đảm bảo điều kiện ổn đỉnh KẾT QUẢ TÍNH THẤM KHI MỰC NƯỚC MAX KẾT QUẢ TÍNH THẤM KHI MỰC NƯỚC RÚT NHANH KẾT QUẢ TÍNH ỔN ĐỈNH KHI NƯỚC RÚT NHANH ... toàn trượt, Kcp = 1,3 (phần tiêu thiết kế) Tính toán lực : + Tính khối lượng thân phần kè BB’DA (G 1) : Trong : G1 = γ.F1.1 (6.2) - γ = 2,0 (T/m3) : khối lượng riêng đá làm kè - F1 = 3,11 (m2)...
- 6
- 3,502
- 81
Nghiên cứu sự thay đổi sức chống cắt và hệ số nhớt (n) của đất loại sét theo thời gian và áp dụng tính toán ổn định đê ở Đồng bằng sông Cửu Long
... 4.45x10-2 1.10x10-1 1.67x10-1 ep 4.19x10-3 9.07x10-3 1 .58 x10-2 5. 30x10-2 B=16.5m 10.5m 6.0m 10.5m +4.0m Hđ=3.5m P=17x3 .5= 5. 95 T/m2 m = 3.0 m = 3.0 +0.5m 3.5m 5. 95 T/m2 σzbt= γw.z 5. 47 T/m2 3.5m ... së sè liƯu ®ã, mơc 5. 5.3 x¸c ®Þnh hƯ sè α B¶ng 5- 7 theo tr¹ng th¸i ®é sƯt (B) cđa ®Êt nỊn (B¶ng 5- 7) B ≤ B < 0 ,5 0 ,5 ≤ B < 0, 75 0, 75 ≤ B < 1,0 B ≥ 1,0 α, % 10 15 18 20 20 5. 6 Mét sè kÕt ln rót ... cđa giai ®o¹n tõ biÕn 0.0020 H×nh 2-5b: §é 0.00 25 ∆H0 lón cđa ®Êt theo 0.0030 thêi gian t Số đọc, cm 0.00 35 0.0040 ∆H 50 0.00 45 0.0 050 0.0 055 ∆H 100 0.0060 0.00 65 0.0070 0.1 10 100 Thời gian t,...
- 27
- 1,161
- 1
bài tập lớn:Tinh toán ổn định và các thành phần chuyển vị cưỡng bức của sà lan trên song đồng đều.
... 17.38 153 15. 551 23 14.63698 17.4 452 7 15. 61406 14.69071 3 .57 0227 7.097932 tính toán liên kết khối chân đế sà lan trình vận chuyển biển 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 52 9 .5 27 .5 ... 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 11. 856 11. 856 11.314 11.314 11. 856 11. 856 15. 856 16 15. 856 14.173 14.173 15. 856 16 15. 856 14.173 14.173 15. 856 8 15. 856 ... 0.022 1. 953 928 1. 953 928 1. 953 928 1. 953 928 3 .55 5362 3 .55 5362 3 .55 5362 3 .55 5362 4.738 354 4.738 354 4.738 354 4.738 354 3 .56 0383 7.08 057 1 9.441228 17.4 452 7 15. 61406 14.69071 17.38 153 15. 551 23 14.63698...
- 44
- 833
- 0
Nghiên cứu tính toán ổn định phanh
... 2,977 5, 152 6,904 7,448 7,679 7,829 6,718 3,882 2,897 2,6 85 2,6 05 2 ,55 5 67,187 38,824 28,967 26, 854 26, 047 25, 5 45 2, 759 4 ,54 6 5, 877 6,272 6,438 6 ,54 6 83,187 54 ,824 44,967 42, 854 42,047 41 ,54 5 Bảng ... 3, 359 1,941 1,449 1,343 1,303 1,278 16,797 9,706 7,242 6,714 6 ,51 2 6,386 2 ,58 3 4,118 5, 2 15 5 ,53 6 5, 670 5, 756 24,797 17,706 15, 241 14,714 14 ,51 2 14,386 Bảng 1-3: Giá trị thông số động học tính ... 0,7 25 0,672 0, 652 0,639 4,199 2,427 1,811 1,678 1,628 1 ,59 7 2,316 3 ,55 1 4,413 4,663 4,768 4,836 8,199 6,427 5, 811 5, 678 5, 628 5, 597 Nhận xét: Sau tính toán thông số đánh giá chất lượng hệ thống...
- 34
- 663
- 2
CHUYÊN ĐỀ TỐT NGHIỆP TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH CHO HỆ THỐNG ĐIỆN Giáo viên hướng dẫn LÃ MINH KHÁNH
... -3060.710 57 88.314 80 -6776.387 3640 .261 -10416.648 90 3472.728 -3446.847 6919 .57 5 100 -4222.761 17 45. 364 -59 68.1 25 110 - 155 7.744 119.199 -1676.943 120 16 65. 4 65 -2344.0 75 4009 .54 0 130 -6408 .55 8 34 15. 816 ... bng kt qu sau: 12 12 = 1- -4277.180 1991. 055 - 6268 .2 35 20 350 0.112 - 357 0.481 7070 .59 3 30 -6767.922 3602.046 -10369.968 40 268 6.016 -2872.9 45 555 8.961 50 -2911.010 820.489 -3731.499 60 -2972.338 ... (0. 25 + j 0. 255 ) + (0.368 + j 0.199) = 1. 354 + j 0.872 Z ptNĐ1 ì Z 'A2 (0.736 + j 0.418) ì (0. 25 + j 0. 255 ) Z A3 = = = 0.139 + j 0.127 Z3 1. 354 + j 0.872 Z B3 = Z 'A2 ì Z C2 (0. 25 + j 0. 255 ) ì...
- 23
- 906
- 37
Báo cáo khoa học: "quan điểm tính toán ổn định khối l-ợng đứng trạm trộn bê tông nhựa nóng móng nổi khi chịu lực rung" pps
... gây Trên thực tế, đặt khối tháp trộn khác nhau, tuỳ theo quan điểm tính toán ta xét theo hai mô hình tính: */ Mô hình tính coi tuyệt đối cứng: thể hình Hình Sơ đồ tính khối tháp trộn coi móng ... đặc trng khối tháp đứng cho hai trờng hợp: a Coi kết cấu thép khối tháp đứng cứng tuyệt đối b Có xét đến biến dạng đàn hồi kết cấu khung cột tháp CT ảnh hởng liên kết kết cấu phụ với khối tháp ... móng; W - mô men chống uốn tiết diện đế móng; Điều kiện kiểm tra ổn định tháp là: Pmax [ P ]/k ; Pmin > với k hệ số an toàn, (k = 1 ,5) ; Với cách tính nh trên, việc tính toán khối tháp cha đề cập...
- 6
- 682
- 0
Báo cáo khoa học: "Vấn đề hệ số an toàn trong tính toán ổn định nền đ-ờng đắp" pptx
... điểm tính toán đất tự nhiên bị biến dạng dẻo K2 = điểm tính toán đất tự nhiên trạng thái cân giới hạn K2 > điểm tính toán đất tự nhiên trạng thái ổn định (6) Vấn đề hệ số an ton tính toán ổn định ... trình - mặt đờng từ dẫn tới khái niệm hệ thống - mặt đờng đất đắp - đất tự nhiên Tính toán ổn định đờng đắp thực chất phải tính toán ổn định tổng thể hệ thống đất đắp - đất tự nhiên Những nội dung ... tải, cố kết sức chống cắt tăng dần lên S; = (0,31 ữ 4,0) M - ứng suất cắt lớn ngoại tải (trọng lợng đất đắp phơng tiện) gây điểm tính toán (M) Với sơ đồ đất đắp tải trọng hình thang dài vô hạn...
- 4
- 564
- 1
Tính toán ổn định khí động flutter của dầm chủ trong kết cấu cầu hệ dây bằng phương pháp bước lặp (tóm tắt)
... Bảng 3.4 Kết tính toán vận tốc flutter U F (m/s) Tính toán lý thuyết luận 21.78 39.6 74.1 19.4 văn Kết tính lý thuyết [1 65] 21 .5 40.2 73.0 15. 5 Kết tính thực nghiệm 20.6 41.3 70.2 16.1 [1 65] Công ... flutter tới hạn: U F 75. 5m/s; F 3.1249 rad/s Kết phù hợp với kết tài liệu [56 ], vận tốc gió tới hạn, U F 48.1m/s Nhận thấy f h f F f , kết phù hợp với kết tính toán thực nghiệm nhiều ... 72.5m/s; F 1.2711rad/s Kết tính toán lý thuyết tài liệu [36], U F 72 .5 m / s ; F 1.28rad/s Sai số vận tốc gió tới hạn tính toán theo lý thuyết luận văn theo tài liệu [36] 0% 13 3.4.5...
- 24
- 556
- 0
Tính toán ổn định khí động flutter của dầm chủ trong kết cấu cầu hệ dây bằng phương pháp bước lặp
... c bn ca lý thuyt flutter c in Trang 10 10 12 13 14 15 15 15 15 16 16 17 17 18 20 20 22 25 26 28 29 32 32 34 39 39 40 41 43 45 45 47 51 52 52 52 3.1.2 H phng trỡnh dao ng t kớch khớ ng hc un xon ... 5. 5 Kt lun chng KT LUN V KIN NGH TI LIU THAM KHO DANH MC CC CễNG TRèNH CễNG B CA LUN N 52 53 53 54 55 57 57 59 68 72 72 73 74 76 77 80 82 82 84 92 96 97 97 98 98 99 99 102 103 118 120 121 122 133 ... 25 26 27 27 28 30 32 33 39 41 42 45 47 53 56 59 67 68 68 70 71 72 73 74 74 75 Hỡnh 3.14: Hỡnh 3. 15: Hỡnh 3.16: Hỡnh 3.17: Hỡnh 3.18: Hỡnh 3.19: Hỡnh 4.1: Hỡnh 4.2: Hỡnh 4.3: Hỡnh 4.4: Hỡnh 4 .5: ...
- 139
- 721
- 1
Phần 3 KHÓA ĐÀO TẠO TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ ỨNG DỤNG TRÊN PHẦN MỀM PSSE CHO KỸ SƯ HỆ THỐNG ĐIỆN (Thực hiện tính toán mô phỏng trên Phần mềm PSSE với hệ thống điện 24 nút của IEEE)
... we added a fixed shunt capacitor of 75 MVAR at bus • To address the low voltage at buses 4, 5, 6, 8, 9, 10, 11 and 14, we placed a fixed shunt capacitor of 1 15 MVAR at bus 10 • Why did we placed ... breakers are closed), line-to-ground • Place the fault at 1 /5 of the line, closer to Bus 14 eBook for You Applying a SLG Line Fault 50 DYNAMIC ANALYSIS Applying a SLG Line Fault • Run the simulation ... impedance of lines is equal to three times the positive-sequence impedance (B0 = ½ B1) eBook for You • 25 SHORT-CIRCUIT ANALYSIS Automatic Sequencing Fault Calculation in PSS®E Go to the Misc menu, and...
- 62
- 1,037
- 9
Phần 5 KHÓA ĐÀO TẠO TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ ỨNG DỤNG TRÊN PHẦN MỀM PSSE CHO KỸ SƯ HỆ THỐNG ĐIỆN (Lựa chọn bộ kích từ trong mô phỏng ổn định và mô hình kích từ trên Phần mềm PSSE)
... = TC = TE = 1.33 KF = 0.1 TF = 0.6 75 SE[E1] = 279 0.279 SE[E2] = 0.117 E1 = 05 3. 05 E2 = 2.29 KE = 1.0 VRMAX = 4. 95 VRMIN = -4.9 eBook for You Sample data 50 EXCITER MODELS IN PSS®E DC Exciters ... rates depending on the magnitude of the voltage error eBook for You IEEET4, IEEEX4, IEEET5, IEET5A and DC3A 51 EXCITER MODELS IN PSS®E DC Exciters eBook for You IEEET4 ... high steady-state gain Typical parameters: TA = s TB = 10 s K = 200 t 400 to TE = 0. 05 s EMIN = EMAX = t 2 .5 to eBook for You SEXS 40 EXCITER MODELS IN PSS®E DC Exciters Used to represent...
- 125
- 794
- 8
Phần 7 KHÓA ĐÀO TẠO TÍNH TOÁN ỔN ĐỊNH VÀ ỨNG DỤNG TRÊN PHẦN MỀM PSSE CHO KỸ SƯ HỆ THỐNG ĐIỆN (Nguyên tắc mô phỏng Ổn định động và các thư viện mô hình mô phỏng trên Phần mềm PSSE)
... (typically 4% or 5% ) For example, a 5% droop means that a 5% frequency deviation causes 100% change in valve position or power output 10% change in load power leads to 0 .5% decrease in speed ... Exciter ceiling 45 OVERVIEW OF SIMULATION PROCEDURE Performance Verification Also known as Nominal Response: the rate of increase of the field voltage from rated value for a period of 0 .5 seconds ... Overshoot: 0% to 80% eBook for You Rise time: 0.1s to 2.5s Settling time: 0.2s to 10s Simulation time: 10s [IEEE421.2-1990] 50 OVERVIEW OF SIMULATION PROCEDURE Performance Verification...
- 60
- 942
- 11
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam xác định các mục tiêu của chương trình xác định các nguyên tắc biên soạn xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế điều tra đối với đối tượng giảng viên và đối tượng quản lí điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu mở máy động cơ lồng sóc các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến hiệu suất h fi p2 đặc tuyến mômen quay m fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha sự cần thiết phải đầu tư xây dựng nhà máy phần 3 giới thiệu nguyên liệu từ bảng 3 1 ta thấy ngoài hai thành phần chủ yếu và chiếm tỷ lệ cao nhất là tinh bột và cacbonhydrat trong hạt gạo tẻ còn chứa đường cellulose hemicellulose chỉ tiêu chất lượng theo chất lượng phẩm chất sản phẩm khô từ gạo của bộ y tế năm 2008 chỉ tiêu chất lượng 9 tr 25