4 6 sơ đồ tính toán kết cấu mặt cắt giữa buồng hút

Sổ tay tính toán Kết Cấu - P1

Ngày tải lên : 19/10/2012, 08:14

... 70cm 0 ,60 (0 ,45 ) 0 ,65 (0,50) Ví dụ : Trụ gạch có hai đầu liên kết khớp, H = 4m, a = 45 cm, b = 33cm, gạch 100#, vữa 25# Kiểm tra khả chịu nén giưã trụ Giải : H = 40 0cm < 0 ,6. 22.33 = 43 6 cm 40 0 βtđ ... 1,1 x 0 ,45 x x 1,8 = 1,6T Tại chân cột: N = N1 + Pg = 8,5T + 1,6T = 10,1T Mô men uốn: M = 8,5 x 0,09 = 0, 765 Tm 0, 765 eo = = 0,075 < 0,225 .45 = 10,125cm 10,1 2.7,5 = 0,75 ψ= 1+ 45 2x 40 0 βtđ ... trụ H = 4, 5m Đỉnh chân trụ gối khớp, biểu đồ mô men uống không đổi dấu Trụ xây gạch 75#, vữa 50# Xác định khả chịu lực Giải :  x18  ψ = 1 −  = 0, 342 45   45 0 βtđ = = 10; ϕ = 0,88 45 45 0 βntđ...

8
5.1K
111

Sổ tay tính toán Kết Cấu - P2

Ngày tải lên : 19/10/2012, 08:14

... 3,59 4, 60 5 ,61 8,08 11,00 14, 36 15 1,89 2 ,60 3,35 4, 30 5,23 7, 54 10, 26 13 ,41 16 1,77 2,50 3, 14 4,10 4, 91 7,07 9 ,62 12,57 17 1 ,66 2,30 2 , 46 3,80 4, 62 6, 65 9,05 11,83 18 1,57 2,20 2,79 3 ,60 4, 36 6,28 ... 0, 147 0,1 56 0,1 64 0,172 0,180 0,188 0,1 96 0,2 04 0,211 0,219 0,2 26 0,235 0, 241 0, 248 0,255 0, 262 α 0,32 0,33 0, 34 0,35 0, 36 0,37 0,38 0,39 0 ,40 0 ,41 0 ,42 0 ,43 0 ,44 0 ,45 0 , 46 0 ,47 0 ,48 0 ,49 0,50 0,51 ... 11 2,57 3 ,60 4, 57 5, 86 7, 14 10,28 13,99 18,28 12 2, 36 3,30 4, 19 5 ,40 6, 54 9 ,42 12,83 16, 76 12,5 2, 26 3,10 4, 02 5,20 6, 28 9,05 12,32 16, 08 13 2,18 3,00 3,87 5,00 6, 04 8,70 11, 84 15 ,47 14 2,02 2,80...

21
2.3K
15

Sổ tay tính toán Kết Cấu - P3

Ngày tải lên : 19/10/2012, 08:14

... 7 34 66 5 599 537 47 9 42 5 3 76 328 290 259 233 210 191 1 74 160 240 ( 245 0) 987 962 8 94 852 805 7 54 68 6 61 2 542 47 8 41 9 3 64 315 2 76 244 218 1 96 177 161 147 135 280 (2850) 985 959 883 8 36 785 7 24 64 1 ... 565 49 3 42 7 366 313 272 239 212 189 170 1 54 140 128 118 320 (3250) 9 84 955 873 822 766 68 7 60 2 522 44 8 381 321 2 76 240 211 187 167 150 1 36 1 24 113 1 04 360 ( 365 0) 983 952 863 809 749 6 54 566 48 3 ... 48 3 40 8 338 287 244 215 189 167 150 135 122 111 102 0 94 400 (41 00) 982 949 8 54 7 96 721 62 3 532 44 7 369 3 06 260 223 195 171 152 1 36 123 111 101 093 0 86 44 0 (45 00) 981 9 46 8 46 785 69 6 595 501 41 3...

15
1.9K
10

Sổ tay tính toán Kết Cấu - P4

Ngày tải lên : 19/10/2012, 08:14

... 120 6Wx bh 4b Wx = = ;b = 6 Mx = b = Wx = × 307 = 7,8cm chọn b = 8cm; h = 16cm 8. 16 = 341 cm3 × 16 = 2728cm4 12 160 × 83 Jy = =68 3cm4 12 Jx = 17150 9890 + = 108 kg/cm2< Ru = 120 kg/cm2 341 170 Tính ... 18cm = 6cm hr ≥ 62 60 × 0,895 = 3,9 chọn 4, 5 cm < x18 = 6cm 16 × 90,3 Chiều dài mặt trượt 560 3 ltr = 21 × 16 − 0,25 × 560 3 = 31cm 0,5x18 Chọn ltr = 40 cm < 10hr = 45 cm Kiểm tra tiết diện Nk 560 3 = ... liên kết đối xứng nên khả chịu lực mặt cắt chốt tính sau: Ta = 80x8x1 ,6 = 1024kg Tc = 50x12x1 ,6 = 960 kg Tu = 180x1 ,62 + 2,82 = 589kg < 250.1 ,62 = 64 0 kg Lấy trị số Tu = 589kg làm khả chịu lực tính...

9
1.8K
35

CÁC PHƯƠNG PHÁP số TRONG TÍNH TOÁN kết cấu NHÀ KHUNG THEO PHƯƠNG PHÁP ĐỒNG THỜI

Ngày tải lên : 08/01/2014, 20:56

... -5- kết cấu Tác dụng tương hỗ tuỳ thuộc vào độ cứng ba phận kết cấu công trình, vào tính cố kết Hình 1.1 Sơ đồ công trình + móng + đất làm việc đồng thời 1.2 Nghiên cứu toán đồng thời: Kết cấu ... tầng kết cấu khung bêtông cốt thép, kết cấu móng băng giao thoa Sơ đồ mặt kiến trúc mặt móng công trình: Hình 3.1 Mặt kiến trúc tầng -48 - Hình 3.2 Mặt kiến trúc tầng Hình 3.3 Mặt móng 3 .4 Số ... Mohr-Coulomb 62 3 .6. 1Tính toán qui đổi hệ khung dầm móng tương đương 62 3 .6. 2Thông số đầu vào theo mô hình Mohr-Coulomb . 64 3.7 .Tính toán đồng thời sap 2000 69 3.8.So sánh...

81
3.6K
6

Báo cáo khoa học: "MộT Số VấN Đề Về TíNH TOáN KếT CấU MặT ĐƯờNG MềM THEO KHốI PHI TUYếN TíNH" pptx

Ngày tải lên : 06/08/2014, 13:21

... 4. 60 30, 860 50 . 46 4. 50 30,580 18 11 .69 - 0.51 21,330 10 .61 - 0 .65 21,070 30 4. 57 - 0.27 20,330 4. 26 - 0.27 20,280 42 2.39 - 0.15 20,250 2.31 - 0.11 20, 260 54 CT z (psi) 1 . 46 - 0.09 20 ,40 0 1 .47 ... 1,5 ) r = t = 40 [1+2x0.3-2.6x6/(72)0.5 + 2 16/ (72)1.5] = 4. 6 psi (31.7 kPa) Từ (2.2) : = z + r + t + z(1 + 2K ) = 51.7 + 4. 6 + 4. 6 + 110 x 6( 1 + x 0.5)/(12)3 = 61 .7 psi (42 6 kPa) Từ (2.1) ... 5.35 20,250 0.0015 92.9 12 54 1 . 46 -0.09 1.28 6. 88 20 ,40 0 0.0009 74. 5 540 330 0. 04 0.00 0. 04 42.01 27,020 0.0025 0.0325 Để tính toán độ biến dạng lớp, trớc tiên cần tính đợc w E giao diện lớp...

7
750
3

Các phương pháp số trong tính toán kết cấu

Ngày tải lên : 03/11/2014, 11:01

... Fl ⎢ ⎢1 6 ⎢ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢ ⎢ ⎣ 13 35 13 35 Jx 3F l2 105 11l − 210 l2 105 11l 210 70 13l 42 0 70 13 35 13l 42 0 13 35 Jx 6F 13l 42 0 Jx 3F l2 − 140 11l 210 l2 − 140 13l − 42 0 ( 14) − 11l ... Phương trình động lực học kết cấu: Phương trình cân tĩnh kết cấu theo PP PTHH có dạng: [ K ]{q} = {P} (1) đó: [ K ] - Ma trận độ cứng kết cấu; {q} - Véc tơ chuyển vị nút kết cấu; { P} Véc tơ lực nút ... độ j Chương Phương pháp PTHH tính toán tĩnh kết cấu hệ 3.2 Kết cấu khung I Giới thiệu II Phần tử Hệ khung phẳng Phần tử phẳng L – Chiều dài phần tử I – Mô men quán tính tiết diện E – Mô đun đàn...

61
1.5K
2

Nghiên cứu các thông số chủ yếu của bê tông đầm lăn trong tính toán kết cấu mặt đường ô tô và sân bay

Ngày tải lên : 10/10/2016, 09:47

... 119 Hình 4. 3. Mô hình kết cấu 2 (KC2) 119 Hình 4. 4. Mô hình kết cấu 3 (KC3) 119 Hình 4. 5. Biểu đồ ứng suất tính toán của các kết cấu 120 Hình 4. 6. Lớp móng BTĐL (KC4) 121 Hình A.1. Phạm vi cấp phối thành phần hạt theo ASTM C33 ... Sông Tranh 20 06 Bản Vẽ 20 04 Bản Chát 20 06 Sê San 4 20 04 Dakmi4 2007 Đồng Nai 3 20 04 Sông Bung 4 2010 Đồng Nai 4 20 04 Lai Châu 2011 Sơn La 2005 Trung Sơn 2013 Về ... 4. 1.2. Yêu cầu kỹ thuật lớp móng mặt đường 113 4. 1.3. Yêu cầu đối với vật liệu 1 14 4. 2 Tính toán đề xuất kết cấu áo đường với vật liệu BTĐL 115 4. 2.1. Các thông số thiết kế mặt đường 115 4. 2.2. Đề xuất mô hình kết cấu áo đường BTĐL cho đường giao thông cấp thấp ...

170
773
0

Nghiên cứu các thông số chủ yếu của bê tông đầm lăn trong tính toán kết cấu mặt đường ô tô và sân bay

Ngày tải lên : 03/11/2016, 18:25

... Hỡnh2.1.Cỏcchtctliuticỏccsngkhỏcnhau 41 Hỡnh2.2.Cpphicỏcctliutheomcngmcỏt 42 Hỡnh2.3.Chsthụcacỏccpphictliu 44 Hỡnh2 .4. MiquanhgiatlC/ClvcngVC 46 Hỡnh2.5.MiquanhgiatlC/Clvcngchunộn 46 Hỡnh2 .6. Tocỏcimthớnghimtheokhụnggian ... Pleikrong 2003 nhBỡnh 2005 AVng 2003 SụngTranh 20 06 BnV 20 04 BnChỏt 20 06 SờSan4 20 04 Dakmi4 2007 ngNai3 20 04 SụngBung4 2010 ngNai4 20 04 LaiChõu 2011 SnLa 2005 TrungSn 2013 V la chn vt ... chukộoun(MPa) (MPa) Lpmt Lpmúngcamt ngBTN MụunnhiE (MPa) 5,0 40 3,5.1 04 4,5 35 3,3.1 04 4,0 30 3,15.1 04 3,5 25 2,9.1 04 3,0 20 2 ,65 .1 04 2,5 17 2,3.1 04 c co ngút v gión n Saukhi thi cụngvhonthin mt, mtngBTXMnúi...

229
676
1

Bài tập phương pháp số trong tính toán kết cấu

Ngày tải lên : 15/04/2017, 23:12

... 24      =  EF −  a 24       − EF a 24 0 12EJ a 24 6EJ a 24 − 6EJ a 24 4EJ a 24 − 0 EF a 24 0 12EJ a 243 − − 12EJ a 24 6EJ a 24 − 6EJ a 24 2EJ a 24 12EJ a 243 6EJ a 24 6EJ a 24    6EJ  a 24 ... y g2 0.7 363 cos α g3 -0 .67 66 O  cosα T11 24  = − sin α   sin α cosα g4 X x  0.7 363 −0 .67 66 0  = 0 .67 66 0.7 363    0   0.7 363 0 .67 66  T11 24  = −0 .67 66 0.7 363    ... cos -0.7 363 α g3 -0 .67 66 g4 y O X x Z  cosα T  = − sin α   25 11 sin α cosα 0   −0.7 363 −0 .67 66   =  0 .67 66 −0.7 363    0   −0.7 363 0 .67 66  T  = −0 .67 66 −0.7 363  ...

19
2.5K
3

Nghiên cứu các thông số chủ yếu của bê tông đầm lăn trong tính toán kết cấu mặt đường ô tô và sân bay (LA tiến sĩ)

Ngày tải lên : 07/05/2017, 01:33

172
436
0

Nghiên cứu cơ sở khoa học cho tính toán kết cấu thép cổng trục chuyên dùng do Việt nam chế tạo phục vụ lao lắp dầm bê tông trên xà mũ cầu

Ngày tải lên : 13/02/2017, 22:40

... Hỡnh4.1.StớnhtrongmtphngZOX 82 60 Hỡnh4.2.Stớnhtrong1/2mtphngZOX 83 61 Hỡnh4.3.ngsutthanhN3 -4; Hỡnh4 .4. ngsutthanhN 14- 15 86 62 Hỡnh4.5.ngsutthanhN55- 54; Hỡnh4 .6. ngsutthanhN 56- 55 86 63 Hỡnh4.7.ngsutthanhN 54- 53;Hỡnh4.8.ngsutthanhN50 -49 ... Hỡnh4.32.ngsuttrongthanhN 56- 55 77 Hỡnh4.33.ngsuttrongthanhN50 -49 95 Hỡnh4. 34. ngsuttrongthanhN 44- 43 78 Hỡnh4.35.ngsuttrongthanhN3 -4 96 Hỡnh4. 36. ngsuttrongthanhN 14- 15 79 Hỡnh4.37.ngsuttrongthanhN57-2 96 Hỡnh4.38ngsuttrongthanhN 56- 3 ... Hỡnh4. 26. ngsuttrongthanhN3-3 74 Hỡnh4.27.ngsuttrongthanhN4 -4 94 Hỡnh4.28.ngsuttrongthanhN 14- 14 75 Hỡnh4.29.ngsuttrongthanhN3-2; 94 Hỡnh4.30.ngsuttrongthanhN4-5 76 Hỡnh4.31.ngsuttrongthanhN55- 54 95 Hỡnh4.32.ngsuttrongthanhN 56- 55...

139
449
0

XÁC ĐỊNH HỆ SỐ ĐÀN HỒI TƯƠNG ĐƯƠNG CỦA ĐẤT TRONG MÔ HÌNH TÍNH TOÁN KẾT CẤU NHỊP CẦU LÀM VIỆC CHUNG VỚI ĐẤT NỀN.

Ngày tải lên : 11/09/2012, 08:54

... 0. 961 8 + 0.05 64 z = 0.989 + 0.0 34 rx = 1.0 04 + 0.0371 ry = 0.9 94 + 0. 043 rz = 1.00 + 0. 04 z , y = 0.0151 + 4. 5317 3. 166 2 + 0.83 z = 0.119 + 1.9 84 0.597 rz , ry = 0.0253 + 3.89 14 ... 1.11 1.135 1. 16 ry 1.05 1. 06 1.07 1.09 1.11 1. 145 1.17 rz 1.05 1. 06 1.07 1.09 1.11 1. 14 1.18 ry 1.82 3.12 5.33 8.11 rz 2 .40 3 .41 4. 69 6. 13 Bảng Hệ số ngàm móng x 1 .65 2.09 2 .45 2.8 D/Re 0.5 ... Lp kết luận Trên số công thức để tính toán hệ số mô hình tính toán làm việc chung kết cấu nhịp với phần móng bên dới Khi thi công móng cần tiến hành thí nghiệm trờng để kiểm chứng kết tính toán...

12
2.7K
20

Tài liệu SƠ ĐỒ TÍNH TOÁN CẦU THANG pptx

Ngày tải lên : 25/01/2014, 12:20

... CỘT CĐ a2 l XEM VẾ TỰA VO VẾ V VẾ A )Sơ đồ tính VẾ 1: A/a2 q'1 DCN q2 L CĐ C VẾ DK l a2 B I )Tính q2 :tính tốn q2 tương tự trn II )Tính q’1 tương tự trn B )Sơ đồ tính phần A:(phần chiếu nghỉ) CĐ KCBT ... D2 a1 Z Z Tính q4: q4 tính sau: q4= Tính phản lực gối tựa: Ĩđứng = :2Y=q4xa2 =>Y= q'1 a1 q × q2 D )tính DCN 1: DẦM D3 VẾ KCBT CỐT THÉP BIÊN SOẠN:KSXD PHẠM XUÂN THANH q3 D1 D2 a1 Z Z Tính phản ... VẾ 1 d a1 DẦM KIỀNG CĐ D2 D3 2 VẾ CỘT VẾ CĐ l D4 a2 Phn tích sơ đồ tính tốn: L > )=>bản l việc phương a1 Cắt theo phương cạnh ngắn m để tính: Mặt cắt 1-1: A) BẢN VẾ V VẾ 2: giả sử:L>2a1( KCBT...

9
7.8K
291

Tài liệu SƠ ĐỒ TÍNH TOÁN CẦU THANG docx

Ngày tải lên : 26/01/2014, 00:20

... CĐ CĐ CỘT a2 l XEM VẾ TỰA VÀO VẾ VÀ VẾ A )Sơ đồ tính VẾ 1: A/a2 q'1 DCN q2 L CĐ C VẾ DK l a2 B I )Tính q2 :tính tốn q2 tương tự II )Tính q’1 tương tự B )Sơ đồ tính phần A:(phần chiếu nghỉ) CĐ KCBT CỐT ... D2 a1 Z Z Tính q4: q4 tính sau: q4= Tính phản lực gối tựa: Ĩđứng = :2Y=q4xa2 =>Y= q'1 a1 q × q2 D )tính DCN 1: DẦM D3 VẾ KCBT CỐT THÉP BIÊN SOẠN:KSXD PHẠM XUÂN THANH q3 D1 D2 a1 Z Z Tính phản ... D1 VẾ 1 d a1 DẦM KIỀNG CĐ D2 D3 VẾ CỘT VẾ CĐ l D4 a2 Phân tích sơ đồ tính tốn: L > )=>bản việc phương a1 Cắt theo phương cạnh ngắn m để tính: Mặt cắt 1-1: A) BẢN VẾ VÀ VẾ 2: giả sử:L>2a1( KCBT...

9
3.4K
117

Tài liệu Chương 6: Tính toán kết cấu âu tàu docx

Ngày tải lên : 26/01/2014, 02:20

... việc tính toán tường đầu âu không giống tường buồng âu, tính toán đầu âu bao gồm: + Tính kết cấu tường đầu âu + Tính ổn định trượt toàn đầu âu + Tính kết cấu đáy đầu âu 6. 3.2 Tính tường đầu âu 6- 13 ... dầm 6- 12 Chương 6: Tính toán kết cấu âu tàu http://www.ebook.edu.vn Hình : Sơ đồ tính toán theo phương pháp B.N Jemôtkin Các giả thiết phương pháp: - Giữa dầm có nối để truyền lực - Thay biểu đồ ... biểu đồ mômen tổ hợp tải trọng gây có kết luận xác, nên tính toán âu tàu ta phải kiểm nghiệm lại trường hợp thông qua tổ hợp bao tổ hợp tất tổ hợp tính toán 6. 2 Tính toán buồng âu 6. 2.1 Buồng...

18
679
10

Tài liệu CHƯƠNG 4: LÝ THUYẾT TÍNH TOÁN KẾT CẤU ỐNG THÉP NHỒI BÊTÔNG doc

Ngày tải lên : 26/01/2014, 13:20

... 57 .4 59.3 61 .2 C40 50.5 52.5 54. 5 56. 5 58 .4 60 .3 62 .2 64 . 0 65 .8 C50 55.2 57.2 59.1 61 .1 62 .9 64 . 8 66 .6 68 .4 70.1 C60 58.7 60 .7 62 .6 64 . 5 66 .4 68 .2 70.0 71.8 73.5 C30 59 .4 62 .5 65 .4 68 .4 41.2 74. 0 ... 0.753 0.7 64 0.727 0.705 0 .69 1 0 .68 3 0 .68 5 0 .69 2 0.700 80 0 .69 6 0 .6 84 0 .67 8 0 .67 6 0 .67 6 0 .68 0 0 .69 2 0 .6 54 0 .6 34 0 .62 2 0 .61 6 0 .61 9 0 .62 9 0 .63 8 90 0 .6 34 0 .6 24 0 .61 9 0 .61 7 0 .61 8 0 .62 1 0 .63 5 0 .60 1 0.593 ... 30.0 35 .4 40.2 43 .9 36. 5 41 .8 0. 06 32.3 37.7 42 .5 46 .1 39.9 45 .2 0.07 34. 6 39.9 44 .7 48 .3 43 .3 48 .6 0.08 36. 8 42 .1 46 .9 50 .4 46. 7 51.8 0.09 39.0 44 .2 49 .0 52 .6 50.0 55.0 0.10 41 .1 46 .4 51.1 54. 7...

38
1.2K
13

một số đặc điểm cấu tạo và sơ đồ tính toán cầu vòm ống thép nhồi bê tông (some structural features and calculating model of the concrete filled tubular arch bridge)

Ngày tải lên : 04/04/2014, 11:16

... 2212.35 1852.79 18 76. 95 855.25 67 8. 54 66 3.12 1 545 6. 90 1 744 2.70 17025 .49 B ng 4: N i l c d m ngang gi a TR TR TR 873.79 8 74. 15 8 74. 19 1159.99 1 160 .47 1 160 .51 ̇ Kh n ng ch u l c tính theo tiêu chu ... (12) Trong ó : 61 8 Rx Rz B ng 8: Ph n l c t i chân vòm TR TR TR 5.58 12.78 14. 78 140 75.15 13305 .43 128 24. 11 n N B ng 7: N i l c treo TR TR TR 149 6. 64 12 04. 33 1 169 .43 v M Q N B ng 6: N i l c d m ... ng -62 . 26% n 1 64 . 87% au du on go nl in e c K T LU N om MM+ Q N X D m d c gi a: Giá tr mơment l c c t B ng 5: N i l c d m d c biên TR TR TR 3819.71 2080.73 1929.91 3108 .63 148 6. 20 1 265 .55 6 24. 35...

6
3.4K
12

MỘT SỐ ĐẶC ĐIỂM CẤU TẠO VÀ SƠ ĐỒ TÍNH TOÁN CẦU VÒM ỐNG THÉP NHỒI BÊ TÔNG ppt

Ngày tải lên : 23/07/2014, 02:21

... 1929.91 3108 .63 148 6. 20 1 265 .55 6 24. 35 302 .62 261 . 74 961 5.13 9100.37 87 74. 60 M Q N Bảng 6: Nội lực dầm dọc TR TR TR 5 74. 14 5 74. 14 5 74. 14 338.79 338.79 338.79 1153 . 46 1091.70 1052 .63 N Bảng 7: ... 1852.79 18 76. 95 855.25 67 8. 54 66 3.12 1 545 6. 90 1 744 2.70 17025 .49 Bảng 4: Nội lực dầm ngang TR TR TR 873.79 8 74. 15 8 74. 19 1159.99 1 160 .47 1 160 .51 Chịu nén lệch tâm: Nu= ϕ1 ϕ e No (12) Trong : 61 8 Nguồn: ... 7: Nội lực treo TR TR TR 149 6. 64 12 04. 33 1 169 .43 Rx Rz Bảng 8: Phản lực chân vòm TR TR TR 5.58 12.78 14. 78 140 75.15 13305 .43 128 24. 11 Dầm dọc giữa: Giá trị mơment lực cắt khơng thay đổi Giá trị...

6
1.1K
12

PHÂN TÍCH SƠ ĐỒ TÍNH TOÁN CẦU VÒM BÊ TÔNG CỐT THÉP ANALYZING OF THE CALCULATING MODEL OF THE CONCRETE ARCH BRIDGE pot

Ngày tải lên : 08/08/2014, 04:21

... 297,72 1 24, 01 1 06, 68 M-207,88 -229, 06 -1 86, 13 -222,19 Q 96, 35 107, 04 92, 96 98,35 Bảng 3: Nội lực dầm ngang biên MH MH MH MH M+ 180,10 172 ,43 139,02 1 16, 61 M-1 76 , 46 -1 76, 20 -158 ,68 -170,97 Q 92, 94 89,71 ... liên kết ngang dầm dọc mơ hình phần tử liên kết Rigit link cho phép chuyển vị đồng thời theo phương thẳng đứng Bảng 4: Nội lực dầm dọc MH MH MH MH M+ 5 ,67 35, 56 37,17 76 ,40 M -40 ,42 -47 ,73 Q 61 ,42 ... 6, 73 N Bảng 7: Nội lực dây treo MH MH MH MH 62 ,07 62 ,69 62 , 84 62 ,79 Dis Bảng 8: Chuyển vị lớn nhất, cm MH MH MH MH 4, 847 4, 931 4, 830 4, 832 Khi so sánh kết tính tốn thu từ mơ hình nêu phần 3, giá...

5
995
7