... uốn tuý Bảng 1: Kết tính toán theo phương trình (9) theo [1, 2] Trường hợp tải fps (MPa) Mu (KNm) Dầm chịu tải phân bố 12 03 10 46 Dầm chịu uốn tuý 16 90 13 1 0 Dầm chịu tải tập trung nhịp 10 82 977 Áp ... ứng suất kéo tổng cộng mép dầm chịu kéo đạt giá trị , 625 f c' [4] 0,85f'c c h dp d c a d' As'f y Apf ps A sf y b a) Sơđồ mặt cắt dầm b) Sơđồ biến dạng c) Sơđồ ứng suất Hình Sơđồtính toán ... chữ ' nhật: b = 35 0mm, h = 700mm; l =10 m; bê tông: f c 45MPa , cu 0,0 03, 1 0,72 ; cốt thép không ’ bám dính: fpu = 18 60MPa, fpy = 16 90MPa, fpe = 10 00MPa, dp = 600mm, Ap = 12 00mm , fy =...
... uốn tuý Bảng 1: Kết tính toán theo phương trình (9) theo [1, 2] Trường hợp tải fps (MPa) M u (KNm) Dầm chịu tải phân bố 12 03 10 46 Dầm chịu uốn tuý 16 90 13 1 0 Dầm chịu tải tập trung nhịp 10 82 977 Áp ... ứng suất kéo tổng cộng mép dầm chị u kéo đạt giá trị , 625 f c ' [4] 0,85f'c As'f y d h dp c a c d' Apf ps Asf y b a) Sơđồ mặt cắt dầm b) Sơđồ biến dạng c) Sơđồ ứng suất Hình Sơđồtính toán ... kéo tổng cộng mép dầm chịu kéo đạt giá trị 0,625 f c' [4] Thay (2) vào (1) với giá trị M M u1 const tính giá trị tích phân, ta được: l l p1 M u1 M cr dx M u1 M cr l (3) ...
... uốn tuý Bảng 1: Kết tính toán theo phương trình (9) theo [1, 2] Trường hợp tải fps (MPa) M u (KNm) Dầm chịu tải phân bố 12 03 10 46 Dầm chịu uốn tuý 16 90 13 1 0 Dầm chịu tải tập trung nhịp 10 82 977 Áp ... ứng suất kéo tổng cộng mép dầm chị u kéo đạt giá trị , 625 f c ' [4] 0,85f'c As'f y d h dp c a c d' Apf ps Asf y b a) Sơđồ mặt cắt dầm b) Sơđồ biến dạng c) Sơđồ ứng suất Hình Sơđồtính toán ... kéo tổng cộng mép dầm chịu kéo đạt giá trị 0,625 f c' [4] Thay (2) vào (1) với giá trị M M u1 const tính giá trị tích phân, ta được: l l p1 M u1 M cr dx M u1 M cr l (3) ...
... DC1a fb ( ) yb A0 I0 I0 M DC1b M DW I2 2M moi yb 2.2 .11 .Kiểm toán sức kháng cắt 2.2 .11 .1. Xác định Vp 2.2 .11 .2 Xác định dv bv 2.2 .11 .3. Xác định q Công việc tra bảng thực tự động cách tạo hàm ... học Đà Nẵng năm 2 012 2.2.4.Trạng thái giới hạn sử dụng 2.2.4.1Các đặc trưng vật liệu dầm chủ 2.2.4 .1. 1 Bê tông 2.2.4 .1. 2 Thép cường độ cao 2.2.4 .1 .3 Cốt thép thường 2.2.4.2 .Sơ chọn bó cốt thép ... S S ( ) 36 00 10 700 2.2 .3. Tính toán nội lực 2.2 .3. 1Tính toán nội lực tĩnh tải, hoạt tải M V ( ( DC DC DC DC DW DW DW) .DW) + + LL LL mg LL (1 IM ) .mg LL (1 IM ) pi yi pi yi 2.2 .3. 2 Vẽ đường...
... LHTBT ST 2 01. 00 M m b d g i (10 kN ) o en n o cm 200.50 L =15 m 200.00 19 9.50 L =12 m 19 9.00 19 8.50 L=9m 19 8.00 19 7.50 19 7.00 3. 9 5 .1 6.9 8.4 ng kớnh cng (cm) L=9m L =12 m L =15 m Hỡnh 3. 2 nh hng ca ... LHTBT ST 18 vừng tng th (cm) nh hng ca ng kớnh cng n vừng ca dm LHTBT ST 2.8000 L =15 m 2 .30 00 1. 8000 1 .30 00 L =12 m 0.8000 L=9m 0 .30 00 3. 9 5 .1 6.9 8.4 ng kớnh cng (cm) L=9m L =12 m L =15 m Hỡnh 3.3 nh ... dm LHTBT ST 235 .00 L =15 m M m nb n d on p (1 k c ) o e h Nm 230 .00 225.00 220.00 L =12 m 215 .00 210 .00 205.00 200.00 L=9m 19 5.00 19 0.00 3. 9 5 .1 6.9 8.4 ng kớnh cng (cm) L=9m L =12 m L =15 m nh hng ca...
... trình (3. 17 ), (3. 18 ) dạng n r x (3. 23) w( x, t ) qr (t ) sin l r 1 qr (t ) hàm cần tìm Sử dụng dạng nghiệm (3. 23) sau số biến đổi toán học, ta biến đổi hệ phương trình hỗn hợp (3. 17 ) (3. 18 ) ... lượng vết nứt tăng dần theo trục dầm, biến dạng tỷ đối ban đầu 0.0 01 =30 % 22 20 18 16 =40 % So vet nut N 10 11 12 13 14 15 Hình 5.6 Biến thiên tần số riêng thứ dầm hai đầu lề theo số vết nứt ... trình đạo hàm riêng (5 .1) dạng 18 X i( IV ) ( x) 2 X i( x) X i ( x) , x i 1 xi xi (5. 13 ) Nghiệm tổng quát phương trình (5. 13 ) có dạng X i ( x) Ai sin ( x xi 1 ) Bi cos...
... rủi ro tổn hao ứng suất trước đầu neo 3. Ứng dụng Kết cấu bê tông cốt thép tiền áp dùng tòa nhà cao tầng, lò phản ứng hạt nhân,cầu treo dây văng hay cầu treo dây võng, bể chứa, xilô nhà máy ... lực căng tiến hành căng cốt thép ứng suất trước Cốt thép kéo căng cốt thép máy kéo ứng suất trước đến giá trị ứng suất thiết kế, nằm giới hạn đàn hồi cốt thép ứng suất trước Sau hành trình kéo ... điểm phương pháp dựa vào đầu neo để giữ ứng suất trước Nếu đầu neo bị hỏng ứng suất trước cốt thép mất, kết cấu trở thành kết cấu bê tông thông thường, không đảm bảo chịu lực 2 .3 Bê tông ứng suất...