2 tính toán thiết kế dầm chủ
tính toán thiết kế dầm chủ
... 20 9 120 0 20 9 120 0 20 9 120 0 20 9 120 0 20 9 120 0 20 9 120 0 20 9 120 0 20 9 120 0 c 22 1 22 1 22 1 22 1 22 1 22 1 22 1 22 1 22 1 22 1 22 1 22 1 22 1 22 1 22 1 22 1 22 1 22 1 22 1 22 1 27 6 27 6 27 6 27 6 27 6 27 6 27 6 27 6 27 6 27 6 331 331 ... 0 .24 228 1 0 .24 228 1 0 .24 228 1 0 .24 228 1 0 .24 228 1 0 .24 228 1 0 .24 228 1 0 .24 228 1 0 .24 228 1 0 .24 228 1 0 .24 228 1 0 .24 228 1 0 .24 228 1 0 .24 228 1 0 .24 228 1 0 .24 228 1 0 .24 228 1 0 .24 228 1 0 .24 228 1 0 .24 228 1 0 .20 5007 0 .20 5007 ... 25 120 25 120 25 120 25 120 25 120 25 120 25 120 27 6 32 276 32 276 32 276 32 276 32 276 32 276 32 276 32 276 32 276 32 276 32 276 32 276 32 276 32 276 32 276 32 276 32 276 32 276 32 276 32 276 32 276 32 276 32 ds 1 825 1 825 ...
- 41
- 929
- 2
Tính toán thiết kế tháp chưng cất hỗn hợp Methanol-Nước (2)
... 0 ,25 0,6 0 ,25 0,6 0 ,25 0,6 0 ,25 0,6 0 ,25 0,6 Kiãøu Kêch thỉåïc näúi (mm) Dy mm Dn D Dδ 40 45 130 100 80 50 57 140 110 90 70 76 160 130 110 100 108 20 5 170 148 150 159 26 0 22 5 20 2 Buläng D1 db 2 ... = 27 60 J/kg.âäü => 60 40 CA50 ,25 = CA40 + C A − C A (50 ,25 − 40) 60 − 40 = 26 70 + 27 60 − 26 70 (50 ,25 − 40) = 27 16,13 J/kg.âäü 60 − 20 Nhiãût dung riãng ca nỉåïc åí nhiãût âäü 50 ,25 0C: Trang 27 ... Dt + 2. hb ( S − C )].P0 7,6.k ϕ h hb ( S − C ) ≤ σc 1 ,2 , N/m2 Cäng thỉïc XIII.49 trang 386 Säø tay QTTB táûp ⇒σ= [0, 82 + 2. 0 ,2. (0,004 − 0,00 122 )].375393,5 = 7,6.1.0,95.0 ,2. (0,004 − 0,00 122 ) σ...
- 60
- 2,210
- 23
BÁO CÁO " XÂY DỰNG CHƯƠNG TRÌNH TÍNH TOÁN THIẾT KẾ DẦM I CẦU BÊ TÔNG CỐT THÉP ỨNG SUẤT TRƯỚC THEO TIÊU CHUẨN 22TCN 272-05 " pot
... năm 20 12 - Kiểm toán theo trạng thái giới hạn mỏi - Kiểm toán theo trạng thái giới hạn cường độ I - Kiểm toán sức kháng cắt 2. 2 Nội dung tính toán 2. 2.1 Cơ sở thiết kế Nhập số liệu tính toán ... 20 12 2 .2. 4.Trạng thái giới hạn sử dụng 2. 2.4.1Các đặc trưng vật liệu dầm chủ 2. 2.4.1.1 Bê tông 2. 2.4.1 .2 Thép cường độ cao 2. 2.4.1.3 Cốt thép thường 2. 2.4 .2. Sơ chọn bó cốt thép kéo sau Chiều rộng ... 5.9.5.1: 2. 2.6.1.Do ma sát f PF f PJ e KX 2. 2.6 .2. Mất mát co ngắn đàn hồi fcgp = + - 2. 2.6.3.Mất mát co ngót = 93-0,85.H 2. 2.6.4.Mất mát từ biến Được xác định theo công thức: = 12 -7 2. 2.6.5.Mất...
- 5
- 1,216
- 5
chương 2 tính toán thiết kế các công trình xử lý nươc thải
... 150C 20 0C 3,50 24 0,5 24 5,5 25 0,5 25 5,5 3,00 22 5,5 22 7,5 23 2,5 2, 50 20 4 ,2 209 ,2 2,00 1 82, 5 1,75 Vận tốc lắng (mm/s) 50 C 100C 150C 20 0C 0 ,27 5 21 ,55 23 ,78 26 ,0 28 , 82 237,5 0 ,25 18,45 20 ,5 22 ,5 24 ,6 ... pháp tính toán T (h) 00- 02 02- 06 06-10 10-14 14-18 18 -22 22 -24 Vào (m3) 180 600 1 320 600 1600 320 180 Ra (m3) 400 800 800 800 800 800 400 (m3) -22 0 -20 0 + 520 -20 0 +800 -480 -22 0 (m3) -22 0 - 420 ... 2, 217 2, 587 2, 957 0,375 36 ,2 39,0 41,8 44,6 0,069 1,6 82 2,007 2, 3 32 2,657 0,35 32, 4 35,05 37,7 40,35 0,0615 1,51 1,805 2, 10 2, 395 0, 325 28 ,7 31 ,2 33,7 36 ,2 0,060 1,455 1,73 2, 005 2, 28 0,30 25 ,1...
- 26
- 902
- 2
chương 2 tính toán thiết kế các công trình xử lý nươc thải phần 2
... 1,5 -2 m; áp suất không khí = 0,1 - 0 ,2 MPa 2. 7 LỌC (FILTRATION) 2. 7.1 Các dạng thiết bò lọc Thiết bò lọc áp lực Dùng áp lực để tách nước Thiết bò lọc áp lực; Dùng chân không để tách nước Thiết ... hình 300-600 0,8-1,0 1,3-1,8 450 1 ,2 1,6 150-300 0,4-0,8 1 ,2- 1,6 80-400 300 0,55 1,5 20 0 20 0-400 1,3-4,0 1,5-1,8 20 0 1,6 1,6 100-400 1,0-1,6 1,5-1,8 20 0 1 ,2 1,6 20 0-500 400 TS: Nguyễn Trung Việt ... mm - Hệ số đồng vr 0 ,24 2 d 60% Tel: (08)5150181 Fax: (08)8114594 www.gree-vn.com 1,0 -2, 0 1,4-1,8 20 0-400 0,4-0,8 1,3-1,8 1, 82 1,4 1,6 25 0 0,5 1,6 , 94 n c n ,88 Vận tốc lọc tính theo công thức...
- 15
- 943
- 0
chương 2 tính toán thiết kế các công trình xử lý nươc thải phần 3
... 100.0 p dụng phương pháp bình phương cực tiểu a= b= n xy - x y n x2 – ( x )2 x2 y - x xy n x2 – ( x )2 3 .2 CÔNG NGHỆ THẨM THẤU NGƯC 3 .2. 1 Hiện Tượng Thẩm Thấu Trong hệ kín chứa màng bán thấm ngăn cách ... Trong a1 a2 hoạt độ dung môi Do a2 > a1 nên > Sự chênh lệch hóa dẫn đến dòng chảy dung môi từ pha loãng tới pha đặc Tại cân = 2, ta có: + RT lna1 + V.p1 = 20 + RT lna2 + V.p2 hay RT.(lna2 – lna1) ... Diệu 2- 53 CÔNG TY MÔI TRƯỜNG TẦM NHÌN XANH Tel: (08)5150181 Fax: (08)8114594 www.gree-vn.com GREE GREEN EYE ENVIRONMENT 3.3 TRAO ĐỔI ION 3.3.1 NGUYÊN LÝ TRAO ĐỔI ION SO 32 SO 32 SO 32 SO 32 SO 32 SO32...
- 15
- 641
- 0
CHƯƠNG 2 - TÍNH TOÁN THIẾT KẾ MẠCH CÔNG SUẤT potx
... đối xứng UG UG1 t UG2 t UG3 t UG4 t UG5 t UG6 T1 U T3 T5 T1 t t T2 T6 Ud T4 T6 T2 Id t I T1,T4 t IT1 IT4 IT1 I T3,T6 t IT6 IT3 IT6 I T2,T5 t IT5 IT2 IT5 Ung IT2 t t Hình 2. 2: Sơ đồ dạng điện áp ... θdθ = πα U d max = Do : U2 = 2U (1 + cos α) π 2U π πU d max π.64,8 = = 72V 2 2 Giá trị trung bình dòng tải : Id = Ud Zt Dòng qua Tiristor: π π−α IT = Id dθ = Id ∫ 2 α 2 Dòng qua Điốt: π+ α ... 1,84mm Đường kính dây quấn thứ cấp: d = = = 6,42mm Theo sách điện tử công suất ta chọn dây tiết diện tròn sau: d = 1,81 mm ; 22 ,9 gam/m d = mm ; 22 0gam/m 12 ...
- 12
- 454
- 0
Ứng dụng excel trong tính toán thiết kế đường - Chương 2 (phần cuối) potx
... ô B 12: K 12; chép đến vùng ô B13:K21 đợc toàn ma trận nghịch đảo ma trận B2:K11 ( ví dụ ma trận cấp 10 có 100 phần tử ) - Để kiểm tra tính đắn ma trận nghịch đảo, nhập công thức vào ô tính B 22 : ... thức vào ô tính B 22 : =INDEX(MMULT($B $2: $K$11;$B$ 12: $K $21 );$A2;B$1) chép công thức đến vùng ô khác Ghi : với cách làm trên, sinh viên thiết kế trang tính để tính ma trận nghịch đảo ma trận vuông ... Biên Cơng - Trang 48 - 5.19 .2. Cú pháp hàm : MONTH (serial_number) - Serial_number ngày tháng năm; 5 .20 Hàm YEAR : 5 .20 .1.ý nghĩa hàm : Trả phần tháng ngày tháng năm 5 .20 .2. Cú pháp hàm : Hàm YEAR...
- 4
- 356
- 0
Ứng dụng excel trong tính toán thiết kế đường - Chương 2 (tiếp theo) docx
... toán nội suy giống nh Ví dụ 2. 8 Ghi : sinh viên tự nghiên cứu & thiết lập bảng tính để tính toán tự động Lu lợng nớc cực đại chảy công trình thoát nớc theo 22 TCN 22 0- 92 theo cách Bài giảng EXCEL ... tải trọng trục tính toán; - Trong ô tính B18 nhập công thức tra Eyc kề : =INDEX((EDH10;EDH 12; EDH9.5);MATCH(B15;COT1;0);MATCH(B16;HANG1;1) +1;IF(B14=10;1;IF(B14= 12; 2;3))) - Trong ô tính B19 nhập ... ô tính B11; Điểm khác biệt chỗ : ngời dùng thay đổi Loại mặt đờng Lu lợng trục xe tính toán ô tính B9 & B10 hàm tự động tra lại Môđun đàn hồi yêu cầu theo bảng & điền giá trị vào ô tính B 12 Ví...
- 6
- 454
- 0
TÍNH TOÁN THIẾT KẾ BÌNH CHỨA KHÍ NITO NHÀ MÁY ĐẠM CÀ MAU
... 0.3 0 .2 0 .2 phõm H08A (EH14) 0.30-0.55 0.03 0.030 0.030 0, 3.4 Thanh phõn húa hc Thanh phõn hoa hc (%) Symbol SiO2 + TiO2 Cao +MgO Al2O3 + MnO CaF2 CM 122 15 25 20 ữ 30 20 ữ 30 20 ữ 25 Basicity 2. 3.3 ... 4 ,2 3-5 0-5 19,5 T ú ta xỏc inh c tit din ngang ca phn vỏt mộp nh sau: Fv=(S-p )2. tg =( 12- 5 )2. tg =28 ,29 mm2 Trang 47 Nh vy din tớch tit din ngang ca phn li mi hn s l: Fe=Fd-Fv = 60,90 -28 ,29 = 32, 61mm2 ... (30-50) A/mm2, ly J=50 A/mm2 Tớnh li ng kớnh dõy hn theo [ 32- 4]: d=1,133 =1,133 =4,8mm , ly d=5mm Vi d=5mm theo bng 19, hng s N= (20 -25 ).103 Am/h Theo [36-4], tc hn: Vh== = 22 -27 ,7 m/h ly Vh =26 m/h...
- 83
- 613
- 0
CHƯƠNG TRÌNH TÍNH TOÁN THIẾT kế dầm SUPER t BTCT dưl
... 0.1 ⎠ ⎛ 2. 81 ⎞ ⎜ 2. 62 ⎟ ⎜ ⎟ Bban2 = ⎜ 2. 248 ⎟ m ⎜ 2. 248 ⎟ ⎜ ⎟ ⎝ 2. 248 ⎠ i := b6 ⎞ ⎛ Bban2 := 12 ⋅ hf + max ⎜ bw , ⎟ i ⎝ i 2 Kho¶ng c¸ch trung b×nh gi÷a c¸c dÇm Bban3 := S Bban3 = 2. 24 m BỊ ... Tdps := "Hµng" "A" "B" "C" "D" "E" "F" "Toa do" 75 125 175 22 5 27 5 1690 "Goi" 0 0 "dv" 2 "ko db1" 11 10 2 "ko db 2" 11 13 12 2 "Ltt /2" 11 13 12 2 To¹ ®é c¸c nhãm cèt thÐp dù øng lùc tÝnh ®Õn ®¸y ... , gHL2 ) if gmb = gmb2 gmbHL = 0 .25 7 gHL2 otherwise gmblan := ( ) max gmb , gLan2 if gmb = gmb2 gmblan = 0.1 42 gLan2 otherwise gmbPL := ( max gmb , gPL2 ) if gmb = gmb2 gmbPL = 1 .21 1 gPL2 otherwise...
- 73
- 684
- 1
Bài tập thi công 2 - TÍNH TOÁN THIẾT KẾ HỆ VÁN KHUÔN VÀ CHỐNG ĐỠ CHO CÁC KẾT CẤU CỘT, DẦM, SÀN
... q1 = n1 q1 = 1,1 .23 ,9 = 26 ,29 (kG/m2) - Trọng lượng thân kết cấu dầm: q 2tc = γBTCT.hKC = 26 00.0,7 = 1 820 (kG/m2) tt tc ⇒ q = n2 q = 1 ,2. 1 820 = 21 84 (kG/m2) - Hoạt tải người thiết bị thi công ... = 20 ,8 (kG/m2) q1tc = 1,5.0,6 tt tc ⇒ q1 = n1 q1 = 1,1 .20 ,8 = 22 ,88 (kG/m2) - Trọng lượng thân kết cấu sàn (sàn dày 100 mm): q 2tc = γBTCT.hKC = 26 00.0,1 = 26 0 (kG/m2) tt tc ⇒ q = n2 q = 1 ,2. 260 ... độ biến dạng chắn đc đảm bảo Thiết kế VK dầm D2 * Dầm D2 có kích thước đáy dầm 20 0mm,chọn VK đáy dầm có bề rộng 20 0mm * Với dầm biên: - Chiều cao tính toán VK thành dầm phía 400 mm ⇒ Sử dụng hệ...
- 12
- 18,122
- 24
Tính toán thiết kế tháp chưng cất hỗn hợp Methanol-Nước
... 121 7,98 W/m2 (xem nhiệt tải mát không đáng kể) ⇒ tP2 = tP1 - qtΣrt = 42, 622 oC ⇒ PrP2 = 5,796 ⇒ Nun = 7, 32 ⇒ αn = 1 42, 78 W/m2K ⇒ qn = αn (tP2 – tf) = 123 1 ,2 W/m2 Kiểm tra sai số: ε= Kết luận: ... = 675 ,2 kcal/kg = 28 26 ,25 kJ/kg Tra bảng 1 .25 0, trang 3 12, [1] : rN = 559,5 kcal/kg = 23 41,96 kJ/kg Suy ra: rD = 0,95 .28 26 ,25 + (1 - 0,95) .23 41,96 = 28 01,1 kJ/kg ⇒ Qnt = (1 + 3,71).83,57 .28 01,1 ... 4 126 ,5 J/kgK Áp dụng công thức (V.35), trang 12, [2] : PrW = cµ = 2, 067 λ g d o ρ β ∆t 2 1 β= = = 2, 96.10 −3 K −1 T 64 ,25 + 27 3 Gr = ⇒ Gr = 9,81.0,0 32 3.950,06 2. 2,96.10 −3 .20 = 193,4.10 (0 ,29 8.10...
- 58
- 7,962
- 117
Tìm hiểu và tính toán thiết kế bồn chứa LPG
... đến 2, 01 không khí Khối lượng Kg/m3 1,83 2, 46 riêng Nhiệt dung Btu/1b0F 0,6 0,57 riêng Ẩn nhiệt bay kJ/kg0C KJ/kg 2, 5 12 358 ,2 2,386 3 72, 2 6,5 0,8 Bar 2, 75 25 0C Nhiệt trị toàn Kcal/kg 19,6 120 00 ... 410 – 550 305 – 500 550 – 590 25 0 – 340 28 0 – 430 >25 0 630 – 750 ( O2) 470 – 575 28 0 – 550 29 5 – 440 560 >24 0 >24 0 >24 0 2. 4 Các ứng dụng quan trọng LPG Thành phần chủ yếu LPG propan butan, sản ... —Hệ số liên kết hàn 38 39 4 .2. 3 Các thông số thiết kế bồn Loại nhiên liệu chứa LPG 0.56 T/m Áp lực thiết kế Nhiệt độ thiết kế Áp suất thử thuỷ lực P 18 -40 / 100 27 kG/cm o C 7.5 25 / 50 85 100...
- 50
- 2,955
- 26
tính toán thiết kế dầm cầu
... + 28 + 25 = 25 +14 + 28 + 25 = 92 = 9,2cm Fa 28 ì a, + Fa 28 ì a" 24 ,63 ì 3,9 + 12, 32 ì 9,1 a= = = 7,4cm 28 ,29 28 ,29 h0 = h a = 80 7,4 = 72, 6 > h0gt = 72cm (Thoả mãn) Tại nhịp giữa: 28 = 25 ... 545 21 81 3089 7 026 7 026 13790 91 92 1 128 0 1430 12 5700 21 81 8987,41 127 2 11 22 0 5700 25 14 9 427 11313 11438, 52 5370 22 0 3096 8170 7571,5 175 8987,41 175 5815 1 128 0 110 7571,5 1 128 0 hình sơ đồ tính ... = 120 0+ 424 ,3= 1 624 ,3kG/m2 Chọn qb = 1 625 KG/m2 Tính toán với dải rộng b = 1m , có qb = 1 625 kG/m *Sơ đồ tính sàn: 175 110 175 110 110 24 00 110 110 24 00 21 65 24 00 21 80 21 80 6 92 kg.m 483 kg.m 692kg.m...
- 19
- 873
- 4
Tính toán thiết kế dây chuyền công nghệ sản xuất MTBE
... 1996 1998 20 00 Mĩ 7790 10 921 121 74 122 46 124 77 7.7 Canada 183 23 8 28 6 29 2 29 7 8.4 MĩLaTinh 538 1065 1115 1186 126 2 15.3 Nhật 388 427 434 444 471 3.3 Viễn Đông 13 12 1669 1963 24 72 24 72 14.9 Châu ... 1348 376 113 15 434 125 7 126 74 1995 24 53 25 9 139 18 533 20 62 607 63 1996 310 26 0 639 25 590 23 19 518 45 IV Các phơng pháp tổng hợp MTBE:[8,19 ,22 ] 20 00 3491 27 6 660 25 9 72 2986 17 603 53 Cơ sở ... hoá với O2 CH4O + 3 /2 O2 2CH3OH + O2 2H2O + CO2 xt Cu 2CH2 = O + 2H2O 2. 5, Phản ứng với kim loại kiềm : CH3OH + Na CH3ONa + H2 6, Tham gia phản ứng Cacbony hoá ( phản ứng với Ca(OH )2) : 3/ Sản...
- 87
- 692
- 0
đồ án môn quá trình và thiết bị: tính toán thiết kế tháp chưng cất hỗn hợp metanol
... bò oxy hoá O2 tác dụng ánh sáng chuyển thành CO2 H2O theo phương trình: 2CH3OH + 3O2 2CO2 + 4H2O Hiện methanol sản xuất cách tổng hợp trực tiếp từ H2 CO, gia nhiệt áp suất thấp có mặt chất xúc ... cho hỗn hợp methanol-nước atm Bảng toC 100 x y 92, 3 87,7 10 81,7 20 78 30 75,3 40 73,1 50 71 ,2 60 69,3 70 67,5 80 26 ,8 41,8 57,9 66,5 72, 9 77,9 82, 5 87 91,5 66 90 95, 64,5 100 100 Ở x thành phần ... vò Thiết bò trao đổi nhiệt Thiết bò đun sôi dòng nhập liệu Lưu lượng kế Trang Đồ án môn học GVHD: Thầy Mai Thanh Phong 10 11 12 13 Tháp chưng Thiết bò đun sản phẩm đáy Bồn chứa sản phẩm đỉnh Thiết...
- 7
- 1,203
- 7
Đồ án môn học tính toán, thiết kế cầu chủ động
... 2. 2.1) Thiết kế tính toán cầu chủ động 2. 2 .2. ) Chọn thông số kĩ thuật truyền lực 2. 2.3) Tính toán bền bánh truyền lực 13 2. 2.4 ) Tính ổ đỡ trục 14 2. 3 ) Tính ... 2. 3.1 ) tính kích thớc vi sai đối xứng 16 2. 3 .2 ) Tính toán bền cho vi sai .18 2. 4 ) Thiết kế tính toán bán trục 21 2. 4 .2 ) Tính bền bán trục giảm tải .22 ... ữ 2, 06).3 M tt ic = (1,81 ữ 2, 06).3 22 01.1 = (23 ,54 ữ 26 ,5)(cm) Chn : Trong ú d e = 25 (cm) M tt = 22 01 (Nm) ic = l t s truyn ca truyn lc cnh - dch trc E ca bỏnh rng nh : E 0, 125 .d e = 0, 125 .25 ...
- 37
- 8,805
- 138
Tính toán thiết kế cầu chủ động cho xe hyundai county
... d): 11 - 20 - Hiu sut truyn lc: = 0,93 2. 2 Ni dung v phng ỏn thit k tớnh toỏn Nội dung thiết kế tính toán cầu chủ động gồm phần: 1- Tính toán truyền lực 2- Tính toán vi sai 3- Tính toán bán ... Pk max + M Z = 45 42, 9 32 + 10485, 722 = 11 427 ,53( Nm) Thay số ta có: Đồ án môn học 32 Khoa Cơ khí Động lực 11 427 ,5 32 + 829 0, 7 32 th = = 4 42( MN / m ) (thoả mãn) < 750 MN/m2 0, 2. 0, 055 Chế độ ... = 1 622 4,76.0,4 = 6489,9 (Nm) Mx = Pmax.rbx = 1 622 4,76.0,506 = 1 622 4,76 (Nm) Mômen tổng hợp uốn xoắn tác dụng lên cầu là: 2 M = M d + M n + M x = 14979, 62 + 6489, 92 + 1 622 4, 76 = 23 016, 29 (Nm)...
- 41
- 2,562
- 39
Tìm thêm: hệ việt nam nhật bản và sức hấp dẫn của tiếng nhật tại việt nam khảo sát các chuẩn giảng dạy tiếng nhật từ góc độ lí thuyết và thực tiễn khảo sát chương trình đào tạo gắn với các giáo trình cụ thể xác định thời lượng học về mặt lí thuyết và thực tế tiến hành xây dựng chương trình đào tạo dành cho đối tượng không chuyên ngữ tại việt nam điều tra với đối tượng sinh viên học tiếng nhật không chuyên ngữ1 khảo sát thực tế giảng dạy tiếng nhật không chuyên ngữ tại việt nam khảo sát các chương trình đào tạo theo những bộ giáo trình tiêu biểu nội dung cụ thể cho từng kĩ năng ở từng cấp độ xác định mức độ đáp ứng về văn hoá và chuyên môn trong ct mở máy động cơ lồng sóc các đặc tính của động cơ điện không đồng bộ hệ số công suất cosp fi p2 đặc tuyến mômen quay m fi p2 đặc tuyến tốc độ rôto n fi p2 đặc tuyến dòng điện stato i1 fi p2 động cơ điện không đồng bộ một pha phần 3 giới thiệu nguyên liệu chỉ tiêu chất lượng theo chất lượng phẩm chất sản phẩm khô từ gạo của bộ y tế năm 2008 chỉ tiêu chất lượng 9 tr 25