... + YB q.2a - P = (2) ∑MA =0 ⇒ q.2a .2a – 2qa2 + YB.4a – P.5a = (3) P.5a + 2qa − qa 77 (3) ⇒ Y = = qa = 32 KN B 4a 12 1 77 (2) ⇒ Y A = P + q.2a − YB = 5qa + q.2a − qa = − qa = 2 KN 2 12 12 Vậy ... F3, R2: F R2 = R1 + F3 = F1 + F2 + F3 Cuối cùng, ta hợp R2 với F4: R = R2 + F4 = F1 + F2 + F3 + F4 R hợp lực hệ lực phẳng đồng quy cho Hợp lực R khép kín đa giác lực F2 R2 O F4 R F3 C F4' D Hình ... YA Y ΣX = XA + XB – Tcos 245 0 = (1) A XA ΣY= - Tcos 45 + YA (2) T D B ΣZ = ZA + ZB – P + Tcos45 = (3) X B Σmx = -P.a /2 + Tcos45 a + ZB.a = (4) 45 o C a P Σmy = P.a /2 + Tcos45 a = (5) Σmz = - XB.a...
... ETB =0,8 x 29 8, 02 =23 8, 42 MPa TT Tên vật liệu Mặt đường cũ Móng đất (E0) Tỷ số: 42 0 300 23 8, 42 ht Etb 0,06 68 28 7, 32 0 ,40 64 28 0, 12 1 ,26 CPĐD loại I Dmax25 42 0 K 1 ,40 BTN loại II Dmax25 hi t 1,50 ... Vậy : E TB = Etb x = 23 4, 92x 1, 12 = 26 2,53 MPa Từ tỷ số: H 36 1,09 D 33 KOGAN E0 42 0,16 34 E TB 26 2,53 E chm 0 ,44 95 E 34 TB Echm = 0 ,44 95 E34TB = 0 ,44 95 26 2,53 = 118,01 MPa - ... Dmax25 Mặt đường cũ Móng đất (E0) Tỷ số: 300 ht Etb 0,06 68 25 6, 04 0 ,40 64 25 3 ,45 1 ,26 BTN loại II Dmax25 hi 300 BTN loại I Dmax15 K 1,00 Ei t 1,18 Tên vật liệu 0,35 58 25 3 ,45 300 15 23 8, 42 43 42 ...
... Y S x 24 × × + 2( 4 × 12 × 10) = = 6cm ( 24 × 4) + 2( 4 × 12) F 4cm Hay : yC = S x1 _ S x F1 _ F2 = ( 24 × 16 × 8) _(16 × 12 × 10) = 6cm ( 24 × 16) _(16 × 12) y 4cm 16cm 12cm C X 4cm x H 6. 12 6.3 ... S x = y1 F1 + y2 F2 + y3 F3 = (28 ,1)(18) + − (29 ,97 )(35 ,2 ) = − 549 , 144 cm3 y trục đối xứng, trọng tâm C nằm trục ⇒ Tọa độ điểm C là: xC = ; yC = S x − 549 , 144 = ≈ − 32 cm F 171 ,2 Dấu (–) cho thấy ... qua gốc C2 ⇒ tọa độ trọng tâm ba hình là: y1 = 55 1 ,2 55 + = 28 ,1 cm ; y2 = ; y3 = + 2, 47 = 29 ,97 cm 2 Diện tích mômen tónh toàn mặt cắt là: F = F1 + F2 + F3 = 18 + 118 + 35 ,2 = 171 ,2 cm2 S x =...
... Theo biểu thức định nghĩa, ta có: JX= (y+b )2. dF F Y y Y y dF b O o a x x X X = y2dF+2b y.dF+b2 dF F F F hay : JX=Jx+2bSx +b2.F T-ơng tự JY=Jy+2a.Sy +a2.F Ta tính mô men quán tính ly tâm: JXY ... trọng tâm đ-ợc xác định biểu thức sau: x c= yc = x c1 F1 x c F2 x cn Fn F1 F2 Fn (4 .2) y c1 F1 y c F2 y cn Fn F1 F2 Fn Trong xci, yci, Fi hoành độ , tung độ diện tích hình thứ ... tâm có gốc toạ độ trùng với trọng tâm hìng phẳng, Sx=Sy=0 Cho nên: JX=Jx+b2F JY=Jy+a2F (4. 4) JXY=Jxy+abF Công thức 4.4 công thức th-ờng đ-ợc sử dụng tính toán thực tế hầu hết hình đơn giản ta...
... trùng cạnh đáy Xét dãy dài b(y) rộng dy Ta có: y = R.sin( ; b(y) = 2Rcos( ; d(y) = R.dj.cosj dF = b(y) dy = 2Rcosj.Rcosj dj = 2R2cos2j dj Vì y trục đối xứng nên Sy = b) Do Sy = nên trọng tâm C nằm ... nhiều so với việc tính tóan trục vị trí đặc biệt sau ta dùng công thức biến đổi để đưa trục trung tâm Ở ta thiết lập công thức biến đổi momen quán tính từ hệ trục 0xy hệ trục CXY trục trung tâm song ... giao điểm hai trục c) Momen quán tính ly tâm Jxy âm, dương không Thật vậy, xoay hệ trục 0xy góc ( /2 đổi chiều trục tọa độ 0xy ta có: y = y ; x = -x y = -y x = x Như momen quán tính ly tâm lấy hệ...
... thay Tương tự b y (a x)dy y b (a x)dy Ví dụ 2: Tìm trọng tâm hình phẳng bên Giải: • Xác định k y k x2 b k a2 k y b a2 x2 or b a2 x a b1 y1 • Tổng diện tích A dA a b x3 ... dx a a b x a 2b a 0 a S x yel dA a y 1 b y dx x dx 2 a b x ab 2a 10 Cách giải • Vi phân diện tích dãy ngang b ax a2 x2 a x dy S y ... x2 a x dy S y xel dA dy 2 b a2 a 0 b a 2b y dy a 12 S x yel dA y a x dy y a y dy b b a 32 ab ay y dy b 10 0 Kết...
... 6 .4 Khối lượng đào đắp cho phương án: Được thể Bảng 1 ,2 phụ lục 6 .4. 1 Khối lượng đào đắp phương án 1: - Khối lượng đất đào: Fđào = 191 64, 94 (m 3) - Khối lượng đất đắp: Fđắp = 21 45 0,08(m3) 6 .4 .2 ... thiết kế theo quy trình thiết kế áo đường mềm 22 TCN 21 1-06 7.1 .2 Tải trọng tính toán.(tra trang 36 -22 TCN211-06) Tải trọng trục (trục đơn) : P = 100 KN áp lực tính toán lên mặt đường : p = 0,6 Mpa ... FTBđào F (2) đắp F(1) đào F đắp TB Cọc F(1) đắp Hình 6.11: Sơ đồ tính khối lượng đất hai cọc (1) cọc (2) Vdao Vdap dao dao F (2) F(1) dap dap F (2) F(1) L(1)( 2) (m) (6 .2) L(1)( 2) (m)...