... magnitude under N-0 Usually for HV +/ 5% +/Voltage Level Normal Conditions 475 kV – 525 kV 22 0 kV 20 9 kV – 24 2 kV Line and transformer loading under N-0 N0 Usually maximum loading 100% Operating Modes ... in %? Loading in MVA = √( 321 2 + 1 42. 324 92) = 351.14 MVA Loading in % = 351.14 / 610 = 58% eBook for You Go to the “Machine” tab Find generator connected to bus 4 02: 25 PSS®E 33: BASIC OPERATION ... What about the 23 0 kV level? - B 153 MID230 0566 Bus MID230: 1.0566 - Bus 21 3 INVERT2: 1.1068 - Bus 21 4 LOADER: 1.0773 - Bus 3006 UPTOWN: 1.0566 eBook for You Bus voltage check : 42 LOAD FLOW ANALYSIS...
... xinh đẹp đồng khác, phòng làm việc cô cách phòng làm việc giám đốc có tường ngăn kính, cô nhìn sang phòng giám đốc Cô thường chăm ngồi bàn máy, cần mẫn làm việc Bởi cô hiểu điều cô đồng tinh ... thành Chủ tịch Hội đồng quản trị công ty gang thép, anh thực thành đtạ nghiệp, thực tam nguyện Khi trẻ phải thấy tầm quan trọng việc nỗ lực làm việc, có nỗ lực làm việc khẳng định lực thân, tạo ... máy, cần mẫn làm việc Bởi cô hiểu điều cô đồng tinh thần trách nhiệm công việc, cô không sođotính toán, sau tan tầm cô tranh thủ thời gian đọc sách Một năm sau công ty gặp nguy tài chính, tiền...
... soạn: Nguyễn Văn Mỹ II M y 2bt , n I td ứng suất trục bản: b,0 = (4. 62) Trong đó: +Rb: cờng độtínhtoán chịu nén bêtông Nó phụ thuộc vo tỷ số ++Rb = Ru b ,tr >1 .2 b,d ++Rb = Rlt b ,tr : ... nội suy +m2: hệ số điều kiện lm việc xét đến ngăn cản phát triển biến dạng dẻo dầm thép biên bêtông cha đạt đến còng độ, đợc lấy: ++m2 = 1 .2 bt,0 0.6Rb ++m2 = 1.1 0.6Rb < bt,0 0.8Rb ++m2 = 1.0 ... kế cầu dầm - 146 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ Rb 0 y2th,tr a y2 y2bt,0 y2bt,d y1th,tr y2th,d Nb Mb Nb y1th,d y Hình 4.50: Khi lm việc trạng thái dẻo Nội lực giới hạn...
... đợc tính: ( ) N max = N 12x + N 12y + Z [S ]d (4.57) Ngoi tínhtoán kiểm tra cờng độ cần kiểm toán thêm điều kiện mỏi Đ4.7 tínhtoánđộ võng dầm đặc Thông thờng, ngời ta tính riêng độ võng tĩnh ... 8.1 -Tính toán dầm chịu uốn: 8.1.1-Đặc điểm tính toán: Khi tínhtoán phải kết hợp với công nghệ thi công Tùy theo công nghệ thi công m tính dầm lm việc theo hay nhiều giai đoạn Tínhtoán dựa giả ... đợc xác định nh sau: S c C S b B Trọng tâm Hình 4.47: Bề rộng tínhtoán Khi l 4B b = B /2 Khi l < 4B b = s + 6hb B /2 v l/8 Khi l 12C c = C Khi l < 12C c = s + 6hb C v l/ 12 Chơng...
... tích tínhtoán gồm sờn tăng cờng v phần sờn dầm lấy rộng 15s bên +I: mômen quán tính tiết diện tínhtoán lấy trục nằm ngang mặt phẳng sờn dầm +R0: cờng độtínhtoán dọc trục 5.3 .2- Tínhtoán điều ... mối hn Đ4.6 tínhtoán cấu tạo dầm đặc 6.1 -Tính toán liên kết biên dầm vo sờn dầm: 6.1.1-Liên kết đinh tán, bulông: P a2 H a thép góc biên Va Sa a2+2H sừơn dầm Hình 4.44: Tínhtoán liên kết ... dung kiểm tra bao gồm ổn định, ép mặt v liên kết với sờn dầm 5.3.1 -Tính toán điều kiện ổn định: Điều kiện kiểm tra: = A R0 Fng (4.34) Trong đó: +A: phản lực thẳng đứng tínhtoán gối +: hệ số uốn...
... biên cng lớn cng đảm bảo ổnđịnh chung Vì bề rộng biên l0/15 thép than v l0/13 thép hợp kim không cần tínhtoánổnđịnh chung 5 .2- Tínhtoánổnđịnh cục bộ: Hiện tợng ổnđịnh cục l tợng chi tiết ... nén Với =0.5, 1, 2, 5, 10 tơng ứng =1.33, 1.46, 1.55, 1.60, 1.65 5 .2. 2-Mất ổnđịnh ứng suất tiếp: Thực chất ổnđịnh l dới dạng ứng suất nén ứng suất tiếp gây ổnđịnh đợc xác định theo công thức: ... tra ổnđịnh chung Sự ổnđịnh chung bắt đầu biên chịu nén bị vênh theo phơng ngang Vì ngăn cản cho không bị cong vênh theo phơng ngang tránh đợc ổnđịnh chung Vì việc kiểm tra điều kiện ổn định...
... lên dầm chủ cần tính 4.1.3-Xác định nội lực dầm chủ: -Đã học Thiết kế cầu bêtông cốt thép 4 .2- Tínhtoán kiểm tra độ bền tiết diện: 4 .2. 1-Xác định đặc trng hình học tiết diện: 4 .2. 1.1-Dầm tán đinh, ... đến thớ kiểm tra +0.8 v 2. 4: hệ số cờng độtínhtoán đợc phép lấy lớn R0 chừng 12% nhng đợc giản ớc v đa vo dấu m có 4 .2. 2.4-Kiểm tra mỏi: Điều kiện: = M' h Ru I gi (4 .20 ) Trong đó: +M: mômen ... giảm cờng độ mỏi 4 .2. 3-Xác định vị trí thay đổi biên dầm: Theo bền ltt l3 l2 l1 W2R Mmax W1R W3R Theo mỏi W1R l3' l2' l1' w2R M'max điểm cắt lý thuyết w1R w1R w3R Hình 4.38: Xác định vị trí cắt...
... trọng: có cách xác định: Cách 1: cách vẽ đ.a.h a1 1,1 0,5 đ.a.h R n a1 n 2a21 yi a1 n 2a21 Hình 4.35: Tínhtoán theo phơng pháp nén lệch tâm Cách 2: không cần vẽ đ.a.h m xác định trực tiếp hệ ... thời tiết Đờng kính bulông d =22 -24 mm, khoảng cách tim bulông từ 1 624 cm, khoảng cách đến mép không < 10cm d=16mm v 12cm d =24 mm Chú ý: Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 121 - Giáo trình Thiết kế cầu ... Trong đó: +l: nhịp tínhtoán dầm, m +Ru: cờng độtínhtoán dầm thép, t/m2 +: trọng lợng thể tích dầm thép, lấy 7.85t/m3 +: hệ số xét đến trọng lợng hệ liên kết dầm chủ, lấy =0.10. 12 +a: hệ số đặc...
... l cầu xe 15 25 12 18 Dầm đơn giản: h = lửa l 25 35 Dầm liên tục có chiều cao không đổi: h = H = Dầm liên tục có chiều cao thay đổi: h = l v H = l 40 60 20 25 Để tạo đợc ... BTCT: Sơđồ mặt cắt ngang cầu, số lợng dầm chủ v khoảng cách chúng chọn giống nh dầm thép có BTCT không liên hợp Chiều cao dầm thép liên hợp với BTCT nhỏ dầm thép bình thờng khoảng 15 -20 % Chiều ... ghép Nh dầm liên hợp lm việc theo giai đoạn: bt,tr bt,tr Y2 th,tr 1 th,d Y tỉnhtỉnh hoạt tổng cộng Hình 4 .29 : Các giai đoạn lm việc v biều đồ ứng suất pháp dầm Giai đoạn 1: Tải trọng tác dụng:...
... Hình 4 .21 : Các thép xen kẽ lợc (hạn chế dùng) Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 111 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ Hình 4 .22 : Mối nối ton tiết diện 2. 2-Dầm hn: 2. 2.1-Tiết ... không > 20 v 600mm cầu đờng sắt với l chiều dy thép (*Mục đích để tránh ổnđịnh cục bộ*) Chơng IV: Thiết kế cầu dầm - 1 12 - Giáo trình Thiết kế cầu thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ 40mm,max 20 v ... soạn: Nguyễn Văn Mỹ b2 ) b1 1:8 (1:4 a) b2 10mm b1 b) 1:8 (1 1:8 a) :4) b1 c) b2 1:4 5mm f) mm l 5mm d) 50 mm b1 1:8 (1:4) g) Hình 4 .25 : Thay đổi bề rộng v bề dy biên 2. 2.1 .2- Sờn dầm: Bề dy sờn...
... trừ giảm yếu: Wng = M với 0. 82 l hệ số xét đến giảm yếu tiết diện thờng 0. 82 Ru chiếm 15-18% Xác định mômen quán tính sờn dầm: I s = s hs3 12 Xác định mômen quán tính biên dầm: I b = I ng I ... thép Biên soạn: Nguyễn Văn Mỹ max v 120 mm max v 120 mm 2- 5(mm) max (4,5-5,5)d 5mm max max 10 v 0,3m-Đừơng sắt max 15 v 0,4m-Đừơng ôtô Hình 4.13: Các quy định cấu tạo biên Bề rộng biên lấy ... nhiều 7, tán búa không nhiều d =23 mm v tơng ứng không nhiều v d =26 mm Tóm lại ta chọn tiết diện dầm theo trình tự sau: Đã biết trớc mômen M v cờng độtínhtoán Ru Xác định mômen chống uốn tiết diện...
... với BTCT: h 1 = ữ l 15 20 h 1 Đối với cầu đờng sắt: = ữ l 10 16 Đối với cầu ôtô: Cầu dầm liên tục v mút thừa: h 1 = ữ lấy nhỏ l 20 25 Nếu dầm có biên gãy khúc h1=(1 .2- 1.3)h với h1 l chiều cao ... nhịp nhỏ, thờng dùng dầm chữ I đặt cách 1.4-2m có đến 3m Bản mặt cầu đặt trực tiếp lên dầm chủ liên hợp với dầm chủ 1,4 2, 1(3) (m) 1,4 2, 1(3) (m) 1,4 2, 1(3) (m) Hình 4.6: Khoảng cách dầm chủ nhịp ... cắt ngang hộp Trong cầu xe lửa ngời ta thờng bố trí dầm chủ khoảng cách 1.9 -2, 2m, t vẹt đặt trực tiếp lên dầm: 1,435 1, 922 Hình 4.10: Mặt cắt ngang cầu xe lửa Ngoi cầu bố trí ôtô v tu điện chung:...
... ổnđịnh K2 đợc xác định: K2 = S max K2 < điểm tínhtoán đất tự nhiên bị biến dạng dẻo K2 = điểm tínhtoán đất tự nhiên trạng thái cân giới hạn K2 > điểm tínhtoán đất tự nhiên trạng thái ổnđịnh ... để xác định hệ số an toàn hợp lý Đây vấn đề cần phải nghiên cứu làm sáng tỏ 3 .2 Với phơng pháp tínhtoánổnđịnh theo sức chống cắt đất tự nhiên hệ số an toànổnđịnh K2 hệ số an toànổnđịnh cho ... chất phải tínhtoánổnđịnh tổng thể hệ thống đất đắp - đất tự nhiên Những nội dung nghiên cứu nh thảo luận tất yếu dẫn tới lời giải cho lựa chọn hệ số an ton ổnđịnh hợp lý tínhtoánổnđịnh đờng...
... SYSTEM Example – Test system information • 23 bus system • System divided in areas: FLAPCO • LIGHTCO • WORLD • Voltage levels: 500kV, 23 0kV, 21 .6kV, 20 kV, 18kV, and 13.8kV • No motors present ... Disturbance menu, select Trip line, click on the select button and trip branch from bus 21 1 to bus 20 1 eBook for You • 32 Running a dynamic simulation Running after disturbance has been cleared Click ... OK 21 DYNAMIC SIMULATION SETUP Opening the dynamics data file Verify V if output bar b for details and errors • Note that in this case, no user defined models are included eBook for You • 22 DYNAMIC...
... for transformers 1 52- 153 and 20 420 5 OLPS1T for transformer 202 -20 3 MAXEX1 for all generators (101, 1 02, 20 6, 21 1, 3011 and 3018) TGOV5 for all steam generators (101, 1 02, 20 6, 3011 and 3018) ... 0.3 pu and 0 .2 pu of the original load, the load elements are g multiplied by: – 0.3 on the first stage (0.7 – 0.3)/0.7 on the second stage (0.4 – 0 .2) /0.4 on the third stage 27 LONG-TERM ... ok k Run for seconds Run for R f seconds d Trip machine at bus 101 10 Run for 20 seconds 11 View output progress 12 Open output channels to monitor the impact 43 LONG-TERM FREQUENCY STABILITY...
... San 27 - 28 /8 /20 04 Dào Huy Bich, Tran Thanh Tuàn, Vù Khàc Bay Ve toànóndinh dàn deo cùa vò non Tuyén tàp còng trình Hòi nghi khoa hoc toàn quóc Ca hgc vàt ràn bién dang thù 7, Do San 27 28 /8 /20 04 ... NÀM 20 04 VA 20 05 B SCIENTIFIC PROJECT C NÓI DUNG CHINH CÙA DE TÀI D PHU LUC (CÀC BÀI BÀO VA BÀO CÀO KHOA HOC) 12 E PHIEU DÀNG KY KET QUA NCKH - CN 70 A BÀO CÀO KÉT QUA THlTC HIÈN DE TÀI NÀM 20 04 ... tóng quàt chiù àp suàt 6 Tmh hình kinh phi hai nàm 20 04 va 20 05 a) Nàm 20 04: Dà chi + Càc bào va bào cào khoa hgc va thù lao chuyén mòn : 12. 000.000d + Hòi thào va xemina khoa hgc : 4.000.000d...