1 1 biểu diễn thay đổi giá trị tài sản sau khoảng thời gian

nghiên cứu làm rõ sự ưu việt hiệu suất của hệ thống pin mặt trời có 1 trục xoay với hệ thống pin mặt trời cố định

... = I1 = I2 = … = Ii (1- 3) n V = ∑ Vi i =1 n n i =1 i =1 (1- 4) P = VI = ∑ IVi = ∑ Pi (1- 5) Phần Giới thiệu pin mặt trời DAMH n n i =1 i =1 I opt = I opti , Vopt = ∑ Vopti , Popt = ∑ Popti (1- 6) ... yêu cầu: • Thời gian làm việc động từ 6h – 17 h => ∆t = 11 h = 660 phút • (theo mùa nào) vị trí địa lý tp.HCM • Khoảng thời gian cho lần xoay trục phút => có • Góc hướng mặt trời tối da 13 0o (nghiên ... truyền động: Tốc độ quay, lực momen hộp số, thời gian làm việc nghỉ, khối lượng Pin Với hệ truyền động yêu cầu làm việc khoảng thời gian ngắn lặp lại sau thời gian ấn định nên ta chọn động ngắn hạn...

56
1,005
3

Nghiên cứu nguyên lý điều khiển bộ biến đổi DC DC bằng phương pháp điều khiển trượt

Danh mục: Điện - Điện tử - Viễn thông

...

97
498
1

thiết kế điều khiển bộ biến đổi dc - dc tăng áp sử dụng phương pháp tuyến tính hóa nhờ phản hồi vào ra

Danh mục: Thạc sĩ - Cao học

... 23 (1  U )    1 x        (1  U )       Q  x2      (1. 19) Giải ta được: x1  1 Q (1  U ) x2  , (1  U ) (1. 20) Dạng tham số hóa khác đạt cách biểu diễn giá trị ... dt  dv2 v C2  i2  dt R  Đặt: (1. 2) L1i1  x1  ,  E L1C1   x2  v1 / E ,    x  i2 L1 ,  E C   x4  v2 / E  (1. 3) t   L1C1 ,dt  L1C1 d Số hóa Trung tâm Học liệu – Đại ... LC Từ phương trình (1. 12) ta có: E di 1 L   (1  u) v E LC dt LC E E LC dx1 1  1  u  x2  dt LC LC dx1   1  u  x2  d Từ phương trình (1. 13) ta có: E LC L dv C  (1  u ) C dt E LC...

75
1,174
2

thiết kế điều khiển bộ biến đổi dc-dc giảm áp sử dụng phương pháp cận tuyến tính nhờ phản hồi trạng thái

Danh mục: Thạc sĩ - Cao học

... ( x1 ) cú bc thp nht ca x1 bng hai vi cu trỳc ( x1 ) = q1x12+ q1x13 (2 .13 ) Thỡ 01( x1 , ( x1 )) = A- ( x1 )+02( x1 , ( x1 )) x1 (2q1 x1 +3q2 x12 ) 01( x1 ,q1x12+ q1x13) = A-( x1 ,q1x12+ ... (2q1 x1 +3q2 x12 ) (q1 -1) x13 + q2 x14 = (1- q1) x12 +( q1- q2 +1) x13 + q2 x14 q1 =1, v q2 =1 Hay (cõn bng h s ca x12 , v x13 c hai v) ( x1 ) = x12 + x13 Suy dx dt = x14 + O ( x1 ) V O ( x1 ... nht ca x1 bng hai vi cu trỳc ( x1 ) = qx12 (2 .11 ) Thỡ iu kin c) ca nh lý 2.2 ta c: 01( x1 , ( x1 )) = A- ( x1 )+02( x1 , ( x1 )) x1 2q x1 01( x1 ,qx12) = A- qx12+02( x1 ,qx12) (2 .12 ) T ng...

72
830
3

tóm tắt luận văn thạc sĩ kỹ thuật THIẾT kế điều KHIỂN bộ BIẾN đổi DC DC GIẢM áp sử DỤNG PHƯƠNG PHÁP cận TUYẾN TÍNH NHỜ PHẢN hồi TRẠNG THÁI

Danh mục: Kỹ thuật

... (2q1 x1 +3q2 x12 ) (q1 -1) x13 + q2 x14 = (1- q1) x12 +( q1- q2 +1) x13 + q2 x14 q1 =1, v q2 =1 Hay ( x1 ) = x12 + x13 (cõn bng h s ca x12 , v x13 c hai v) Suy dx dt = x14 + O ( x1 ) V O ( x1 ... (2q1 x1 +3q2 x12 ) 01( x1 ,q1x12+ q1x13) = A-( x1 ,q1x12+ q2x13)+02( x1 ,(q1x12+ q2x13)) (2 .14 ) T phng trỡnh (2 .12 ) hoc (2 .14 ) bng cỏch cõn bng h s bc thp nht theo x1 ca hai v cú cha q, Hoc q1, ... ,qx12) = A- qx12+02( x1 ,qx12) (2 .12 ) T ng t nu s dng a thc ( x1 ) cú bc thp nht ca x1 bng hai vi cu trỳc ( x1 ) = q1x12+ q1x13 (2 .13 ) Thỡ ( x , ( x1 )) = A- ( x1 )+02( x1 , ( x1 )) x1 1...

70
530
2

Nghiên cứu nguyên lý điều khiển bộ biến đổi DCDC bằng phương pháp điều khiển trượt

Danh mục: Điện - Điện tử - Viễn thông

... i1   i1   1, 2( A) , v1  60(V ) , i  R E 25 12 0 R 25 Q i2 L C1 + v1 - + + E - L1 D v2 i1 Hình 4 .1: Sơ đồ biến đổi DC-DC kiểu Zeta Mô tả toán học biến đổi: L1 di1   (1  u )v1  uE dt C1 ... Vout) đạt giá trị nhỏ D thay đổi từ Dmin đến Dmax (chú ý hàm số có giá trị âm khoảng thay đổi D) Gọi giá trị D Vin tương ứng với giá trị nhỏ Dth Vin,th (giá trị tới hạn), đẳng thức sau (chỉ xét ... kết mạch biến đổi Zeta Mô hình động học biến đổi Zeta tìm thấy là: L1 di1   (1  u )v1  uE dt C1 dv1  (1  u )i1  ui2 dt L2 di2  uv1  v2  uE dt C2 dv2 v  i2  dt R (1. 1) 1. 3.4.2 Mô hình...

74
1,357
5

Tài liệu CÁC PHƯƠNG PHÁP ĐIỀU KHIỂN BỘ BIẾN ĐỔI ĐIỆN ÁP XOAY CHIỀU docx

Danh mục: Điện - Điện tử

... cosϕ = 1, ta cần có QC = QL Từ đó: L= C= L= ω C QC ω U = ( 10 .000 314 .220 314 657,99 .10 − b/- Dòng bù tổng: = 657,99 .10 −6 [ F ] ) = 0, 015 4[ H ] U ibù = i C + i t (1 ) = j C ω.U + j ω.L1 với ... trường hợp sau: π a/- R = 10 Ω ; L = 0,01H ; α = b/- R = Ω ; L = 0, 01 H ; α = π 5 -16 Điện tử công suất Cho U = 220V ; ω = 314 rad/s Giải: a/ω L 314 .0, 01 ϕ = arctg = arctg = 0,3042[rad ] 10 R α = ... áp xoay chiều pha điều khiển theo phương pháp tỉ lệ thời gian Cho biết áp nguồn xoay chiều có U = 220V, ω = 314 rad/s Thời gian đóng 1s, thời gian ngắt 0,5s Tải trở R = 50Ω a/- Tính trò hiệu dụng...

9
2,827
64

Chương 6: HỆ THỐNG ĐIỀU KHIỂN BỘ BIẾN ĐỔI doc

Danh mục: Cao đẳng - Đại học

... dấu âm (-E), điện áp tính theo công thức: 6 .10 Bằng cách thay đổi thời gian phóng (T 1) thời gian nạp (T2) giá trị R1, R2 cách tương ứng, ta thay đổi dạng điện áp cưa b Mạch dùng khuếch đại thuật ... trình tạo xung Độ rộng xung tính theo công thức: t x = R1 C1 ln (1 + R3 ) R2 Thông thường để thay đổi tx người ta thay đổi giá trị R1, C1 tỷ số R3/R2 6.5.4 Bộ chia tần Bộ chia tần đơn giản dùng ... 2N giá trị tương ứng góc điều khiển (α) có 2N giá trị Vì góc α thay đổi từ – π (tương ứng với nửa chu kỳ) thay đổi tín hiệu điều khiển, bước lượng tử góc điều khiển (α) là: T 1 ts = = = N +1 N...

24
1,334
31

nghiên cứu cấu trúc và hệ thống điều khiển bộ biến đổi bán dẫn công suất cho hệ pin mặt trời có thuật toán dò tìm điểm công suất lớn

Danh mục: Thạc sĩ - Cao học

... n2 T : n2 i n1 i1.n1 i n hay Điện áp: Vin V1 V2 Vo i1 n2 V1 ; V1 n1 : V2 Suy ra: (2-20) n1 i1 n2 i2 suy V1 V2 Vin Vo n1 V2 n2 (2- 21) n1 ) Vin - Vo n2 V2 (1 V1 (1 n2 ) Vin - Vo n1 U Lμ const (2-22) ... V1 n1 n2 Vin n1 (2 -17 ) Từ thông sau: dФ n1 dt = Vin (2 -18 ) - Khi Q không thông: Tại thời điểm t = tx= D.Ts ta có: (2 -19 ) Vin t x n1 Khi Q không thông diot D thông i2 iμ i1 : (2 -19 ) 33 V1 n1 ... 1. 2 Hệ thống điện pin mặt trời 11 1. 2 .1 Cấu trúc chung 11 1. 2.2 Ăc quy tích trữ lượng 12 1. 3 Thuật toán dò tìm điềm công suất lớn (MPPT) 16 1. 4 Bộ biến đổi...

86
914
3

Hệ thống điều khiển bộ biến đổi

Danh mục: Điện - Điện tử - Viễn thông

... T1 R2 C đờng tuyến tính dốc xuống phía dới Khi điện áp vào mang dấu âm (-E) điện áp U2: E U2 = UC = R2 C T2 đờng lên phía Bằng cách thay đổi thời gian phóng(T1) thời gian nạp (T2) giá trị R1, ... ưdùngưtransistorưmộtưtiếpưgiápưujt u Mạch điều khiển đợc đồng nguồn nuôi ( chỉnh lu, R1 Dz) Khi điện áp C tăng đến Uo = .E (= 0.6ữ 0.8: Hệ số ngỡng) UJT mở tạo xung cuộn w1 Thay đổi R3 thay đổi đợc thời điểm ... tính ( đờng 1) Nguyên lý điều khiển dịch pha Dùng quay pha để thay đổi pha đ/áp hình sin đợc tạo máy phát tín hiệu sin ( MF sin) Khi thay đổi Uđk, góc pha tín hiệu xoay chiều bị thay đổi chậm pha...

42
423
0

NGHIÊN cứu cấu TRÚC và hệ THỐNG điều KHIỂN bộ BIẾN đổi bán dẫn CÔNG SUẤT CHO hệ PIN mặt TRỜI có THUẬT TOÁN dò tìm điểm CÔNG SUẤT lớn NHẤT

Danh mục: Kỹ thuật

... từ vùng hoá trị lên vùng dẫn để lại lỗ trống tích điện dương vùng hoá trị Lúc chất bán dẫn dẫn điện 1. 1 .1 Đặc tính Vôn - Ămpe pin mặt trời 1. 1.2 Ứng dụng 1. 1.3 Tấm lượng mặt trời 1. 1.4 Cách ghép ... biến đổi để thay đổi giá trị điện áp đàu PV nhờ mà lấy công suất lớn Phương pháp MPPT sử dụng phổ biến hệ thống pin mặt trời làm việc độc lập 1. 4 Bộ biến đổi DC - DC 1. 5 Bộ biến đổi DC-AC 1. 6 ... A1x + B1u; y = C1x + D1u dt (4.2) Ứng với trạng thái hệ có phương trình trạng thái: dx = A x + B2 u; y = C x + D u dt (4.3) Các ma trận A1, B1, C1, D1 mô tả mạch điện tuyến tính sơ đồ khoảng thời...

26
510
0

TÓM TẮT LUẬN VĂN THẠC SĨ KỸ THUẬT NGHIÊN CỨU CẤU TRÚC VÀ HỆ THỐNG ĐIỀU KHIỂN BỘ BIẾN ĐỔI BÁN DẪN CÔNG SUẤT CHO HỆ PIN MẶT TRỜI CÓ THUẬT TOÁN DÒ TÌM ĐIỂM CÔNG SUẤT LỚN NHẤT

Danh mục: Kỹ thuật

... từ vùng hoá trị lên vùng dẫn để lại lỗ trống tích điện dương vùng hoá trị Lúc chất bán dẫn dẫn điện 1. 1 .1 Đặc tính Vôn - Ămpe pin mặt trời 1. 1.2 Ứng dụng 1. 1.3 Tấm lượng mặt trời 1. 1.4 Cách ghép ... biến đổi để thay đổi giá trị điện áp đàu PV nhờ mà lấy công suất lớn Phương pháp MPPT sử dụng phổ biến hệ thống pin mặt trời làm việc độc lập 1. 4 Bộ biến đổi DC - DC 1. 5 Bộ biến đổi DC-AC 1. 6 ... A1x + B1u; y = C1x + D1u dt (4.2) Ứng với trạng thái hệ có phương trình trạng thái: dx = A x + B2 u; y = C x + D u dt (4.3) Các ma trận A1, B1, C1, D1 mô tả mạch điện tuyến tính sơ đồ khoảng thời...

26
664
2

Nghiên cứu cấu trúc và hệ thống điều khiển bộ biến đổi bán dẫn công suất cho hệ pin mặt trời

Danh mục: Thạc sĩ - Cao học

... thông i2 : T : i1.n1 i2 n hay i1 V1 n1 n2 i n1 : iμ i1 (2 -19 ) V2 n2 (2-20) i2 n1 i1 n2 33 Điện áp: Vin n2 V1 ; V1 n1 : V2 Suy ra: suy V1 V2 V1 V2 Vo V2 (1 Vin Vo n1 V2 n2 (2- 21) n1 ) Vin - Vo n2 ... 1. 2 Hệ thống điện pin mặt trời 11 1. 2 .1 Cấu trúc chung 11 1. 2.2.Ăc quy tích trữ lượng 12 1. 3 Thuật toán dò tìm điềm công suất lớn ( MPPT ) 16 1. 4 Bộ biến đổi ... mức độ nạp, giá trị pin thấp hay cao 2 ,15 V sau thời gian giá trị điện áp pin nên đạt 2 ,15 V 15 Bộ ắc quy Power-Sonic nạp phương pháp nạp thông thường nào, nhiên để đạt dung lượng thời gian lưu giữ...

94
411
0

Thiết kế cấu trúc điều khiển bộ biến đổi buck boost

Danh mục: Điện - Điện tử - Viễn thông

... -90 độnêngócphasẽlà : -90 -18 0+45 -14 6,6= -19 1,6 Gc0 =10 65,6 Thiết kế cấu trúc điều khiển biến đổi Buck-Boost 25 20 15 10 -5 0. 01 0.02 0.03 0.04 0.05 0.06 0.07 0.08 0.09 0 .1 Sửdụngbộbùhaiđiểmkhông, ... củabộđiềuchỉnhđượcchọnbằngđiểmcựccủahàmtruyềnđ thay 898,5 rad/s ChọnGcuo =10 trongquátrìnhthiếtkế Ta đượckếtquảmôphỏng 11 Thiết kế cấu trúc điều khiển biến đổi Buck-Boost 30 25 20 15 10 -5 -10 -15 -20 0.0 01 0.002 0.003 0.004 ... 15 10 -5 -10 -15 -20 0.0 01 0.002 0.003 0.004 0.005 0.006 0.007 0.008 0.009 0. 01 IV Điềukhiểndòngđiện Điềukhiểndòngđiệnđỉnh Sơđồkhốiđiềukhiểndòngđiệnđỉnh 10 Thiết kế cấu trúc điều khiển biến đổi...

13
810
5

Điều khiển trượt bộ biến đổi dc-dc tăng áp

Danh mục: Thạc sĩ - Cao học

... - 18 - (1  U )    1 x        (1  U )       Q  x2      (1. 10) Giải ta được: x1  1 Q (1  U ) x2  , (1  U ) (1. 11) Dạng tham số hóa khác đạt cách biểu diễn giá trị ... 1. 3 .1 Bộ biến đổi giảm áp (buck converter) 1. 3.2 Bộ biến đổi đảo áp ( buck-boost converter) 11 1. 3.3 Bộ biến đổi tăng áp (boost converter) 12 1. 3.3 .1 Mô hình biến đổi ... ( x)  u    khih1 ( x)  Tức là:  khix1  x1   u    khix1  x1   (3 .14 ) Ta thiết lập hàm điều khiển u sau: u   1  sign x1  x1   2 (3 .15 ) Theo cách điều chỉnh...

76
1,675
8

Điều khiển trượt bộ biến đổi dc-dc tăng áp.pdf

Danh mục: Thạc sĩ - Cao học

... - 18 - (1  U )    1 x        (1  U )       Q  x2      (1. 10) Giải ta được: x1  1 Q (1  U ) x2  , (1  U ) (1. 11) Dạng tham số hóa khác đạt cách biểu diễn giá trị ... 1. 3 .1 Bộ biến đổi giảm áp (buck converter) 1. 3.2 Bộ biến đổi đảo áp ( buck-boost converter) 11 1. 3.3 Bộ biến đổi tăng áp (boost converter) 12 1. 3.3 .1 Mô hình biến đổi ... ( x)  u    khih1 ( x)  Tức là:  khix1  x1   u    khix1  x1   (3 .14 ) Ta thiết lập hàm điều khiển u sau: u   1  sign x1  x1   2 (3 .15 ) Theo cách điều chỉnh...

76
797
4

thiết kế bộ biến đổi dc-ac điều khiển động cơ một chiều

Danh mục: Điện - Điện tử - Viễn thông

... áp biến đổi giá trị hiệu dụng điện áp thay đổi ta giữ nguyên giá trị góc điều khiển Gọi khoảng kéo dài dẫn dòng van sức điện động tự cảm góc tăng ta giảm góc điều khiển đạt giá trị max ... 311 ,13 V Điện áp ngợc van cần chọn U nv = K dtU U n max = 1. 8. 311 ,13 = 560,034 V K dtU hệ số dự trữ điện áp - Dòng điện làm việc van đợc tính theo dòng hiệu dụng I T =I T =I lv = I Tai P = 11 36,3 ... 8 .10 1, 25 .10 30 ( Với à0 = 1, 25 .10 -6 độ từ thẩm không khí ) Trờng Đại Học S Phạm Kỹ Thuật Hng Yên - 37 - Đồ án môn học - Thể tích lõi thép cần có: V = Q.l = = àtb à0 t x S x U I B 8 .10 3 .1, 25 .10 ...

43
1,226
1

Điều khiển mờ cho bộ biến đổi DC DC

Danh mục: Kỹ thuật

... R1NT A5 V FH N = /N /5 ? L L /5 ? N S DU; WG " ! AQ;9X [\,] _B12` 5/6P c5 J5 12 4 67 R5 :YZ ^;/L a = b 7; :; 35 1d Ye;9= A/\9h A /5Ef g 1i X " 0 Ye;9= A2;T5 17 kN1D ... Ye;9= A/\9h A /5Ef g 1i X " 0 Ye;9= A2;T5 17 kN1D 16 lH /5R5 j .3 25 E " ! Ye;9= 11 9/Lc5 9= 11 A2kN1D 16 X /5 m 7P e; /5 m / 25 E )# " ( % "! ... aStấ Sv 3 4 9 noqsuvwqy y| }{ p tt x z {p ~p - .12 4 67.895 9AC 1D 16 FH /.35 :;9= ? @B5 25 E G " " - .12 4 67.86I9= > 9AC 1D 16 J BH /.35 /5 ? @B5 25 E KL "...

26
347
0

Nâng cao chất lượng bộ biến đổi DC DC bằng bộ điều khiển trượt

Danh mục: Kỹ thuật

... điện sau dien áp (V) 12 .002 12 .0 01 12 11 .999 Dong dien qua L (A) 11 .998 0 .18 2 0 .18 2 0 .18 2 0 .18 2 0 .18 2 0 .18 2 0 .18 2 0 .18 2 0 .18 2 0 .18 2 0 .18 21 0 .18 21 0 .18 21 0 .18 21 0 .18 21 1.5 0.92 0.5 0 .18 2 0 .18 2 0 .18 21 ... 28A điện áp 3V 14 SMC 16 12 V 10 Thoi gian xac lap = 0. 011 s 0 0.005 0. 011 0. 015 0.02 0.025 0. 011 0. 015 Timer(s) 0.02 0.025 A Thoi gian xac lap = 0. 011 s 1. 2 0.5 0 0.005 Hình 4 .13 : Điện áp Vo ... 0 .18 2 0 .18 21 0 .18 21 0 .18 21 0 .18 21 0 .18 21 Timer(s) Hình 4.9: Gợn sóng điện áp Vo dòng điện qua cuộn cảm L 13 Ta thấy độ dao động dòng điện 1A quanh giá trị cân 9.2A độ dao động điện áp nhỏ khoảng...

26
268
0

Tài liệu Luận văn:NÂNG CAO CHẤT LƯỢNG BỘ BIÊN ĐỔI DC-DC BẰNG BỘ ĐIỀU KHIỂN TRƯỢT pot

Danh mục: Thạc sĩ - Cao học

... điện sau dien áp (V) 12 .002 12 .0 01 12 11 .999 Dong dien qua L (A) 11 .998 0 .18 2 0 .18 2 0 .18 2 0 .18 2 0 .18 2 0 .18 2 0 .18 2 0 .18 2 0 .18 2 0 .18 2 0 .18 21 0 .18 21 0 .18 21 0 .18 21 0 .18 21 1.5 0.92 0.5 0 .18 2 0 .18 2 0 .18 21 ... 28A điện áp 3V 14 SMC 16 12 V 10 Thoi gian xac lap = 0. 011 s 0 0.005 0. 011 0. 015 0.02 0.025 0. 011 0. 015 Timer(s) 0.02 0.025 A Thoi gian xac lap = 0. 011 s 1. 2 0.5 0 0.005 Hình 4 .13 : Điện áp Vo ... 0 .18 2 0 .18 21 0 .18 21 0 .18 21 0 .18 21 0 .18 21 Timer(s) Hình 4.9: Gợn sóng điện áp Vo dòng điện qua cuộn cảm L 13 Ta thấy độ dao động dòng điện 1A quanh giá trị cân 9.2A độ dao động điện áp nhỏ khoảng...

26
503
0