ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ GVHD: NONAME SVTH : unknow Trang:8 CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 2.1 SƠ ĐỒ MẶT BẰNG SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH: 1400 2800 2800 5675 3825 165001500 4100 3800 4000 2600 2000 33000 1200 4100380040002600 1200 1000 500 1200 MẶT BẰNG SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 2000 2.2 LỰA CHỌN KÍCH THƯỚC CÁC BỘ PHẬN SÀN: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ GVHD: NONAME SVTH : unknow Trang:9 a) Chiều dày bản h b : b D h = l m Với bản kê bốn cạnh lấy 40  45 và l là cạnh ngắn l 1 D = 0,8  1,4 phụ thuộc tải trọng Đồng thời phải đảm bảo điều kiện cấu tạo với sàn nhà dân dụng b min h h  =50 mm b 1,0 h = 4100 98mm 42     chọn h b = 100 mm  h min =50 mm b) Kích thước tiết diện dầm: d d d 1 h = l m trong đó l d là nhịp của dầm đang xét m d = 12  20 đối với dầm phụ, m d = 8  12 đối với dầm chính - Chiều cao tiết diện dầm phụ: dp 1 1 h = 4600 300mm 12 20           - Chiều cao tiết diện dầm chính: dc 1 1 h = 4600 500mm 8 12           d d 1 1 b = ÷ h 2 3       - Chiều rộng tiết diện dầm phụ: dp 1 1 b = 250 125mm 2 3           . Chọn theo bội số của 50 mm  b dp 150 mm - Chiều rộng tiết diện dầm chính: dc 1 1 b = 500 200mm 2 3           Vậy: Chiều dày bản: 100 mm Tiết diện dầm chính: 200 500 mm  , nối các cột chính Tiết diện dầm phụ: 150 300 mm  , nối hai dầm chính 150 200 mm  , tạo các dầm môi 2.3 XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÁC DỤNG : Các giá trị lấy theo Bảng 2 và Bảng 3 - [2] a) Tĩnh tải tính toán: n s i i i 1 g = δ γ n  Với d i - chiều dày các lớp cấu tạo sàn g i - khối lượng riêng các lớp cấu tạo sàn n i - hệ số tin cậy  Sàn phòng ngủ, phòng khách, bếp, phòng giặt, ban công: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ GVHD: NONAME SVTH : unknow Trang:10 — Lát gạch Ceramic 300 x 300 (d = 10 mm) — Vữa Xi măng M75 (d = 20 mm) — Sàn Bê tông cốt thép (d = 100 mm) — Vữa Xi măng M75 (d = 10 mm) — Sơn nước 3 lớp màu trắng Hình 2.1. Các lớp cấu tạo sàn phòng ngủ, phòng khách, bếp B ảng 2.1. Tĩnh tải tính toán của các s àn phòng ng ủ, ph òng khách, b ếp Thành phần d i g i n g i (m) (daN/m 3 ) (daN/m 2 ) L ớp gạch Ceramic 0,010 1800 1,2 21,6 Lớp vữa lót 0,020 1800 1,3 46,8 B ản b ê tông c ốt thép 0,100 2500 1,1 275,0 Lớp vữa trát 0,010 1800 1,3 23,4 T ổng cộng 366,8 - Sàn phòng vệ sinh: — Lát gạch Ceramic nhám 300 x 300 (d = 10 mm) — Lớp vữa Xi măng M100 đánh dốc i = 1% (d = 10 mm) — Bê tông gạch vỡ M75 (d = 115 mm) — Lớp chống thấm — Sàn Bê tông cốt thép (d = 100 mm) — Vữa Xi măng M75 (d = 15 mm) — Sơn nước 3 lớp màu trắng (cao độ thấp hơn cao độ sàn phòng 50 mm) Hình 2.2. Các lớp cấu tạo sàn âm Bảng 2.2. Tĩnh tải tính toán của các sàn âm Thành phần d i g i n g i (m) (daN/m 3 ) (daN/m 2 ) L ớp gạch Ceramic 0,010 1800 1,2 21,6 Lớp vữa Xi măng tạo dốc 0,010 2000 1,3 26,0 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ GVHD: NONAME SVTH : unknow Trang:11 Bê tông gạch vỡ + chống thấm 0,115 1600 1,3 239,2 Bản bê tông cốt thép 0,100 2500 1,1 275,0 Lớp vữa trát 0,015 1800 1,3 35,1 Tổng cộng 0,250 596,9 Trong một số ô sàn có tường xây trực tiếp trên sàn, ta quy đổi trọng lượng bản thân tường thành tải phân bố đều theo diện tích tác dụng lên sàn - g t = 1600 (daN/m 3 ) Trọng lượng riêng của tường - h t = 3,3 (m) Chiều cao tường - d t = 0,1 (m) Chiều dày tường - n t = 1,2 Chiều dày tường  Trọng lượng bản thân tường phân bố đều lên sàn t t t t t t t t s s s l l l g n h 1,2 1600 0,1 3,3 633,6 A A A          (daN/m 2 ) với: l t - chiều dài tường, A s - diện tích ô sàn Bảng 2.3. Tĩnh tải tính toán do tường tác dụng lên các ô sàn Ô bản l t (m) A s (m 2 ) g t (daN/m 2 ) S5 3,900 14,900 138,201 S9 1,600 13,600 62,118 S10 5,500 4,257 682,191 S12 2,400 9,095 139,329 S13 1,700 9,100 98,637 S17 5,700 11,400 264,000 S18 3,600 10,830 175,512 S19 5,300 13,096 213,688 S22 4,200 7,300 303,781 S27 2,600 6,779 202,519 Hoạt tải tính toán: tc s p s p = n p Bảng 2.4. Hoạt tải tính toán tác dụng lên các ô sàn Loại phòng tc s p n p s p (daN/m 2 ) (daN/m 2 ) Phòng ở, bếp, vệ sinh 150 1,3 195 Hành lang 300 1,2 360 Ban công 400 1.2 480 Các giá trị hoạt tải ở bảng trên sẽ được nhân với hệ số giảm tải 1 A  khi diện tích sàn chịu tải A: 36 (m 2 ) > A (m 2 ) > A 1 = 9 (m 2 ) với 1 A 1 0,6 0,4 A/ A    Bảng 2.5. Hệ số giảm của hoạt tải tính toán 1 A  khi diện tích sàn chịu tải A: 36 (m 2 ) > (m 2 ) > A 1 = 9 (m 2 ) Ô bản A (m 2 ) 1 A  S5 14,90 0,87 S6 14,16 0,88 S9 13,60 0,89 S12 9,10 1,00 S13 9,10 1,00 S17 11,40 0,93 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ GVHD: NONAME SVTH : unknow Trang:12 S18 10,83 0,95 S19 13,10 0,90 S21 15,58 0,86 S23 9,10 1,00 S24 18,38 0,82 2.4 SƠ ĐỒ TÍNH VÀ GIÁ TRỊ NỘI LỰC: a) Xét tương quan giữa các cạnh của ô bản. Khi thỏa mãn điều kiện l 2  2l 1 tính theo bản làm việc một phương theo cạnh ngắn. - Xét tỷ số h d /h b để xác định liên kết giữa dầm và bản, khi tỷ số h d /h b  3 kết giữa dầm và bản là tựa đơn, khi tỷ số h d /h b  3 kết giữa dầm và bản là ngàm - Cắt theo phương cạnh ngắn của bản một dải có bề rộng b = 1m, ta được sơ đồ tính dầm chịu tải phân bố đều q, có chiều dài l + Với sơ đồ (a) dầm liên kết hai đầu ngàm ta có kết quả nội lực: Mômen ở giữa nhịp : M 1 = 2 1 ql 24 Mômen ở gối: M I = 2 1 ql 12 + Với sơ đồ (b) dầm liên kết một đầu ngàm, một đầu tựa đơn ta có kết quả nội lực: Mômen ở nhịp : M 1 = 2 9 ql 128 Mômen ở gối: M I = 2 1 ql 8 Bảng 2.6. Chiều dài tính toán, giá trị tải trọng, giá trị mômen của các ô sàn làm việc một phương Ô bản L 1 (m) L 2 (m) L 2 L 1 g (daN/m 2 ) p (daN/m 2 ) q = q+p (daN/m 2 ) M nhịp (daNm) M gối (daNm) S1 1,225 4,100 3,35 366,8 195 561,8 59,28 105,38 S2 1,225 3,800 3,10 366,8 360 726,8 76,69 136,33 S3 1,225 4,075 3,33 366,8 195 561,8 59,28 105,38 S4 1,225 3,750 3,06 366,8 480 846,8 89,35 158,84 S8 1,225 3,400 2,78 366,8 195 561,8 59,28 105,38 S16 1,225 2,875 2,35 366,8 195 561,8 59,28 105,38 S20 1,275 4,025 3,16 366,8 480 846,8 96,79 172,07 S22 1,825 4,000 2,19 596,9 195 791,9 109,90 219,79 S25 1,025 3,875 3,78 366,8 195 561,8 41,50 73,78 l 0,5l M M M 1 I I q l 0,625l M M 1 I q (a) (b) Hình 2.3. Sơ đồ tính và biểu đồ mômen của dầm chịu tải phân bố đều ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ GVHD: NONAME S26 1,025 4,000 3,90 366,8 195 561,8 41,50 73,78 S27 1,525 4,445 2,91 569,3 480 1049,3 171,59 305,04 b) Xét tương quan giữa các cạnh của ô bản. Khi thỏa mãn điều kiện l 2 < 2l 1 tính theo bản làm việc chịu uốn theo hai phương. - Mômen dương lớn nhất ở giữa bản M 1 = m i1 P M 2 = m i2 P - Mômen âm lớn nhất ở gối M I = k i1 P M II = k i2 P Với: P = q s L 1 L 2 q s = g s + p s g s – Tĩnh tải phân bố đều trên diện tích p s – Hoạt tải phân bố đều trên diện tích Các hệ số m i1 , m i2 , k i1 , k i2 tra phụ lục 12 – [4] Bảng 2.7. Chiều dài tính toán, giá trị tải trọng, giá trị mômen của các ô sàn làm việc hai phương Ô bản L 1 (m) L 2 (m) L 2 L 1 g (daN/m 2 ) p (daN/m 2 ) q = q+p (daN/m 2 ) (1) (2) (3) (4) (5) (6) (7) S5 3,725 4,000 1,07 505,00 168,93 673,93 S6 3,725 3,800 1,02 366,80 171,29 538,09 S7 1,375 1,375 1,00 366,80 195,00 561,80 S9 3,400 4,000 1,18 428,92 173,18 602,10 S10 2,015 3,400 2,84 1279,1 195,00 1474,10 S11 1,775 3,400 1,92 366,80 195,00 561,80 S12 2,675 3,400 1,27 506,13 194,39 700,52 S13' 2,275 4,000 1,76 366,80 358,81 725,61 S13 2,275 4,000 1,76 695,54 195,00 890,54 S14 2,025 2,275 1,12 366,80 195,00 561,80 S15 2,275 2,675 1,18 366,80 360,00 726,80 S17 2,850 4,000 1,40 630,80 181,96 812,76 S18 2,850 3,800 1,33 542,31 184,66 726,97 Hình 2.4. S ơ đ ồ làm vi ệ c c ủ a b ả n ch ị u u ố n theo hai ph ươ ng 2 M M 1 II M M II I M I M 2 1 L L ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ GVHD: NONAME SVTH : unknow Trang:14 S19 2,850 4,595 1,61 580,49 174,99 755,48 S21 3,800 4,100 1,08 366,80 166,92 533,72 S23 2,275 4,000 1,76 366,80 194,36 561,16 S24 4,000 4,595 1,15 366,80 159,87 526,67 S28 1,180 2,280 1,94 366,80 360,00 726,80 Bảng 2.7. (kết thúc) Loại ô m i1 m i2 k i1 k i2 M 1 (daNm) M 2 (daNm) M I (daNm) M II (daNm) (8) (9) (10) (11) (12) (13) (14) (15) (16) 9 0,0190 0,0166 0,0443 0,0384 191,13 166,93 445,04 385,11 9 0,0182 0,0176 0,0425 0,0408 138,79 133,88 323,75 310,56 9 0,0179 0,0179 0,0417 0,0417 19,01 19,01 44,29 44,29 9 0,0202 0,0146 0,0465 0,0336 165,51 119,36 380,53 275,38 9 0,0201 0,0070 0,0440 0,0155 202,49 70,96 444,38 156,57 9 0,0189 0,0051 0,0406 0,0111 64,00 17,32 137,49 37,68 9 0,0207 0,0129 0,0474 0,0294 132,15 82,06 301,90 187,15 9 0,0197 0,0063 0,0430 0,0139 129,86 41,82 283,72 92,01 9 0,0197 0,0063 0,0430 0,0139 159,38 51,33 348,21 112,93 9 0,0197 0,0156 0,0455 0,0361 50,94 40,33 117,80 93,49 9 0,0202 0,0146 0,0465 0,0337 89,38 64,52 205,50 148,88 9 0,0210 0,0107 0,0473 0,0239 194,51 98,69 438,00 221,27 9 0,0209 0,0118 0,0474 0,0268 164,81 92,64 373,45 211,26 9 0,0204 0,0079 0,0451 0,0174 202,09 77,69 445,73 171,96 9 0,0191 0,0165 0,0445 0,0381 158,87 137,38 369,64 317,03 9 0,0197 0,0063 0,0430 0,0139 100,43 32,35 219,42 71,16 9 0,0200 0,0150 0,0461 0,0350 193,47 145,47 445,99 338,40 9 0,0187 0,0050 0,0403 0,0109 36,65 9,79 78,77 21,34 2.5 THIẾT KẾ CỐT THÉP: Tài liệu tham khảo: [1] – TCXDVN 365 : 2005, TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ – KẾT CẤU BÊ TÔNG VÀ BÊ TÔNG CỐT THÉP, nhà xuất bản Xây Dựng [2] – TCVN 2737 : 1995, TIÊU CHUẨN THIẾT KẾ – TẢI TRỌNG VÀ TÁC ĐỘNG, nhà xuất bản Xây Dựng [3] – TÍNH TOÁN TIẾT DIỆN CỘT BÊ TÔNG CỐT THÉP, tác giả GS. Nguyễn Đình Cống, nhà xuất bản Xây Dựng, năm 2006 [4] – KẾT CẤU BÊ TÔNG CỐT THÉP, TẬP HAI (CẤU KIỆN NHÀ CỬA), tác giả Võ Bá Tầm, nhà xuất bản Đại Học Quốc Gia Thành Phố Hồ Chí Minh, năm 2003 [5] – SÀN BÊ TÔNG CỐT THÉP TOÀN KHỐI, tác giả GS. Nguyễn Đình Cống, nhà xuất bản Khoa học và kỹ thuật, Hà Nội năm 1996 a) Cơ sở tính toán: Áp dụng [1] - Tính toán theo cấu kiện chịu uốn tiết diện chữ nhật đặt cốt thép đơn: bb AR ss AR h h 0 a b b A M x s A ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ GVHD: NONAME SVTH : unknow Trang:15 Phương trình cân bằng mômen: S gh b 0 M/A = 0 M = R bx(h -0,5x)   (1) Trong đó chiều cao vùng chịu nén x được lấy xác định từ đìeu kiện lấy tổng lực theo phương dọc trục cấu kiện: S S b X = 0 R A = R bx   (2) Về cường độ: gh b 0 M M = R bx(h -0,5)  (3) Điều kiện hạn chế: R 0 R 0 x ξ = ξ x h ξ h    (4) α = ξ(1- 0,5ξ) (5a) ξ = 1- 1- 2α (5b) b = 0,85-0,008R  (5c) R s sc, u ξ = R 1+ 1- σ 1,1         (5d) R R R α = ξ (1- 0,5ξ ) (5e) Thế (4) vào (2) b b 0 R S Smax S S R bx R bh ξ A = = A R R  (6) Thế 0 x = ξh vào (1) b 0 0 0 M = R b ξh (h - 0,5ξh ) 2 b 0 M = R bh α  (7) Thế 0 x = ξh vào (2) S S b 0 R A = R bh ξ (8) Trong các công thức trên: M mômen uốn; R b cường độ chịu nén tính toán dọc trục của bê tông ứng với trạng thái giới hạn thứ nhất; R s cường độ chịu kéo tính toán của cốt thép ứng với trạng thái giới hạn thứ nhất; A s diện tích tiết diện của cốt thép không căng; b chiều rộng của tiết diện chữ nhật; h chiều cao của tiết diện chữ nhật; a khoảng cách từ hợp lực trọng tâm cốt thép đến biên gần nhất của tiết diện; h 0 chiều cao làm việc của tiết diện; x chiều cao vùng bê tông chịu nén; ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ GVHD: NONAME SVTH : unknow Trang:16 ỵ chiều cao tương đối của vùng bê tông chịu nén; ĩ sc, u ứng suất giới hạn của cốt thép ở vùng chịu nén; b) Áp dụng cụ thể: - Vật liệu: + Bê tông: Sử dụng bê tông nặng có cấp độ bền B20, đông cứng tự nhiên Cường độ tính toán của bê tông, R b = 11,5 MPa Mô đun đàn hồi ban đầu của bê tông khi nén và kéo, E b = 27000 MPa Hệ số Poát-xông: n = 0,2 + Cốt thép: Sử dụng thép CI Cường độ tính toán, R s = 225 MPa Mô đun đàn hồi, E s = 210000 MPa - Ứng suất giới hạn của cốt thép ở vùng chịu nén, ĩ sc, u = 400 (Không đảm bảo bê tông được tiếp tục tăng cường độ theo thời gian) R R 0,758 0,645 0,437             - Giả thiết khoảng cách từ hợp lực trọng tâm cốt thép đến biên gần nhất của tiết diện, a = 10  15 mm, áp dụng cho cả kết cấu ngoài trời và những nơi ẩm ướt ta chọn giá trị a = 15 mm - Chiều cao làm việc của tiết diện, h 0 = h – a - Xác định hệ số 2 b 0 M α = R bh - Có a xác định hệ số ξ =1- 1-2α , (có thể dùng bảng tra E.2 – [1]) - Hàm lượng cốt thép b 0 S S R bh ξ A = R  Kiểm tra diện tích tối thiểu của cốt thép dọc s 0 A 100% bh   > m min = 0,05% diện tích tiết diện bê tông - Kiểm tra diện tích tối đa của cốt thép dọc: s 0 A 100% bh   < m max = R b a R 0,623 11,5 100% 100 2,56% R 280      diện tích tiết diện bê tông Bảng 2.8. Kết quả chọn thép cho nhịp của ô bản làm việc một phương Ô b ản M nhịp (daNm) h 0 (mm) a x A s – M nhịp (cm 2 /m) CHỌN THÉP A sCHỌN (cm 2 /m) m (%) S1 59,28 85 0,0071 0,0072 0,33 f6a200 1,41 0,17 S2 76,69 85 0,0092 0,0093 0,43 f6a200 1,41 0,17 S3 59,28 85 0,0071 0,0072 0,33 f6a200 1,41 0,17 S4 89,35 85 0,0108 0,0108 0,50 f6a200 1,41 0,17 S8 59,28 85 0,0071 0,0072 0,33 f6a200 1,41 0,17 S16 59,28 85 0,0071 0,0072 0,33 f6a200 1,41 0,17 S20 96,79 85 0,0116 0,0117 0,55 f6a200 1,41 0,17 S22 109,9 85 0,0132 0,0133 0,62 f6a200 1,41 0,17 S25 41,5 85 0,0050 0,0050 0,23 f6a200 1,41 0,17 S26 41,5 85 0,0050 0,0050 0,23 f6a200 1,41 0,17 S27 171,59 85 0,0207 0,0209 0,97 f6a200 1,41 0,17 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ GVHD: NONAME SVTH : unknow Trang:17 Bảng 2.9. Kết quả chọn thép cho gối của ô bản làm việc một phương Ô b ản M gối (daNm) h 0 (mm) a x A s – M gối (cm 2 /m) CHỌN THÉP A sCHỌN (cm 2 /m) m (%) S1 59,28 85 0,0127 0,0128 0,59 f8a200 2,51 0,30 S2 76,69 85 0,0164 0,0165 0,77 f8a200 2,51 0,30 S3 59,28 85 0,0127 0,0128 0,59 f8a200 2,51 0,30 S4 89,35 85 0,0191 0,0193 0,90 f8a200 2,51 0,30 S8 59,28 85 0,0127 0,0128 0,59 f8a200 2,51 0,30 S16 59,28 85 0,0127 0,0128 0,59 f8a200 2,51 0,30 S20 96,79 85 0,0207 0,0209 0,97 f8a200 2,51 0,30 S22 109,9 85 0,0265 0,0268 1,25 f8a200 2,51 0,30 S25 41,5 85 0,0089 0,0089 0,42 f8a200 2,51 0,30 S26 41,5 85 0,0089 0,0089 0,42 f8a200 2,51 0,30 S27 171,59 85 0,0367 0,0374 1,74 f8a200 2,51 0,30 Bảng 2.10. Kết quả chọn thép cho nhịp cạnh ngắn của ô bản làm việc hai phương Ô bản M 1 (daNm) h 0 (mm) a x A s - M 1 (cm 2 /m) CHỌN THÉP A sCHỌN (cm 2 /m) m (%) S5 191,13 85 0,0230 0,0233 1,08 f6a200 1,41 0,17 S6 138,79 85 0,0167 0,0168 0,78 f6a200 1,41 0,17 S7 19,01 85 0,0023 0,0023 0,11 f6a200 1,41 0,17 S9 165,51 85 0,0199 0,0201 0,94 f6a200 1,41 0,17 S10 202,49 8,5 0,0244 0,0247 1,15 f6a200 1,41 0,17 S11 64,00 85 0,0077 0,0077 0,36 f6a200 1,41 0,17 S12 132,15 85 0,0159 0,0160 0,75 f6a200 1,41 0,17 S13' 129,86 85 0,0156 0,0158 0,73 f6a200 1,41 0,17 S13 159,38 85 0,0192 0,0194 0,90 f6a200 1,41 0,17 S14 50,94 85 0,0061 0,0061 0,29 f6a200 1,41 0,17 S15 89,38 85 0,0108 0,0108 0,50 f6a200 1,41 0,17 S17 194,51 85 0,0234 0,0237 1,10 f6a200 1,41 0,17 S18 164,81 85 0,0198 0,0200 0,93 f6a200 1,41 0,17 S19 202,09 85 0,0243 0,0246 1,15 f6a200 1,41 0,17 S21 158,87 85 0,0191 0,0193 0,90 f6a200 1,41 0,17 S23 100,43 85 0,0121 0,0122 0,57 f6a200 1,41 0,17 S24 193,47 85 0,0233 0,0236 1,10 f6a200 1,41 0,17 S28 36,65 85 0,0044 0,0044 0,21 f6a200 1,41 0,17 Bảng 2.11. Kết quả chọn thép cho nhịp cạnh dài của ô bản làm việc hai phương Ô bản M 2 (daNm) h 0 (mm) a x A s – M 2 (cm 2 /m) CHỌN THÉP A sCHỌN (cm 2 /m) m (%) S5 166,93 81 0,0221 0,0224 0,99 f6a200 1,41 0,17 S6 133,88 81 0,0177 0,0179 0,79 f6a200 1,41 0,17 S7 19,01 81 0,0025 0,0025 0,11 f6a200 1,41 0,17 S9 119,36 81 0,0158 0,0159 0,71 f6a200 1,41 0,17 S10 70,96 81 0,0094 0,0094 0,42 f6a200 1,41 0,17 S11 17,32 81 0,0023 0,0023 0,10 f6a200 1,41 0,17 S12 82,06 81 0,0109 0,0109 0,49 f6a200 1,41 0,17 S13' 41,82 81 0,0055 0,0056 0,25 f6a200 1,41 0,17 [...]... 27000 MPa = 27  108 (daN/m2) hb là chiều dày bản, hb = 0,1 (m) n là hệ số Poát-xông của bê tông, n = 0,2 + Độ võng lớn nhất tại giữa ô sàn: 1 qL2 L22 fm   1 384 D Với: q là tổng tải trọng tính toán tác dụng lên ô sàn L1, L2 lần lượt là chiều dài tính toán của ô sàn theo phương cạnh ngắn và cạnh dài D là độ cứng trụ của ô bản + Kiểm tra với 3 ô bản nguy hiểm nhất có kích thước và tải trọng lớn: ... 0,53 f8a200 2,51 0,30 S15 148,88 85 0,0179 0,0181 0,84 f8a200 2,51 0,30 S17 221,27 85 0,0266 0,0270 1,26 f8a200 2,51 0,30 S18 211,26 85 0,0254 0,0258 1,20 f8a200 2,51 0,30 SVTH : unknow Trang:18 ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ S19 S21 S23 S24 S28 171,96 317,03 71,16 338,4 21,34 85 85 85 85 85 0,0207 0,0382 0,0086 0,0407 0,0026 GVHD: NONAME 0,0209 0,0389 0,0086 0,0416 0,0026 0,97 1,81 0,40 1,94 0,12 f8a200 f8a200...ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ S13 S14 S15 S17 S18 S19 S21 S23 S24 S28 51,33 40,33 64,52 98,69 92,64 77,69 137,38 32,35 145,47 9,79 81 81 81 81 81 81 81 81 81 81 0,0068 0,0053 0,0086 0,0131 0,0123 0,0103 0,0182 0,0043 . ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ GVHD: NONAME SVTH : unknow Trang:8 CHƯƠNG 2: TÍNH TỐN SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 2.1 SƠ ĐỒ MẶT BẰNG SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH:. 4100380040002600 1200 1000 500 1200 MẶT BẰNG SÀN TẦNG ĐIỂN HÌNH 2000 2.2 LỰA CHỌN KÍCH THƯỚC CÁC BỘ PHẬN SÀN: ĐỒ ÁN TỐT NGHIỆP KỸ SƯ GVHD: NONAME SVTH : unknow