Đang tải... (xem toàn văn)
Thiết kế cầu dây văng
- Đồ án tốt nghiệp - - thiết kế kỹ thuật - Chơng IXTính toán Thiết kế Tháp cầu* * *I Kích th ớc hình học của kết cấu I.1 Cấu tạo tháp và trụ tháp- Tháp cầu đợc thiết kế là tháp mềm bằng BTCT , dạng hình thang gồm 2 cột BTCT ngàm trực tiếp vào trực tiếp vào móng .- Do điều kiện địa hình và địa chất tại khu vực đặt tháp ở 2 phía cầu là tơng tự nh nhau do đó để thuận tiện cho công tác tính toán và thiết kế thì ta thiết kế tháp cầu 2 bên là nh nhau , do vậy ta chỉ cần tính toán cho 1 tháp- Phơng án móng : Móng cọc đài cao ,cọc khoan nhồi đờng kính 1,5m.- Tháp cầu đợc cấu tạo nh sau :+) Chiều cao toàn bộ của tháp h th = 53,05 m+) Chiều cao từ bệ tháp đến đáy dầm : hct= 10,3 m+) Chiều cao từ đáy dầm đến dây văng thấp nhất : htt = 25 m+) Chiều cao bố trí dây văng : hdv =18 m+) Khoảng cách từ điểm neo dây trên cùng đến đỉnh tháp : hdt = 2,5m- Cầu có hai mặt phẳng dây bố trí thẳng đứng.- hồ xuân nam - -Lớp Cầu Đờng Bộ A K41- 18624 cọc khoan nhồi D = 150cm , L=44m - Đồ án tốt nghiệp - - thiết kế kỹ thuật - I.2 Tải trọng kết cấu nhịp tác dụng lên tháp cầu. - Tải trọng tính cho 1 dầm chủ ( 1 làn thiết kế cầu)+) Tĩnh tải giai đoạn I tiêu chuẩn : DCTC = 123,65 KN/m+) Tĩnh tải giai đoạn II tiêu chuẩn : DWTC = 24,16 KN/m+) Tĩnh tải tiêu chuẩn toàn bộ : gTT = 147,82 KN/m+) Tĩnh tải giai đoạn I tính toán : DCTT = 154,57 KN/m+) Tĩnh tải giai đoạn II tiêu chuẩn : DWTC =36,24 KN/m+) Tĩnh tải tính toán toàn bộ : gTT = 190,81 KN/mII Xác định tải trọng tác dụng lên thápII.1. Nguyên tác chung khi tính toán thápa - Các tải trọng tác dụng lên mố- Nên tải trọng tác dụng lên tháp gồm :1 Trọng lợng bản thân tháp2 Phản lực thẳng đứng do trọng lợng kết cấu nhịp3 Phản lực thẳng đứng do hoạt tải đứng trên kết cấu nhịp4 Lực hãm dọc cầu5 Ma sát gối cầu6áp lực của đất 7áp lực thuỷ tĩnh8 Lực đẩy nổi của nớc- Do tính chất đối xứng của 2 nhánh cột tháp do đó tải trọng đợc xác định cho một nửa cầu từ đó tính toán và thiết kế cho một nhánh cột tháp . - Các mặt cắt cần kiểm toán với tháp cầu- Mặt cắt I-I : Mặt cắt bệ móng tháp- Mặt cắt II-II : mặt cắt chân tháp- Mặt cắt III-III : mặt cắt tại vị trí thanh ngang dới (tại vị trí gối cầu)- Mặt cắt IV-IV : mặt cắt tại vị trí thanh ngang trên (điểm neo dây dới cùng trên tháp)II.2 Xác định các tải trọng thẳng đứng tác dụng lên thápII.2.1 Xác định tải trọng do trọng l ơng bản thân của tháp- hồ xuân nam - -Lớp Cầu Đờng Bộ A K41- 187iiiiiiiv - Đồ án tốt nghiệp - - thiết kế kỹ thuật - Tên gọi các đại lợng Kí hiệu Giá trịM1x KN.mM2x KN.mM3x KN.mM4x KN.mTrọng lợng phần chân tháp Pct 689.94 0 0.0 0.0 0Trọng lợng phần thân tháp Ptt 689.9 0 5005.5 5005.5 0Trọng lợng phần đỉnh tháp Pdt 156.3 0 0.0 1093.8 0Trọng lợng dầm ngang trên Pdnt 562.5 0 3656.3 7593.8 0Trọng lợng dầm ngang dới Pdnd 1811.3 0 24451.9 0.0 0Trọng lợng nửa tháp tháp Pth4650.1Trọng lợng 1/2 bệ tháp Pbt22800 0 0 0Trong đó : M1x, M3x, M3x, M4x : là mômen của tải trọng với các mặt cắt kiểm toán.II.2.2 Xác định tải trọng do tĩnh tải và hoạt tải trên KCN.1 Nguyên tắc xác định nội lực do hoạt tải .- Nội lực do tĩnh tải và hoạt tải trên KCN đợc tính trực tiếp trên mô hình bằng phần mềm Sap 2000 .- Tĩnh tải trên KCN gồm có :+) Lực căng trớc trong dây văng.+) Tĩnh tải giai đoạn I+) Tĩnh tải giai đoạn II.- Với mỗi tổ hợp thì nội lực do hoạt tải gây ra đợc lấy giá trị lớn nhất trong các hiệu ứng sau :+) Hiệu ứng 1 : Xe tải thiết kế + tải trọng làn + tải trọng Ngời . Cự ly bánh giữa các trục sau của xe tải thay đổi từ 4,3 ữ9,0 .+) Hiệu ứng 2 : Xe 2 trục thiết kế + tải trọng làn + tải trọng Ngời- Nội lực do hoạt tải gây ra đợc lấy giá trị lớn nhất trong 2 trờng hợp xếp tải .2 Tổng hợp nội lực tiêu chuẩn tại các mặt cắt do tĩnh tải và hoạt tải trên KCN.- Bảng tổng hợp nội lực tại mặt cắt I I và II - IITên tải trọngVtcKNHxtc +KNMytc +KN.mHxtc -KNMytc -KN.ma - Nội lực do tĩnh tải Lực căng trong dây văng -714.2 -399.3 -20671.5 -399.3 -20671.5Tĩnh tải giai đoạn I -10746 487.8 22677.3 487.8 22677.3Tĩnh tải giai đoạn II -3904 80.7 3219.8 80.7 3219.8b Do hoạt tải trên KCNXe tải -446.0 131.5 3246.3 -132.8 -3205.9Xe 2 trục -302.5 89.3 2203.4 -90.3 -2179.2Ttải trọng làn -1545.4 281.3 7767.5 -234.7 -5907.5Tải trọng Ngời -747.8 136.1 3758.5 -113.6 -2858.5- hồ xuân nam - -Lớp Cầu Đờng Bộ A K41- 188 - Đồ án tốt nghiệp - - thiết kế kỹ thuật - - Bảng tổng hợp nội lực tại mặt cắt III-III (mặt cắt tại gối)Tên tải trọngVtcKNHxtc +KNMytc +KN.mHxtc -KNMytc -KN.ma - Nội lực do tĩnh tải Lực căng trong dây văng -714.2 -399.3 -20671.5 -399.3 -20671.5Tĩnh tải giai đoạn I -10746 487.8 22677.3 487.8 22677.3Tĩnh tải giai đoạn II -3904 80.7 3219.8 80.7 3219.8b Do hoạt tải trên KCNXe tải -446.0 131.5 3246.3 -132.8 -3205.9Xe 2 trục -302.5 89.3 2203.4 -90.3 -2179.2Ttải trọng làn -1545.4 281.3 7767.5 -234.7 -5907.5Tải trọng Ngời -747.8 136.1 3758.5 -113.6 -2858.5- Bảng tổng hợp nội lực tại mặt cắt IV-IV (mặt cắt neo dây)Tên tải trọngVtcKNHxtc +KNMytc +KN.mHxtc -KNMytc -KN.ma - Nội lực do tĩnh tải Lực căng trong dây văng -714.2 -399.9 -16552.2 -399.9 -16552.2Tĩnh tải giai đoạn I -10746 487.8 17653.4 487.8 17653.4Tĩnh tải giai đoạn II -3904 80.7 2388.0 80.7 2388.0b Do hoạt tải trên KCNXe tải -446.0 131.5 1948.9 -132.8 -1857.8Xe 2 trục -302.5 89.3 1322.5 -90.3 -1263.1Ttải trọng làn -1545.4 281.3 4869.8 -234.7 -3490.4Tải trọng Ngời -747.8 136.1 2356.3 -113.6 -1688.9Trong đó : +) Vtc : Lực nén tiêu chuẩn tại các mặt cắt .+) HxTC + : Lực cắt tiêu chuẩn tại các mặt cắt , có chiều hớng ra sông.+) MyTC + : Mômen tiêu chuẩn tại các mặt cắt , có chiều hớng ra sông.+) HxTC - : Lực cắt tiêu chuẩn tại các mặt cắt , có chiều hớng về phía đờng.+) MyTC - : Mômen tiêu chuẩn tại các mặt cắt , chiều hớng về phía đờng.II.3 Xác định các tải trọng ngang tác dụng lên thápII.3.1 Tính tải trọng do lực hãm xe- Lực hãm xe đợc lấy bằng 25% trọng lợng các trục xe tải hay xe 2 trục thiết kế trên tất cả các làn xe chạy cùng một chiều.- Lực hãm xe đặt theo phơng dọc cầu , điểm đặt cách mặt đờng xe chạy 1,8 m.- hồ xuân nam - -Lớp Cầu Đờng Bộ A K41- 189=trucPBR %.25 - Đồ án tốt nghiệp - - thiết kế kỹ thuật - - Bảng tính toán lực hãm xe và mômen với các mặt cắt :Tên gọi các đại lợng Kí hiệu Giá trị Đơn vịLực hãm do xe tải BR XT 121.875 KNLực hãm do xe 2 trục BR 2T 82.5 KNGiá trị lực hãm tác dụng lên mố BR 121.875 KNCánh tay đòn với mặt cắt I -I e1y 18.33 mCánh tay đòn với mặt cắt II -II e2y 14.33 mCánh tay đòn với mặt cắt III -III e3y 0 mCánh tay đòn với mặt cắt IV -IV e4y 0 mMômen với mặt cắt I-I M1y 2234.0 KN.mMômen với mặt cắt II-II M2y 1746.5 KN.mMômen với mặt cắt III-III M3y 0.0 KN.mMômen với mặt cắt IV-IV M4y 0.0 KN.mII.3.2 Tính tải trọng do lực ma sát gối cầu - Lực ma sát gối cầu phải đợc xác định trên cơ sở của giá trị cực đại của hệ số ma sát giữa các mặt trợt . Lực ma sát FR đợc xác định theo công thức sau :FR = fmax. N Trong đó :+) fmax : là hệ số ma sát giữa bê tông với gối neo : fmax = 0,3.+) N: 1/2 Tổng áp lực lớn nhất do tĩnh tải và hoạt tải trên KCN .- Nội lực tại các mặt cắt do lực ma sát gối cầu :Tên gọi các đại lợng Kí hiệu Giá trị Đơn vịHệ số ma sát gối với bê tông fmax 0.05áp lực do KCN truyền xuống tháp PKCN 7264.33 KNLực ma sát gối cầu FR 363.22 KNCánh tay đòn với mặt cắt I -I e1y 14.30 mCánh tay đòn với mặt cắt II -II e2y 10.30 mCánh tay đòn với mặt cắt III -III e3y 0.00 mCánh tay đòn với mặt cắt IV -IV e4y 0.00 mMômen với mặt cắt I-I M1y 5194 KN.mMômen với mặt cắt II-II M2y 3741 KN.mMômen với mặt cắt III-III M3y 0.00 KN.mMômen với mặt cắt IV-IV M4y 0.00 KN.mII.3.3 Tính tải trọng do áp lực gió tác dụng lên thápII.3.3.1 Tính áp lực gió ngang - Tải trọng gió ngang phải đợc lấy theo chiều tác dụng nằm ngang và đặt trọng tâm tại trọng tâm của các phần diện tích chắn gió .Công thức tính áp lực gió ngang :- hồ xuân nam - -Lớp Cầu Đờng Bộ A K41- 190 - Đồ án tốt nghiệp - - thiết kế kỹ thuật - Trong đó :+) V : Tốc độ gió thiết kế V = VB.S+) VB : Tốc độ gió cơ bản trong 3 giây với chu kì xuất hiện 100 năm thích hợp với vùng tính gió tại vị trí cầu đang nghiên cứu xây dựng .Ta giả thiết công trình đợc xây dựng tại khu vực I (tra bảng) ta có :VB = 38 m/s +) Tốc độ gió xét thêm : VTC = 25 m/s+) S : Hệ số điều chỉnh áp lực gió : S = 0,81 +) At : Diện tích cấu kiện chắn gió ngang .+) Cd : Hệ số cản gió phụ thuộc vào tỷ số b/d .+) b : Chiều rộng toàn bộ của cầu giữa các bề mặt lan can : b = 16 m+) d : Chiều cao KCPT bao gồm cả lan can đặc nếu có : d = 2,83 m=> Tỉ số b / d = 2,83 / 16 = 0,177 => Tra bảng ta có : Cd = 1,2- Ta phải tính áp lực gió ngang tác dụng lên mố và lên KCN.- Bảng tính toán áp lực gió ngang tác dụng lên tháp cầu :Mặt cắt VùngVBm/sVtkm/sVtcm/sAtm2PD V tkPD V = 25exmMx VtkMx V=25I-I I 38 30.78 25 148.4 101.2 66.8 28.5 2886.6 1904.3II-II I 38 30.78 25 148.4 101.2 66.8 26.5 2684.3 1770.8III-III I 38 30.78 25 114.1 77.8 51.3 21.4 1663.7 1097.6IV-IV I 38 30.78 25 51.3 35.0 23.1 10.3 358.3 236.4- Bảng tính toán áp lực gió ngang tác dụng lên KCN :Mặt cắt VùngVBm/sVtkm/sVtcm/sAtm2PD V tkPD V = 25exmMx VtkMx V=25I-I I 38 30.78 25 288.1 98.3 64.8 15.6 1534.2 1012.1II-II I 38 30.78 25 288.1 98.3 64.8 11.6 1141.2 752.9III-III I 38 30.78 25 288.1 98.3 64.8 0.0 0.0 0.0IV-IV I 38 30.78 25 288.1 98.3 64.8 0.0 0.0 0.0II.3.3.2 Tính áp lực gió dọc. - Công thức tính áp lực gió dọc cầu- Bảng tính toán áp lực gió dọc tác dụng lên tháp cầu :- hồ xuân nam - -Lớp Cầu Đờng Bộ A K41- 191tdtDACAVP .8,1 .0006,02=tdtDACAVP .8,1 .0006,02= - Đồ án tốt nghiệp - - thiết kế kỹ thuật - Mặt cắt VùngVBm/sVtkm/sVtcm/sAtm2PDV tkPDV = 25eymMy VtkMyV=25I-I I 38 30.78 25 106.1 72.4 47.7 28.5 2064.5 1361.9II-II I 38 30.78 25 106.1 72.4 47.7 26.5 1919.7 1266.4III-III I 38 30.78 25 85.5 58.3 38.5 21.4 1246.6 822.4IV-IV I 38 30.78 25 41.0 28.0 18.5 10.3 286.7 189.1- Ta bỏ qua áp lực gió tác dụng lên KCN theo phơng dọc cầu.II.3.3.4 Tính áp lực gió thẳng đứng PV- áp lực gió thẳng đứng đợc đặt vào trọng tâm của tiết diện thích hợp.- Công thức tính áp lực gió thẳng đứng : Trong đó :+) V : Tốc độ gió thiết kế ứng với vùng xây dựng công trình.+) AV : Diện tích bề mặt chắn gió .- Do áp lực gió tác dụng thẳng đứng lên bề mặt mố là không đáng kể do đó ở đây ta chỉ tính áp lực gió tác dụng thẳng đứng lên KCN và truyền xuống mố .- Bảng tính toán áp lực gió thẳng đứng tác dụng lên KCN :Tên gọi các đại lợng Kí hiệu Giá trị Đơn vịTốc độ gió thiết kế Vtk 30.78 m/sTốc độ gió xét thêm V 25 m/sDiện tích KCN chịu áp lực gió Av 2216 m2áp lực gió thẳng đứng với Vtk Pv 472.38 KNáp lực gió thẳng đứng với V=25m/s Pv 311.63 KNCánh tay đòn với mặt cắt I -I e1y 0 mCánh tay đòn với mặt cắt II -II e2y 0 mCánh tay đòn với mặt cắt III -III e3y 0 mCánh tay đòn với mặt cắt IV -IV e4y 0 mII.3.3.5 Tính áp lực gió tác dụng lên xe cộ : WL- áp lực gió tác dụng lên xe cộ chỉ đợc xét đến trong tổ hợp tải trọng theo TTGH c-ờng độ III .- áp lực gió tác dụng lên xe cộ đợc lấy bằng 1,5 KN/m , tác dụng theo hớng nằm ngang , ngang với tim dọc của kết cấu và đặt cách mặt đờng 1,8 m.- áp lực gió tác dụng lên xe cộ đợc lấy bằng 0,75 Kn/m , tác dụng theo hớng nằm ngang , dọc với tim dọc của kết cấu và đặt cách mặt đờng 1,8 m.- Kích thớc của xe thiết kế đợc giả định lấy nh sau :- hồ xuân nam - -Lớp Cầu Đờng Bộ A K41- 192vVAVP 00045.02= - Đồ án tốt nghiệp - - thiết kế kỹ thuật - +) Chiều dài xe : L = 14,5 m+) Chiều cao xe : hxe = 2,5 m+) Bề rộng xe : bxe = 2,0 m.- Bảng tính toán áp lực gió tác dụng lên xe cộ :Mặt cắtqgdKN/m2qgnKN/m2h xemL xemWLdKNeymMyKN.mWLnKNexmMxKN.mI-I 0.75 1.50 2.50 14.50 3.75 18.33 68.74 54.38 18.33 996.69II-II 0.75 1.50 2.50 14.50 3.75 14.33 53.74 54.38 14.33 779.19III-III 0.75 1.50 2.50 14.50 3.75 0.00 0.00 54.38 0.00 0.00IV-IV 0.75 1.50 2.50 14.50 3.75 0.00 0.00 54.38 0.00 0.00II.3.3.6 Tính áp lực gió tác dụng lên hệ dây văng : Pdv- Theo quy định của quy trình thì đối vơi KCPT kiểu dàn thì áp lực gió sẽ đợc tính riêng cho từng bộ phận riêng rẽ , cho cả nơi hứng gió và nơi khuất gió , không xét phân bao bọc . Nh vậy đối với kết cấu Cầu Dây văng thì áp lực gió tác dụng lên KCPT đợc tính cho phần diện tích của các dây văng.- áp lực gió tác dụng lên hệ dây văng chỉ tính theo phơng ngang cầu , còn theo ph-ơng dọc cầu thì ta không xét đến .- Diện tích chắn gió của hệ dây văng đợc tính theo công thức :=ongdvdvdLA .Trong đó :+) dvL: là tổng chiều dài các dây văng trên cả nhịp biên và nhịp giữa dvL= 668 + 668 = 1336 m+) dong : là đờng kính ống bọc cáp dây văng , lấy dong = 0,5 m- áp lực gió tác dụng lên hệ dây văng đợc chia làm 2 phần bằng nhau : một phần truyền lên tháp tại vị trí đầu trên của các dây văng , phần còn lại đợc truyền lên KCN tại vị trí đầu dới của các dây văng.Bảng tính áp lực gió lên hệ dây văng theo phơng ngang cầu :Mặtcắtáp lực gió lên hệ dây Truyền lên Tháp Truyền lên KCNd ongmAtm2Pdv V tkPdv V=25exmMxVtkMxV=25exmMx VtkMxV=25I-I 0.5 668.6 456.08 300.88 46.80 10672.34 7040.48 15.62 3560.87 2349.08- hồ xuân nam - -Lớp Cầu Đờng Bộ A K41- 193 - Đồ án tốt nghiệp - - thiết kế kỹ thuật - II-II 0.5 668.6 456.08 300.88 42.80 9760.17 6438.73 11.62 2648.70 1747.33III-III 0.5 668.6 456.08 300.88 32.50 7411.35 4889.22 0.00 0.00 0.00IV-IV 0.5 668.6 456.08 300.88 10.25 2337.42 1541.99 0.00 0.00 0.00II.3.4 Tính tải trọng do áp lực nớc tác dụng lên tháp- Khi tính toán áp lực nớc tác dụng lên tháp cầu thì ta coi nh chỉ tính với mặt cắt đáy bệ tháp , còn các mặt cắt khác do ở cao độ cao hơn mực nớc nên áp lực nớc là không đáng kể do đó ta có thể bỏ qua .- Số liệu tính toán áp lực nớc :+) Mực nớc cao nhất : MNCN = 1,65 m+) Mực nớc thấp nhất : MNTN = -1,10 m+) Cao độ đáy móng : CĐĐM = -5,60 m+) Cao độ đỉnh móng : CĐĐM = -1,60 m+) Chiều cao ngập nớc lớn nhất : hmax = 7,25 m+) Chiều cao ngập nớc nhỏ nhất : hmin = 4,50 m- Tác dụng theo phơng thẳng đứng (áp lực đẩy nổi )ngnVVA=+) Vn : Thể tích kết cấu ngập trong nớc.- Tính áp lực dòng chảy theo phơng dọc cầu :Trong đó :+) Ad : Diện tích cản dòng chảy theo phơng dọc cầu.+) WAd : áp lực dòng chảy theo phơng dọc cầu.+) V : Tốc độ dòng chảy thiết kế : , lấy V = 3 m/s+) CD ; Hệ số cản dòng chảy theo phơng dọc cầu , CD phụ thuộc vào cấu tạo đầu trụ , với loại đầu trụ đa giác , tra bảng ta có CD = 1,40- Tính áp lực dòng chảy theo phơng ngang cầu :Trong đó :+) An : Diện tích cản dòng chảy theo phơng ngang cầu.+) WAn : áp lực dòng chảy theo phơng ngang cầu.+) V : Tốc độ dòng chảy thiết kế : , lấy V = 3 m/s- hồ xuân nam - -Lớp Cầu Đờng Bộ A K41- 194dDdAVCWA .10.14,524=dDdAVCWA .10.14,524= - Đồ án tốt nghiệp - - thiết kế kỹ thuật - +) CL ; Hệ số cản dòng chảy theo phơng ngang cầu , CL phụ thuộc vào hớng của dòng chảy so với phơng ngang cầu , giả thiết hớng của dòng chảy so với phơng ngang cầu là = 90O , tra bảng ta có : CL = 1,00.- Bảng tính toán áp lực nớc đối với mặt cắt I-I (mặt cắt đáy bệ )áp lực CD CLh maxmh minmW maxTe mMmaxT.mW minTemMmaxT.mDọc cầu 1.40 1.00 7.25 4.50 1972.06 2.42 4765.82122.40 1.50 183.61Ngang cầu 1.40 1.00 7.25 4.50 1972.06 2.42 4765.82 34.97 1.50 52.46Đẩy nổi 1.40 1.00 7.25 4.50 1972.06 0.00 0.00 -2016 0.00 0.00II.4 Tổng hợp nội lực tại các mặt cắt kiểm toán.II.4.1. hệ số tải trọng theo các TTGH cờng độ1 - Bảng hệ số tải trọng theo các trọng thái giới hạn : (Bảng 3.4.1.1)Tổ hợptải trọngTrạng thái GHDCDDDWEHEVESLLIMCEBRPLLSELWA WS WL FRTUCRSRTGSECờng độ I n 1.75 1.00 0.00 0.00 1.00 0.5/1.2 TG SECờng độ II n 0.00 1.00 1.40 0.00 1.00 0.5/1.2 TG SECờng độ III n 1.35 1.00 0.40 1.00 1.00 0.5/1.2 TG SEĐặc biệt n 0.50 1.00 0.00 0.00 1.00 0.00 0.00 0.00Sử dụng 1.00 1.00 1.00 0.30 1.00 1.00 1/1.20 TG SEMỏi chỉ có LL, IM và CE0 0.75 1.00 0.00 0.00 1.00 0.00 0.00 0.002 - Bảng các hệ số tải trọng cho tĩnh tải : (Bảng 3.4.1.2)Loại tải trọng Kí hiệuHệ số tải trọngLớn nhất Nhỏ nhấtCấu kiện và thiết bị phụ DC 1.25 0.90Kéo xuống (xét ma sát âm) DD 1.80 0.45Lớp phủ mặt cầu và các tiện ích DW 1.50 0.65áp lực ngang của đất EH +) Chủ động 1.50 0.90 +) Nghỉ 1.35 0.90Các ứng suất lắp giáp bị hãm EL 1.00 1.00áp lực đất thẳng đứng EV +) ổn định tổng thể 1.35 N/A +) Kết cấu tờng chắn 1.35 1.00 +) Kết cấu vùi cứng 1.30 0.90- hồ xuân nam - -Lớp Cầu Đờng Bộ A K41- 195 [...]... 2 591 9 V KN 26688 193 97 25812 22847 Hx KN -21 29. 2 -372. 39 -1727.3 -814 .97 Ngang cầu My Hy Mx KN.m KN KN.m -45326 0 41 392 -4 597 .8 91 7.75 64120 -3 596 3 377. 79 48203 -12668 184.11 37106 3 Nội lực mặt cắt tại mặt cắt III III (mặt cắt tại gối) Hớng ra sông Trạng thái giới hạn Cờng độ I Cờng độ II Cờng độ III Sử dụng V KN 31628 22617 295 69 20252 Hx KN 2183.8 452.5 1784.8 7 29. 04 My KN.m 41011 12 497 34424 1 291 1... 22617 295 69 20252 Hx KN -1500 9. 872 -1151.6 -323 .98 My KN.m -22382 -857. 19 -17 392 -3 794 .6 Ngang cầu Hy KN 0 747. 49 291 .33 105.67 Mx KN.m 17116 40 197 26356 1 695 6 4 Nội lực mặt cắt mặt cắt IV IV (mặt cắt neo dây) Hớng ra sông Trạng thái giới hạn Cờng độ I Cờng độ II Cờng độ III Sử dụng Hớng về Đờng V Hx My V KN KN KN.m KN 28874 1462 191 05 28874 20127 -110.85 2200 20127 26875 1100 .9 15225 26875 181 79 195 .06... (KN) 145 Y 0. 493 145 0.6 59 Pi Yi 0.827 195 .99 35 +) Xếp xe 2 : P (KN) 145 145 Pi Yi 3.5 Y 0.827 0.658 0. 491 232.51 tt => P XT = 1,75 1 1,25 ( 195 ,99 + 232,51 ) = 796 ,7 KN - Tính tổng phản lực do hoạt tải thiết kế : PttHT = 0 ,9 796 ,7 + 0 ,9 551,2 + 266,7 = 14 79, 9 KN 3 Tổng áp lực từ KCN truyền xuống gối (tính cho 1 nửa cầu) PKCN = 4560,7+ 1132,3 +14 79, 9 = 7264,3 KN 4 Tính toán nội lực xà ngang... 195 .06 4707.1 181 79 - hồ xuân nam - 196 Hx KN -17 09. 9 -357.15 -1 399 .2 -724.15 My KN.m -17341 -1722 .9 -13755 -5473.8 Ngang cầu Hy KN 0 368.2 2 19. 84 52.05 Mx KN.m 0 3774.1 2253.3 533.51 -Lớp Cầu Đờng Bộ A K41- - Đồ án tốt nghiệp - - thiết kế kỹ thuật - III Tính toán và bố trí cốt thép cho các mặt cắt III.1 Nguyên tắc Tính và bố trí cốt thép III.1.1 Nguyên tắc chung - Theo phơng dọc cầu cốt thép tại... 108743 92 146 10 497 5 87646 Hx KN -7600.0 -4313.3 - 694 0.8 -5 198 .4 Ngang cầu My KN.m -104056.6 -21130.6 -83 699 .5 -3 792 7.1 Hy Mx KN KN.m 3568.5 8623 .9 5404.0 60855 4324.1 25160 393 6.7 18001 2 Nội lực mặt cắt II-II (mặt cắt chân tháp) Trạng thái giới hạn Cờng độ I Cờng độ II Cờng độ III Sử dụng Hớng ra sông V KN 33 696 26405 32820 22847 Hx KN 2814.2 835 .96 2361.7 1221.3 Hớng về Đờng My KN.m 70871 21001 594 18... nghiệp - - thiết kế kỹ thuật - +) Khung cứng +) KC vùi mềm +) Cống hộp thép mềm Tải trọng chất thêm ES 1.35 1 .95 1.50 1.50 0 .90 0 .90 0 .90 0.75 II.4.2 Tổng hợp nội lực tại các mặt cắt 1 Nội lực mặt cắt I-I (mặt cắt đáy bệ ) Trạng thái giới hạn Cờng độ I Cờng độ II Cờng độ III Sử dụng Hớng ra sông V KN 122402 106162 11 899 1 87646 Hx KN 90 61.5 5240.4 82 09. 7 6011.1 Hớng về Đờng My KN.m 152063 .9 5 393 6.3 130610.3... 0. 294 9 - hồ xuân nam - 211 j 0 .90 -Lớp Cầu Đờng Bộ A K41- - Đồ án tốt nghiệp - - thiết kế kỹ thuật dc cm 6.0 Abt cm2 10560 A 0.6fy fa fs cm2 KN/cm2 KN/cm2 KN/cm2 25.20 19. 64 5.63 176 Đạt Đạt KL - Kiểm tra ứng suất sử dụng trong cốt thép chịu kéo : Ta có fsa = 19, 64 KN/cm2 < 0,6.fy = 25,2 KN/cm2 => Đạt - Kiểm tra ứng suất trong cốt thép chịu kéo : Ta có fs = 5,63 KN/cm2 < fsa = 19, 64 KN/cm2 => Đạt Kết... KN/cm2 KN/cm2 Giá trị 6 8560 107 25.20 22. 69 17 .98 - hồ xuân nam - 2 19 -Lớp Cầu Đờng Bộ A K41- - Đồ án tốt nghiệp - - thiết kế kỹ thuật 4 Đạt KL Đạt - Kiểm tra ứng suất sử dụng trong cốt thép chịu kéo : Ta có fsa = 22, 69 KN/cm2 < 0,6.fy = 25,2 KN/cm2 => Đạt - Kiểm tra ứng suất trong cốt thép chịu kéo : Ta có fs = 17 ,98 T/cm2 < fsa = 22, 69 KN/cm2 => Đạt - Kết luận : Mặt cắt đảm bảo khả năng chống nứt... phơng ngang cầu 1 Bố trí cốt thép chịu mômen uốn : Mux Kí Mux hiệu KN.m Giá trị 3774 a cm Giá trị 19. 87 KL h b Ag cm cm cm2 mm 200 250 50000 32 c c/ds Mnx Mrx cm KN.m KN.m 24.84 0.1353 293 31 26 398 Đạt n n ats ds As hang thanh cm cm cm2 2 25 16.4 183.6 402.12 Mr/ Pnx Prx 0.03 /Mtt KN N P min fc/fy 6 .99 4 148418 111313 0.008 0.003 Đạt - Kiểm tra cờng độ mặt cắt : Mr 26 398 Ta có : M = 3774 = 6 ,99 4 > 1,33... 9, 3 33,87 = 551,2 KN - Tính phản lực do tải trọng Ngời PNGtt = NG qNG + = 1,75 4,5 33,87 = 266,7 KN - Tính phản lực do xe tải thiết kế : xếp 2 xe lên ĐAH phản lực gối ( 2 xe đặt cách nhau 15 m , khoảng cách trục sau bằng 4,3m) - hồ xuân nam - 217 -Lớp Cầu Đờng Bộ A K41- - Đồ án tốt nghiệp - - thiết kế kỹ thuật - PttXT = xt m.IM P yi i +) Xếp xe 1 : P (KN) 145 Y 0. 493 145 0.6 59 Pi Yi 0.827 195 .99 . -857. 19 747. 49 40 197 Cờng độ III 295 69 1784.8 34424 295 69 -1151.6 -17 392 291 .33 26356Sử dụng 20252 7 29. 04 1 291 1 20252 -323 .98 -3 794 .6 105.67 1 695 64 Nội lực. 5404.0 60855Cờng độ III 11 899 1 82 09. 7 130610.3 10 497 5 - 694 0.8 -83 699 .5 4324.1 25160Sử dụng 87646 6011.1 64430.1 87646 -5 198 .4 -3 792 7.1 393 6.7 180012 Nội lực
