Đang tải... (xem toàn văn)
Thiết kế cầu dây văng 6
- Đồ án tốt nghiệp - - Thiết kế kỹ thuật - Chơng VIXác định nội lực và tính duyệt dầm chủ ** *I kích th ớc hình học của mặt cắt dầm chủ I.1 Kích thớc mặt cắt ngang dầmI.2 Sơ đồ phân chia đốt dầmII Tính toán nội lực dầm chủII.1 Tính nội lực dầm chủ giai đoạn thi côngII.1.1 Nguyên tắc tính nội lực dầm chủ trong giai đoạn thi công .- Nội lực trong dầm chủ giai đoạn thi công đợc lấy với giá trị lớn nhất trong các giai đoạn thi công ứng với sơ đồ chịu lực tơng ứng .- Các giai đoạn thi công bao gồm :Sơ đồ 1 Giai đoạn đúc hẫng đối xứng và căng chỉnh dây văng.- Sơ đồ : Bao gồm các bớc 1 33 (theo trình tự thi công)- Tải trọng :+) Trọng lợng bản thân các đốt dầm (tĩnh tải GĐ I ) , DCTT = 154,57 KN/m+) Tải trọng thi công tính toán : qTC =1,5. 0,24 . 16/2 = 2,88 KN /m.+) Trọng lợng 2 xe đúc : PXD = 600 KN.- hồ xuân nam - Lớp Cầu Đờng Bộ A K41 13791011754321861'12345678910111'2'3'4'5'6'10'11'7'8'9'HL2'3'4'5'6'7'8'9'10'11' - Đồ án tốt nghiệp - - Thiết kế kỹ thuật - +) Lực căng trong dây văng. Pxđ = 600 KNDCtt+qtc =157,45 KN/mSơ đồ đúc hẫng kết cấu nhịpDCtt+qtc =157,45 KN/mPxđ = 600 KNSơ đồ 2 Giai đoạn hợp long đốt giữa nhịp.- Sơ đồ : 1/2 đốt HLDCtt+qtc =157,45 KN/m DCtt+qtc =157,45 KN/mPxđ = 600 KN - Tải trọng :+) Trọng lợng bản thân các đốt dầm , DCTT = 154,57 KN/m+) Tải trọng thi công tính toán : qTC =1,5. 0,24 . 16/2 = 2,88 KN/m.+) Trọng lợng 1/2 đốt hợp long : PHL = 154,57 KN/m+) Trọng lợng 1 xe đúc : PXD = 600 KN.+) Lực căng trong dây văng.II.1.2 Bảng tổng hợp nội lực dầm chủ giai đoạn thi công .- Nội lực dầm chủ trong giai đoạn thi công đợc lấy với giá trị lớn nhất trong tất cả các bớc thi công kết cấu nhịp cầu .- Bảng tổng hợp nội lực dầm chủ lớn nhất trong giai đoạn thi công.*Tại các mặt cắt neo dây A - nhịp biên Tên MC GD Đúc hẫng đối xứng Hợp long GD Đúc hẫng đx Hợp long Mo tc minMo tc maxMo tt minMo tt maxMo tc minNdc tc minNdc tt min Ndc tt0 -5827.1 9359.92 -7283.9 11699.9 1170.61 -4184.3 3474.16 -5230.4 4342.7 -631.6 -16702 -20877 -21109- hồ xuân nam - Lớp Cầu Đờng Bộ A K41 138 - Đồ án tốt nghiệp - - Thiết kế kỹ thuật - 2 -5005.7 2047.09 -6257.1 2558.86 -1421 -16111 -20139 -204753 -3188.2 2826.92 -3985.2 3533.65 -709.9 -15238 -19047 -194834 -2775.6 4806.72 -3469.5 6008.4 -942.5 -14343 -17929 -184135 -5482.6 3487.92 -6853.2 4359.9 -4238.5 -13517 -16897 -173946 -6477.4 2817.68 -8096.8 3522.1 -5093.4 -11808 -14760 -152577 -6891.4 2714.4 -8614.3 3393 -4646.8 -10026 -12533 -130528 -6467.3 2674.72 -8084.1 3343.4 -3541.7 -8114.6 -10143 -107469 -5245.4 2737.28 -6556.8 3421.6 -2167.4 -6168.3 -7710.4 -8324.110 -3279 338.8 -4098.7 423.5 -962.3 -4272.6 -5340.8 -5830.411 0 0 0 0 0 -2338.6 -2923.2 -3195.1b - nhịp giữa Tên MC GD Đúc hẫng đối xứng Hợp long GD Đúc hẫng đx Hợp long Mo tc minMo tc maxMo tt minMo tt maxMo tc minNdc tc minNdc tt min Ndc tt0 -7070 10221.3 -8837.5 12776.7 1170.61' -8104.9 2216.4 -10131 2770.5 -5786.4 -17162 -21136 -214522' -6172.4 568.264 -7715.5 710.33 -4748.8 -16403 -20308 -205043' -4562.1 3821.82 -5702.6 4777.27 -3461.2 -15695 -19572 -196184' -6472.3 2911.28 -8090.4 3639.1 -6014.5 -15174 -18967 -188885' -8287.2 2630.32 -10359 3287.9 -6858.8 -13886 -17357 -171766' -9598.4 2490.16 -11998 3112.7 -6844 -12425 -15531 -153097' -10362 2609.36 -12952 3261.7 -6363.6 -10758 -13448 -132668' -10209 2719.68 -12762 3399.6 -5543.6 -8831.2 -11039 -110289' -8748.5 2815.28 -10936 3519.1 -4475.6 -6889 -8517.7 -8611.310' -5584.8 0 -6981 0 -3251.2 -4828.5 -5949.6 -6035.611' 0 0 0 0 -2000.7 -2662.6 -3271.4 -3328.3*Tại các mặt cắt giữa A - nhịp biên Tên MC GD Đúc hẫng đối xứng Hợp long GD Đúc hẫng đx Hợp long Mg tc maxMg tc minMg tt maxMg tt minMg tt Ndc tc minNdc tt min Ndc tt1 7855.04 -2129.5 9818.8 -2661.9 2237.6 -1670.19 -16702 -208772 2796.32 -3587.3 3495.4 -4484.1 233.3 -1611.12 -16111 -201393 2496.69 -3089.2 3120.86 -3861.5 194.1 -1523.78 -15238 -190474 4824.48 -1634.9 6030.6 -2043.6 433.4 -1434.28 -14343 -179295 4855.2 -3101.8 6069 -3877.2 -1330.8 -1351.74 -13517 -168976 3385.2 -4698 4231.5 -5872.5 -3406.2 -1180.76 -11808 -147607 2937.04 -5676.7 3671.3 -7095.9 -3610.5 -1002.63 -10026 -125338 2808.64 -5671.7 3510.8 -7089.6 -2834.7 -811.46 -8114.6 -101439 2846.4 -4848.6 31564 -6060.8 -1595 -616.83 -6168.3 -7710.410 2376.32 -3254.8 2970.4 -4068.5 -305.3 -427.26 -4272.6 -5340.8- hồ xuân nam - Lớp Cầu Đờng Bộ A K41 139 - Đồ án tốt nghiệp - - Thiết kế kỹ thuật - 11 1173.52 0 1466.9 0 778.5 -233.86 -2338.6 -2923.2A - nhịp giữaTên MC GD Đúc hẫng đối xứng Hợp long GD Đúc hẫng đx Hợp long Mg tc maxMg tc minMg tt maxMg tt minMg tt Ndc tc minNdc tt min Ndc tt1' 6685.16 -6013 8356.45 -7516.2 -339.8 -17162 -21136 -214522' 2552.16 -7643.1 3190.2 -9553.9 -4008 -16403 -20308 -205043' 3096.96 -6172.4 3871.2 -7715.5 -2845.4 -15695 -19572 -196184' 3733.02 -4304.2 4666.27 -5380.3 -3478.3 -15174 -18967 -188885' 2906.9 -6372.1 3633.63 -7965.1 -5177 -13886 -17357 -171766' 2566.16 -7935.1 3207.7 -9918.9 -5591.8 -12425 -15531 -153097' 2648.88 -8972.3 3311.1 -11215 -5344.2 -10758 -13448 -132668' 2810.4 -9277.8 3513 -11597 -4694 -8831.2 -11039 -110289' 2964.4 -8471.2 3705.5 -10589 -3750 -6889 -8517.7 -8611.310' 2415.28 -6159 3019.1 -7698.7 -2603.8 -4828.5 -5949.6 -6035.611' 42.72 -1981.5 53.4 -2476.9 -1366.3 -2662.6 -3271.4 -3328.3HL 0 0 0 0 0 -17162 -21136 -21452II.2 Tính nội lực dầm chủ giai đoạn khai thácII.2.1 Nguyên tắc tính nội lực dầm chủ trong giai đoạn khai thác- Giai đoạn khai thác là giai đoạn kết cấu cầu đã hình thành hoàn chỉnh , đó là sơ đồ kết cấu liên tục kê trên các gối cứng và gối đàn hồi (là các dây văng).- Nội lực dầm chủ trong giai đoạn khai thác đợc lấy theo nguyên lý cộng tác dụng giá trị nội lực của dầm chủ trong 3 sơ đồ 3-4-5Sơ đồ 3 Sơ đồ dỡ tải trọng thi công và xe đúc- Sơ đồ :600 KNSơ đồ dỡ tải trọng thi côngqtc =1,92 KN/m qtc =1,92 KN/m- Tải trọng :+) Hiệu ứng dỡ tải trọng thi công : qTC =1. 0,24 . 16/2 = 1,92 KN/m.+) Hiệu ứng dỡ xe đúc : PXD = 600 KN .Sơ đồ 4 Sơ đồ cầu dây văng chịu tĩnh tải giai đoạn II- Sơ đồ :- hồ xuân nam - Lớp Cầu Đờng Bộ A K41 140 - Đồ án tốt nghiệp - - Thiết kế kỹ thuật - DWtt = 36,24 KN/mSơ đồ cầu chịu tĩnh tải giai đoạn 2DWtt = 36,24 KN/m- Tải trọng :+) Trọng lợng lớp phủ mặt cầu ( tĩnh tải giai đoạn II ) , DWTT=36,24 KN/mSơ đồ 5 Sơ đồ cầu dây văng chịu hoạt tải - Sơ đồ :- Tải trọng :+) Hoạt tải thiết kế : HL 93 và tải trọng Ngời (300 Kg/m2).+) Nội lực do hoạt tải thiết kế đợc lấy giá trị lớn nhất trong 2 tổ hợp :1 Tổ hợp 1 : Xe tải + Làn + Ngời2 Tổ hợp 1 : Xe 2 trục + Làn + NgờiII.2.2 Tính nội lực dầm chủ do tĩnh tải- Mục đích của quá trình điều chỉnh nội lực là nhằm tạo ra đợc biểu đồ mô men của dầm liên tục tựa trên các gối cứng là các điểm neo dây. Trong đó mô men dơng ở giữa khoang và mômen âm trên gối có các trị số:Mgối = -gd2/11 Mgiữa= 3gd2/88- Lực dọc trong dầm chủ do tĩnh tải phần I và II và lực điều chỉnh đợc tính bằng cách xếp tải trực tiếp lên sơ đồ cầu và sử dụng chơng trình Sap2000 để phân tích và tính toán nội lực .II.2.3 Tính nội lực dầm chủ do hoạt tải - Mô men và lực dọc do hoạt tải đợc xác định bằng cách xếp xe trực tiếp lên sơ đồ cầu và sử dụng chơng trình Sap2000 để phân tích và tính toán nội lực. Việc xếp xe lên sơ đồ cầu để tính mô men và lực dọc đợc thực hiên bởi cùng 1 sơ đồ xe. - Công thức tính nội lực do hoạt tải :+) Nội lực tiêu chuẩn- hồ xuân nam - Lớp Cầu Đờng Bộ A K41 141 - Đồ án tốt nghiệp - - Thiết kế kỹ thuật - =iiitcyPmgS +) Nội lực tính toán tciittSIMS =Trong đó : +) SiTC : Nội lực tiêu chuẩn tại mặt cắt (đốt dầm ) thứ i.+) SiTT : Nội lực tính toán tại mặt cắt (đốt dầm ) thứ i.+) m : Hệ số làn , với cầu 3 làn m =0,85.+) IM : Hệ số xung kích , IM = 1,25.+) : Hệ số vợt tải , = 1,75+) g : Hệ số phân bố ngang của hoạt tải 1 - Hệ số phân bố ngang của Xe tải : gXT = 1,5692 - Hệ số phân bố ngang của Xe 2 trục : g2T = 1,5693 - Hệ số phân bố ngang của Làn : gL = 2,3524 - Hệ số phân bố ngang của Ngời : gNG = 0,856- Nội lực trong dầm chủ do hoạt tải đợc lấy giá trị lớn nhất trong 2 tổ hợp tải trọng +) Tổ hợp 1 : Xe tải + Làn + Ngời+) Tổ hợp 2 : Xe 2 trục + Làn + NgờiI.2.3 Kết quả tính nội lực dầm chủ giai đoạn khai thácA bảng tổng hợp giá trị mômen Mo Nhịp biên Nhịp giữaTên MCMo tc maxMo tc minMo tt maxMo tt min0 825 -4682.6 825 -7849.71 3403.36 -2154.8 4945.26 -4050.52 3873.78 -2091 5947.36 -3830.23 3704.25 -2646.8 6121.95 -4299.54 3772.14 -3604.8 6694.57 -5259.95 5268.04 -4911.4 9158.17 -7249.26 7424.66 -7195.5 12773 -106137 9320.05 -9429.4 16030.8 -138558 11910.5 -9364.5 18561.3 -153179 11516.2 -8911.6 17945 -1458410 7898.61 -6412.8 12298.1 -1048511 0 0 0 0Tên MCMo tc maxMo tc minMo tt maxMo tt min0 604.7 -4903 825 -7849.81' 2701.33 -2524.4 4394.6 -4095.22' 3505.16 -2514.1 5682.85 -4168.93' 4064.25 -2837.7 6491.23 -4769.54' 4634.9 -3194.9 7288.4 -5422.65' 5949.06 -3127.1 9263.73 -5397.36' 7235.43 -3353.9 11275.3 -5759.27' 8243.09 -3876.9 12969 -6469.98' 9007.28 -4387.5 14484 -6967.29' 8567.39 -5220.1 14393.3 -7701.710' 6481.17 -6563.2 12038.5 -8949.111' 3085.75 -7949.6 7927.96 -9986.3B Bảng tổng hợp giá trị mômen Mg Nhịp biên Nhịp giữa- hồ xuân nam - Lớp Cầu Đờng Bộ A K41 142 - Đồ án tốt nghiệp - - Thiết kế kỹ thuật - Tên đốtMg tc maxMg tc minMg tt maxMg tt min1 2772.98 -2494.8 3696.41 -4740.42 4168.88 -1732.2 6153.89 -34783 4209.53 -1983.8 6561.82 -3636.54 4226.75 -2818.1 7032.54 -4470.85 4978.76 -3865.2 8503.65 -57976 6875.85 -5745.4 11649.6 -8606.77 8940.04 -8037.5 15145.2 -119598 10709.9 -9600.7 18049 -143119 12238.9 -8960.6 19097.4 -1467710 10265.1 -7483.6 16025.8 -1225911 4534.95 -3028.2 7105.23 -4967.4Tên đốtMg tc maxMg tc minMg tt maxMg tt min1' 2095.86 -2908.2 3324.41 -4726.62' 3551.5 -2305.2 5770.85 -3821.73' 4210.67 -2397.2 6774.62 -4032.34' 4767.38 -2748.3 7562.01 -4676.45' 5692.33 -2880.6 8916.63 -4970.76' 6998.46 -2968.5 10915.7 -5152.47' 8151.5 -3362.3 12776.7 -57218' 9042.78 -9288.6 14387.7 -83759' 9208 -4605.3 15103.9 -7025.210' 7938.31 -5680.4 13869 -7992.711' 5068.49 -6920.5 10438.7 -8958.1HL 2092.78 -8499.8 6974.4 -10238C Bảng tổng hợp giá trị lực dọc ndc Nhịp biên Nhịp giữaTên đốtNdc tc maxNdc tc minNdc tt maxNdc tt min1 -2012.3 -6214.8 -3367.2 -9864.52 -1941.4 -6118.9 -3261.1 -9722.83 -1820.9 -5930.6 -3079.7 -9443.84 -1606.1 -5653.2 -2756.3 -9031.65 -1219 -5239.6 -2169.9 -8413.96 -789.14 -4888.2 -1498.2 -7882.97 -283.38 -4500.4 -707.97 -7285.78 350.48 -3947.8 -286.18 -6419.49 755.641 -3303.4 -943.84 -5390.910 -414.67 -3818.4 -1324.5 -3990.311 981.373 -999.87 -1404.7 -1690.9Tên đốtNdc tc maxNdc tc minNdc tt maxNdc tt min1' -2003.2 -6310.8 -3344.2 -100562' -1935 -6187.3 -3241.7 -9870.83' -1824.1 -5942.9 -3073.9 -9501.34' -1658 -5565.8 -2820.1 -8925.35' -1392.4 -4986.3 -2409.9 -8030.76' -1181.1 -4429 -2071.8 -7154.57' -938.29 -3823.9 -1674.8 -6189.98' -642.38 -3107.7 -1177.3 -5030.79' -442.59 -2509.6 -808.65 -4031.410' -230.92 -1942.4 -409.19 -3065.211' 132.137 -1467.6 -225.07 -2280.5HL 872.359 -967.53 -1424 -1465.5I.2.4 Kết quả tính nội lực dầm chủ 2 giai đoạn A bảng tổng hợp giá trị mômen Mo Nhịp biên Nhịp giữa- hồ xuân nam - Lớp Cầu Đờng Bộ A K41 143 - Đồ án tốt nghiệp - - Thiết kế kỹ thuật - Tên MCMo tc maxMo tc minMo tt maxMo tt min0 1761.48 -3746.1 1995.6 -6679.11 2898.08 -2660.1 4313.66 -4682.12 2736.98 -3227.8 4526.36 -5251.23 3136.33 -3214.8 5412.05 -5009.44 3018.14 -4358.8 5752.07 -6202.45 1877.24 -8302.2 4919.67 -114886 3349.94 -11270 7679.57 -157077 5602.61 -13147 11384 -185028 9077.17 -12198 15019.6 -188599 9782.27 -10646 15777.6 -1675110 7128.77 -7182.7 11335.8 -1144711 0 0 0 0Tên MCMo tc maxMo tc minMo tt maxMo tt min0 1541.18 -3966.5 -1995.6 -6679.21' -1927.8 -7153.5 -1391.8 -9881.62' -293.88 -6313.2 934.049 -8917.73' 1295.29 -5606.7 3030.03 -8230.74' -176.7 -8006.5 1273.9 -114375' 462.02 -8614.1 2404.93 -122566' 1760.23 -8829.1 4431.26 -126037' 3152.21 -8967.8 6605.4 -128348' 4572.4 -8822.4 8940.45 -125119' 4986.91 -8800.6 9917.75 -1217710' 3880.21 -9164.1 8787.29 -1220011' 1485.19 -9550.2 5927.26 -11987B Bảng tổng hợp giá trị mômen Mg Nhịp biên Nhịp giữaTên đốtMg tc maxMg tc minMg tt maxMg tt min1 4563.06 -704.69 5934.01 -2502.82 4355.52 -1545.5 6387.19 -3244.73 4364.81 -1828.5 6755.92 -3442.44 4573.47 -2471.4 7465.94 -4037.45 3914.12 -4929.8 7172.85 -7127.86 4150.89 -8470.4 8243.44 -120137 6051.64 -10926 11534.7 -155698 8442.14 -11868 15214.3 -171469 10962.9 -10237 17502.4 -1627210 10020.9 -7727.9 15720.5 -1256411 5157.75 -2405.4 7883.73 -4188.9Tên đốtMg tc maxMg tc minMg tt maxMg tt min1' 1824.02 -3180.1 2984.61 -5066.42' 345.095 -5511.6 1762.85 -7829.73' 1934.35 -4673.6 3929.22 -6877.74' 1984.74 -5530.9 4083.71 -8154.75' 1550.73 -7022.2 3739.63 -101486' 2525.02 -7441.9 5323.93 -107447' 3876.14 -7637.6 7432.46 -110658' 5287.58 -13044 9693.69 -130699' 6208 -7605.3 11353.9 -1077510' 5855.27 -7763.4 11265.2 -1059611' 3975.45 -8013.5 9072.42 -10324HL 2092.78 -8499.8 6974.4 -10238C Bảng tổng hợp giá trị lực dọc ndc Nhịp biên Nhịp giữa- hồ xuân nam - Lớp Cầu Đờng Bộ A K41 144 - Đồ án tốt nghiệp - - Thiết kế kỹ thuật - Tên đốtNdc tc maxNdc tc minNdc tt maxNdc tt min1 -18899 -23102 -24476 -309732 -18321 -22499 -23736 -301983 -17407 -21517 -22562 -289264 -16337 -20384 -21169 -274455 -15134 -19155 -19564 -258086 -12995 -17094 -16755 -231407 -10725 -14942 -13760 -203378 -8246 -12544 -10459 -171659 -5903.6 -9962.7 -7380.3 -1371510 -5079 -8482.8 -4505.9 -9820.711 -1574.7 -3556 -1790.4 -4886Tên đốtNdc tc maxNdc tc minNdc tt maxNdc tt min1' -19165 -23472 -24796 -315082' -18338 -22590 -23745 -303743' -17519 -21638 -22692 -291204' -16768 -20676 -21708 -278135' -15133 -18727 -19585 -252066' -13428 -16676 -17380 -224637' -11551 -14437 -14941 -194568' -9464.6 -11930 -12205 -160589' -7331.6 -9398.7 -9420 -1264310' -5059.4 -6770.9 -6444.8 -9100.811' -2530.5 -4130.3 -3103.2 -5608.8HL 872.359 -967.53 -1424 -1465.5III Tính toán và bố trí cốt thép dầm chủ III.1 vật liệu chế tạo dầm.1 Bê tông chế tạo dầm :- Cờng độ chịu nén : fc = 50 Mpa - Trọng lợng riêng của bê tông : bt = 2,5 T/m3- Mô đun đàn hồi : Ec = 0,043.c1,5.'cf= 38000 Mpa - Hệ số quy đổi hình khối ứng suất : = 0.8- Cờng độ chịu kéo khi uốn : fr = 0,63.cf= 44,5 Mpa 2 Thép th ờng chế tạo dầm.- Giới hạn chảy của thép : fy = 420 Mpa - Mô đun đàn hồi của thép : ES = 200000 Mpa III.2 Nguyên tắc tính toán và bố trí cốt thép dầm chủ- Tuy dầm chủ toàn cầu có tiết diện nh nhau nhng nội lực trong từng khoang khác nhau do đó lợng cốt thép bố trí trong từng khoang khác nhau. Do đó ta phải lần lợt bố trí cốt thép và tính duyệt từng khoang dầm. - Ta bố trí cốt thép theo mô men sau đó kiểm toán theo điều kiện nén uốn.- hồ xuân nam - Lớp Cầu Đờng Bộ A K41 145 - Đồ án tốt nghiệp - - Thiết kế kỹ thuật - - Đối với mặt cắt dâm chịu mô men dơng ta tính toán nh dầm chữ T hoặc mặt cắt chữ nhật còn tuỳ vào vị trí trục trung hoà. Còn đối với mặt cắt chịu mô men âm thì ta tính toán lợng cốt thép theo công thức của mặt cắt chữ nhật. III.3 Tính và bố trí cốt thép III.1.1 Bố trí cốt thép th ờng- Cốt thép thờng chịu kéo và chịu nén trong giai đoạn thi công đợc bố trí theo cấu tạo sau đó tiến hành kiểm toán khả năng chịu lực của mặt cắt trong giai đoạn thi công. Nếu không đạt thì ta lại bố trí lại và lại kiểm toán khả năng chịu lực của Iii.1.2 Nguyên tắc tính duyệt III.1.2.1 Nguyên tắc chung- Tuy dầm chủ toàn cầu có tiết diện nh nhau nhng do lợng cốt thép bố trí trong từng khoang và từng mặt cắt khác nhau. Do đó ta phải lần lợt tính duyệt từng mặt cắt dầm chủ.- Đối với mặt cắt dâm chịu mô men dơng ta tính toán nh dầm chữ T hoặc mặt cắt chữ nhật còn tuỳ vào vị trí trục trung hoà. Còn đối với mặt cắt chịu mô men âm thì ta tính toán lợng cốt thép theo công thức của mặt cắt chữ nhật. - Nội dung tính duyệt bao gồm : +) Tính duyệt khả năng chịu lực của mặt cắt theo điều kiện cờng độ+) Tính duyệt chống nứt trong giai đoạn thi công và giai đoạn khai thácIII. 1.2.2 Nguyên tắc kiểm toán theo điều kiện c ờng độ- Do mặt cắt dầm chủ chịu nén và uốn đồng thời do đó kiểm toán tiết diện theo điều kiện về cờng độ thì ta phải tiến hành kiểm toán cho cấu kiện chịu nén uốn đồng 2 chiều với công thức kiểm toán nh sau :+) Nếu lực nén dọc trục Pu > 0,1 fc.Ag thì ta kiểm toán theo công thức :OryrxrxyPPPP .1111+=Với : PO = 0,85.fc.(Ag-Ast) + Asr.fy+) Nếu lực nén dọc trục Pu < 0,1 fc.Ag thì ta kiểm toán theo công thức :0,1+ryuyrxuxMMMMTrong đó :+) : Hệ số sức kháng với cấu kiện chịu nén dọc trục , = 0,75+) Pu : Lực nén tính toán trong mặt cắt dầm chủ +) Ag : Diện tích nguyên của mặt cắt .- hồ xuân nam - Lớp Cầu Đờng Bộ A K41 146 [...]... min KN KN/cm2 KN/cm2 1' 66 85 16 -17 162 0.597 0.317 -290824 -63 11 0.704 0.5 46 2' 2552 16 - 164 03 0.490 0.383 -230519 -61 87 0 .60 7 0.5 96 3' 30 969 6 -1 569 5 0.483 0.353 -239724 -5943 0.591 0. 562 4' 373302 -15174 0.482 0.3 26 -274829 -5 566 0.573 0.532 5' 29 069 0 -138 86 0.431 0.309 -288 060 -49 86 0.503 0.502 6' 2 566 16 -12425 0.385 0.277 -2 968 50 -4429 0.440 0.457 7' 264 888 -10758 0.342 0.231 -3 362 28 -3824 0.373 0.403... 0.3 26 29 069 0 -138 86 0.431 0.309 2 566 16 -12425 0.385 0.277 264 888 -10758 0.342 0.231 281040 -8831 0.294 0.1 76 2 964 40 -68 89 0.2 46 0.121 241528 -4828 0.179 0.078 4272 - 266 3 0.072 0.070 0 0 0.000 0.000 Giai đoạn khai thác Mgtc Ntc ftr max fd min max maxKN KN/cm2 KN/cm2 2095 86 -2003 0 .69 5 0.3 26 355150 -1935 0 .61 7 0. 360 421 067 -1824 0 .62 0 0.313 4 767 38 - 165 8 0 .62 7 0.270 569 233 -1392 0.587 0.2 26 6998 46 -1181... 0.021 -68 89 0.000 -4828 0.011 - 266 3 0.071 fd max KN/cm2 0 .60 6 0 .62 7 0. 566 0.514 0.540 0.544 0.532 0.504 0.450 0. 367 0.2 46 0.071 Motc min -4903 -2524 -2514 -2838 -3195 -3127 -3354 -3877 -4387 -5220 -65 63 -7950 Ntc min KN -63 11 -63 11 -61 87 -5943 -5 566 -49 86 -4429 -3824 -3108 -2510 -1942 -1 468 ftr min fd max KN/cm2 KN/cm2 0.4 76 0.775 0.454 0.7 96 0.472 0.732 0.480 0 .67 3 0.4 16 0 .68 9 0.328 0 .67 7 0.247 0 .65 1... 0.287 0 .62 7 -61 7237 - 164 03 0.307 0. 566 -4 562 08 -1 569 5 0.322 0.514 -64 7232 -15174 0. 268 0.540 -828720 -138 86 0.1 96 0.544 -959840 -12425 0.129 0.532 -10 361 68 -10758 0. 069 0.504 -10209 36 -8831 0.021 0.450 -874848 -68 89 0.000 0. 367 -558480 -4828 0.011 0.2 46 0 - 266 3 0.071 0.071 Giai đoạn khai thác Motc Ntc max ftr max fd min max KN KN/cm2 KN/cm2 60 470 -2003 0.375 0 .64 6 270133 -2003 0.397 0 .62 4 3505 16 -1935... 0.734 -2155 -62 15 0.522 0 .69 9 -2091 -61 19 0.487 0 .69 8 - 264 7 -5931 0.4 96 0 .63 1 - 360 5 - 565 3 0.474 0.592 -4911 -5240 0.383 0 .61 6 -7195 -4888 0.307 0.582 Lớp Cầu Đờng Bộ A K41 - Đồ án tốt nghiệp thuật 7 -68 9144 -100 26 0.122 8 -64 6728 -8115 0.080 9 -524544 -61 68 0.054 10 -3278 96 -4273 0.045 11 0 -2339 0. 062 - Thiết kế kỹ 0.412 0.352 0.274 0.183 0. 062 -9429 -9 365 -8912 -64 13 0 -4500 -3948 -3303 -3818 -1000... 82500 -2012 0.393 0 .60 3 3403 36 -2012 0.482 0.515 387378 -1941 0.457 0.505 Lớp Cầu Đờng Bộ A K41 - Đồ án tốt nghiệp thuật 3 -3188 16 -15238 4 -277 560 -14343 5 -5482 56 -13517 6 -64 7744 -11808 7 -68 9144 -100 26 8 -64 6728 -8115 9 -524544 -61 68 10 -3278 96 -4273 11 0 -2339 - Thiết kế kỹ 0.339 0.324 0.245 0.178 0.122 0.080 0.054 0.045 0. 062 0.473 370425 0.440 377214 0.475 5 268 04 0.450 742 466 0.412 932005 0.352... 24 966 9 -15238 0.458 0.353 482448 -14343 0.483 0.281 485520 -13517 0. 462 0.258 338520 -11808 0.3 86 0.243 293704 -100 26 0.329 0.205 280 864 -8115 0.275 0.157 28 464 0 -61 68 0.224 0.105 23 763 2 -4273 0. 164 0. 064 117352 -2339 0.087 0.038 Giai đoạn khai thác Mgtc Ntcmax ftrmax fd min max KN KN/cm2 KN/cm2 277298 -2012 0.722 0.275 4 168 88 -1941 0 .62 7 0.335 420953 -1821 0.595 0.314 42 267 5 - 160 6 0 .61 5 0.235 4978 76. .. 115 161 9 0.183 789 861 0. 062 0 -1821 - 160 6 -1219 -789 -283 350 7 56 -415 981 0. 465 0.4 46 0.388 0.355 0.3 26 0.321 0.2 76 0.222 0.0 36 0.443 0.404 0.397 0.3 16 0.224 0.092 0.013 0.028 0.0 36 B Kiểm toán ứng suất fmaxtr và fmind tại các mặt cắt nhịp giữa Tên MC 0 1' 2' 3' 4' 5' 6' 7' 8' 9' 10' 11' Giai đoạn thi công Motc Ntc max ftr max fd min max KN KN/cm2 KN/cm2 -707000 -17 162 0.309 0 .60 6 -810488 -17 162 0.287... thác 151 Lớp Cầu Đờng Bộ A K41 - Đồ án tốt nghiệp thuật Tên Mgtc Ntc ftr min fd max đốt min min KN KN/cm2 KN/cm2 1 785504 - 167 02 0 .61 0 0.280 2 27 963 2 - 161 11 0.488 0.370 3 24 966 9 -15238 0.458 0.353 4 482448 -14343 0.483 0.281 5 485520 -13517 0. 462 0.258 6 338520 -11808 0.3 86 0.243 7 293704 -100 26 0.329 0.205 8 280 864 -8115 0.275 0.157 9 28 464 0 -61 68 0.224 0.105 10 23 763 2 -4273 0. 164 0. 064 11 117352... 0.459 0. 364 0.2 86 0.089 B Kiểm toán ứng suất fmintr và fmãd tại các mặt cắt nhịp giữa Giai đoạn thi công Giai đoạn khai thác Tên MC 0 1' 2' 3' 4' 5' 6' 7' 8' 9' 10' 11' Motc min -707000 -810488 -61 7237 -4 562 08 -64 7232 -828720 -959840 -10 361 68 -10209 36 -874848 -558480 0 Ntc ftr min min KN KN/cm2 -17 162 0.309 -17 162 0.287 - 164 03 0.307 -1 569 5 0.322 -15174 0. 268 -138 86 0.1 96 -12425 0.129 -10758 0. 069 -8831 . minKN/cm21' 66 85 16 -17 162 0.597 0.317 2095 86 -2003 0 .69 5 0.3 262 ' 2552 16 - 164 03 0.490 0.383 355150 -1935 0 .61 7 0. 360 3' 30 969 6 -1 569 5 0.483 0.353 421 067 . tt1' 66 85. 16 -60 13 83 56. 45 -75 16. 2 -339.8 -17 162 -211 36 -214522' 2552. 16 - 764 3.1 3190.2 -9553.9 -4008 - 164 03 -20308 -205043' 30 96. 96 -61 72.4
