Đang tải... (xem toàn văn)
Thiết kế cầu dây văng
- Đồ án tốt nghiệp - - TKSB PA Cầu đúc hẫng - Chơng II : Phơng án sơ bộ II Cầu dầm liên tục BTCT DƯL Thi công theo công nghệ đúc hẫng cân bằngI Giới thiệu chung về ph ơng án I.1 sơ đồ kết cấuI.1.1 Kết cấu phần trên- Sơ đồ bố trí chung toàn cầu 6 x33+66+110+66+ 4x33 m- Kết cấu cầu không đối xứng gồm 6 nhịp dẫn phía bên trái và 4 nhịp dẫn phía bên phải và hệ cầu BTCTDƯL liên tục 3 nhịp thi công theo phơng pháp đúc hẫng cân bằng.- Dầm liên tục 3 nhịp 66+110+66 m tiết diện hình hộp chiều cao thay đổi +) Chiều cao dầm trên đỉnh trụ h= 6,0 m. +) Chiều cao dầm tại giữa nhịp h= 2,5 m. - Cao độ đáy dầm thay đổi theo quy luật parabol đảm bảo phù hợp yêu cầu chịu lực và mỹ quan kiến trúc.- Mặt cắt hộp dạng thành xiên+) Chiều dày bản nắp : tb = 30 (cm)+) Chiều dày bản đáy : Mặt cắt gối là 80 cm , tại mặt cắt giữa nhịp là 30 cm+) Chiều dày phần cánh hẫng : hc = 25 cm+) Chiều dày bản mặt cầu tại ngàm : tn = 100 cm+) Chiều dày sờn dầm : Mặt cắt gối là 60 cm, tại mặt cắt giữa nhịp là 40 cm- Vật liệu dùng cho kết cấu nhịp.1- Bê tông cấp A có: +) fc = 40 (MPa).+) c = 25 (kN/m3).+) Ec = 0,043.c1,5 .'cf= 38006.99 (MPa).2- Cốt thép DƯL của hãng VSL theo tiêu chuẩn ASTM - grade 270 có các chỉ tiêu sau:+) Diện tích một tao Astr = 98.71mm+) Cờng độ cực hạn: fpu = 1860 MPa+) Độ chùng sau 1000h ở 200C là 2.5%3- Neo: Sử dụng loại neo EC-5-31, EC-5-22 và EC 5-12.- hồ xuân nam - - Lớp Cầu Đờng Bộ A- K41 - 36 - Đồ án tốt nghiệp - - TKSB PA Cầu đúc hẫng - 4- Cốt thép thờng: Sử dụng loại cốt thép có gờ với các chỉ tiêu:+) Rs = 300 (MPa).+) Es = 200000 (MPa).+) fy = 420 (MPa).- Nhịp dẫn : Dầm dẫn 2 bờ dùng dầm BTCT dự ứng lực giản đơn chiều dài 33 m chế tạo định hình theo công nghệ căng sau.+ Chiều cao 1,65 m+ Cáp: Dùng loại bó xoắn+ Có dầm ngangI.1.2 Kết cấu phần d ới1- Cấu tạo trụ cầu :- Trụ cầu dùng loại trụ thân hẹp , đổ bê tông tại chỗ mác M300- Trụ cầu dẫn: đợc đựng trên móng cọc khoan nhồi : D = 120 cm- Trụ cầu chính: đợc đựng trên móng cọc khoan nhồi : D = 150 cm- Phơng án móng : Móng cọc đài cao .2 - Cấu tạo mố cầu- Mố cầu dùng loại mố U BTCT , đổ tại chỗ mác bê tông chế tạo M300.- Mố của kết cấu nhịp dẫn đợc đặt trên móng cọc khoan nhồi : D = 120 cmII tính toán sơ bộ kết cấu nhịpII.1 Xác định các kích thớc cơ bản của cầu- Cần kiểm toán tại 2 mặt cắt 1-1 và 2-2 nh hình vẽ.- Chiều dài kết cấu nhịp: đối với kết cấu nhịp liên tục chiều dài nhịp biên Lnb= (0,6 ữ 0,7) chiều dài nhịp giữa Lng.+) Trong phơng án này chọn Lng = 110m.+) Lấy : Lnb = 66 mII.1.1 Phân chia đốt dầm- Để đơn giản trong quá trình thi công và phù hợp với các trang thiết bị hiện có của đơn vị thi công ta phân chia các đốt dầm nh sau :+) Đốt trên đỉnh trụ : do = 14m (khi thi công sẽ tiến hành lắp đồng thời 2 xe đúc trên trụ)+) Đốt hợp long nhịp giữa : dhl = 2m, đốt hợp long nhịp biên : dhl = 2m- hồ xuân nam - - Lớp Cầu Đờng Bộ A- K41 - 37 - Đồ án tốt nghiệp - - TKSB PA Cầu đúc hẫng - +) Chiều dài đoạn đúc trên đà giáo : ddg = 10 m+) Số đốt ngắn trung gian : n = 5 đốt , chiều dài mỗi đốt : d = 3 m+) Số đốt trung gian còn lại : n = 8 đốt , chiều dài mỗi đốt d = 4 m- Sơ đồ phân chia đốt dầmII.1. 2 Xác định ph ơng trình thay đổi cao độ đáy dầm- Giả thiết đáy dầm thay đổi theo phơng trình parabol , đỉnh đờng parabol tại mặt cắt giữa nhịp.- Cung Parabol cắt trục hoành tại sát gối cầu bên trái và trục hoành 90.- Phơng trình có dạng ax2 + bx +cSba a= 2 4;Thay vào ta có: C=0; a = 25.535.3,5.537=bVậy phơng trình có dạng: xxy .13084,0001223,02+=II.1.3 Xác định ph ơng trình thay đổi chiều dày đáy dầm- Tính toán tơng tự ta có phơng trình thay đổi chiều dày đáy dầm nh sau :8,0.1121,000105,02++= xxyII.1. 4 Xác định cao độ mặt dầm chủMặt dầm chủ đợc thiết kế với độ dốc dọc 2.5% , với bán kính cong R = 5000 m II.1.5 Tính toán đặc tr ng hình học của mặt cắt tiết diệnĐể tính toán đặc trng hình học ta có thể sử dụng công thức tổng quát nh sau để tính: + Diện tích mặt cắt : F = 1/2 * ( xi-xi+1) * (yi+yi+1). + Tọa độ trọng tâm mặt cắt : yc = 1/6 * F* (xi-xi+1) * (yi2+yi.yi+1+yi+12). + Mômen tĩnh của mặt cắt đối với trục x : Sx = 1/6 * (xi-xi+1) * (yi3+yi2.yi+1+yi.yi+12+yi+13). + Mômen quán tính đối với trục trung hòa : Jth = Jx - yc2 * F.Ta có bảng kết quả sau:Số liệu tính toán đặc trng hình học mặt cắt thay đổi- hồ xuân nam - - Lớp Cầu Đờng Bộ A- K41 - 383.053.5 107Phân chia đốt dầm nhịp giữaK0K1K2K3 K4 K5K6 K7K8K9K10 K11K12K13 HL012345678 91011 1213 14DG - Đồ án tốt nghiệp - - TKSB PA Cầu đúc hẫng - - Kích thớc mặt cắt ngang: - Trên cơ sơ các phơng trình đờng cong đáy dầm và đờng cong thay đổi chiều dày bản đáy lập đợc ở trên ta xác định đợc các kích thớc cơ bản của từng mặt cắt dầmBảng tính toán các kích thớc cơ bản của mặt cắt dầm chủ(mặt cắt giữa mỗi đốt)Sau khi chạy chơng trình ta sẽ có đợc các đặc trng hình học của các mặt cắt phần dầm đúc hẫng nh sau:số hiệu mcChiều dài đốt li (cm)Chiều cao tiết diện HChiều dày bản đáy hbChiều rộng bản đáy bDiện tích trừ rãnh foDiện tích tính đổi fbtVị trí trục trung hoà yojx cm4jy cm40 0 600 80.0 870 188089 188089 309.6 9186442480 3.3145E+101 550 531.7 70.2 892 173779 173779 268.0 6778842271 3.1605E+102 300 497.6 65.4 902 166481 166481 247.3 5728811769 3.0777E+103 300 465.7 60.8 912 159566 159566 228.1 4836514979 2.9966E+104 300 436.0 56.6 922 153051 153051 210.3 4082289622 2.9179E+105 300 408.5 52.6 930 146952 146952 194.0 3448312854 2.8421E+106 300 383.2 49.0 938 141286 141286 179.1 2918536857 2.77E+107 400 352.8 44.7 948 134426 134426 161.5 2349702057 2.6804E+108 400 326.4 40.9 956 128389 128389 146.4 1911260756 2.5995E+109 400 303.9 37.7 963 123200 123200 133.7 1578480138 2.5284E+1010 400 285.3 35.0 969 118881 118881 123.4 1331093256 2.4683E+1011 400 270.7 33.0 974 115451 115451 115.4 1152965332 2.4198E+1012 400 259.9 31.4 977 112925 112925 109.7 1031779134 2.3837E+10- hồ xuân nam - - Lớp Cầu Đờng Bộ A- K41 - 391/2 mặt cắt vi-vi1/2 mặt cắt iii-iii - Đồ án tốt nghiệp - - TKSB PA Cầu đúc hẫng - 13 400 253.1 30.4 980 111312 111312 106.0 958754989 2.3605E+1014 400 250 30.0 980 110619 110619 104.4 928423590 2.3505E+10II.2 Tính tĩnh tải giai đoạn I và giai đoạn IIII.2.1 Tính tĩnh tải giai đoạn I - Từ đặc trng hình học của mặt cắt dầm ta tính đợc trọng lợng các đốt dầmBảng tính toán trọng lợng các đốt dầm và tĩnh tải dải đều của từng đốtKhốiChiều dài khối (m)Diện tích (cm2)nDCtc (KN)DCtt (KN)ai (m)Mtci (KN.m) 188089 K0 7 173779 1.25 3166.3 3957.9 3.5 11082.2K1 3 166481 1.25 1276.0 1595.0 8.5 10845.8K2 3 159566 1.25 1222.7 1528.3 11.5 14060.8K3 3 153051 1.25 1172.3 1465.4 14.5 16998.6K4 3 146952 1.25 1125.0 1406.3 17.5 19687.7K5 3 141286 1.25 1080.9 1351.1 20.5 22158.3K6 4 134426 1.25 1378.6 1723.2 24 33085.4K7 4 128389 1.25 1314.1 1642.6 28 36794.1K8 4 123200 1.25 1257.9 1572.4 32 40254.2K9 4 118881 1.25 1210.4 1513.0 36 43574.6K10 4 115451 1.25 1171.7 1464.6 40 46866.5K11 4 112925 1.25 1141.9 1427.3 44 50242.7K12 4 111312 1.25 1121.2 1401.5 48 53816.7K13 4 110619 1.25 1109.7 1387.1 52 57702.0Tổng cộng 81698 18748.6 23435.7 457169.7II.2.2 Tính tĩnh tải giai đoạn II1 - Tính tĩnh tải giai đoạn II- Tĩnh tải giai đoạn II gồm có các bộ phận sau :+) Trọng lợng gờ chắn bánh+) Trọng lợng phần chân lan can+) Trọng lợng lan can tay vịn+) Trọng lợng lớp phủ mặt cầu+) Trọng lợng phần lề Ngời đi bộDWIITC = 2. (DWgc+ DWclc+ DWlc+tv+ DWng )- Tính trọng lợng lớp phủ mặt cầu- hồ xuân nam - - Lớp Cầu Đờng Bộ A- K41 - 40 - Đồ án tốt nghiệp - - TKSB PA Cầu đúc hẫng - Tên gọi các đại lợngChiều dày h DWtcĐơn vịLớp bê tông Atphan 5 1.15 KN /m2Lớp bê tông bảo vệ 3 0.69 KN /m2Lớp chống thấm 3 0.69 KN /m2Lớp bê tông mui luyện dày 1.03 0.24 KN /m2Chiều dày lớp phủ mặt cầu hmc 120.30 cmTrọng lợng lớp phủ mặt cầu DWmcTC2.77 KN /m2Trọng lợng dải đều lớp phủ mặt cầu tính cho 1 dầm :DWmctc= 2,77.5,25 = 14.53 (KN /m)- Tính trọng lợng của lan can + tay vịn +gờ chắn bánh + lề Ngời đi bộTên gọi các đại lợng Kí hiệu Giá trị Đơn vịa - Trọng lợng chân lan can Chiều rộng chân lan can bclc 50 cmChiều cao chân lan can hclc 30 cmTrọng lợng dải đều phần chân lan can Plc3.75KN /mb - Trọng lợng cột lan can và tay vịnTrọng lợng 1 cột lan can Pclc 2.76 KNKhoảng cách bố trí cột lan can aclc 2 mTrọng lợng dải đều của cột lan can pclc 1.38 KN /mTrọng lợng dải đều phần tay vịn Ptv 7 KN /mTrọng lợng dải đều lan can và tay vịn Plv0.838KN /mc Tính trọng l ợng gờ chắn bánhChiều rộng chân gờ bgc 25 cmChiều rộng đỉnh gờ hgc 20 cmTrọng lợng dải đều của gờ chắn bánh Pgc1.406KN /md Tính trọng l ợng lề ngời đi bộBề rộng lề ngời đi bộ ble 150 cmChiều dày trung bình lề ngời đi bộ hle 10 cmTrọng lợng lề ngời đi bộ Png 3.45 KN /mTrọng lợng lề ngời đi bộ2 - Tổng hợp tĩnh tãi giai đoạn II+) Tính tải giai đoạn II tiêu chuẩnDWIITC = 2. (DWgc+ DWclc+ DWlc+tv+ DWng ) = 2.(14,53 + 3,75 + 0,838 + 1,406 + 3,45) = 47,94 (KN /m)+) Tĩnh tải giai đoạn II tính toánDWIItt = . DWIITC = 1,5x47,94= 71,91 (KN /m)II.3 Tính toán nội lực mặt cắt đỉnh trụ giai đoạn thi công.- hồ xuân nam - - Lớp Cầu Đờng Bộ A- K41 - 41 - Đồ án tốt nghiệp - - TKSB PA Cầu đúc hẫng - - Các giai đoạn thi công bao gồm :Sơ đồ 1 Giai đoạn sau khi đã hạ gối xong rồi thi công tiếp và hợp long đốt giữa nhịp.- Sơ đồ : - Tải trọng :+) Trọng lợng bản thân các đốt dầm (tĩnh tải GĐ I )+) Tải trọng thi công tính toán : qTC =1,5. 0,2 . 15 = 5,4 KN /m.+) Trọng lợng 1/2 đốt hợp long : PHL = 1,25x553,1/ 2 = 345,7 KN+) Trọng lợng 1 xe đúc : PXD = 600 KN. - Sử dụng bảng tính trên exel ở trên để tính toán và phân tích nội lực theo sơ đồ tĩnh định ta có : giá trị mômen mặt cắt đỉnh trụ lớn nhất trong giai đoạn hợp long nhịp giữa :Mhlmax = 630870 KN.m=> Giá trị nội lực lớn nhất trong giai đoạn thi công : MTCmax = 630870 KN.mII.4 Tính toán nội lực mặt cắt đỉnh trụ giai đoạn khai thácII.4.1 Nguyên tắc tính nội lực dầm chủ giai đoạn khai thác.Giai đoạn khai thác là giai đoạn kết cấu cầu đã hình thành hoàn chỉnh , đó là sơ đồ kết cấu liên tục kê trên các gối cứng .- Nội lực dầm chủ trong giai đoạn khai thác đợc lấy theo nguyên lý cộng tác dụng giá trị nội lực của dầm chủ trong 3 sơ đồ 2-3-4II.4.2 . Sơ đồ 2 Sơ đồ dỡ tải trọng thi công ,xe đúc,dỡ ván khuôn treo đốt hợp long và tĩnh tải đốt hợp longSơ đồ : - Tải trọng :+) Hiệu ứng dỡ tải trọng thi công : qTC =1. 0,24 . 15 = 3,6 KN /m.+) Hiệu ứng dỡ xe đúc : PXD = 600 KN.- hồ xuân nam - - Lớp Cầu Đờng Bộ A- K41 - 42gdggtcQxdg0g1g2g3g4g5g6g7g8g9g10g11g12g13ghlg1g2g3g4g5g6g7g8g9g10g11g13ghlg12Qc/2 Qc/2ghlgtcQxd - Đồ án tốt nghiệp - - TKSB PA Cầu đúc hẫng - - Sử dụng chơng trình Sap2000 để vẽ đờng ảnh hởng và xếp tải ta có : giá trị mômen mặt cắt đỉnh trụ lớn nhất trong giai đoạn đúc hẫng :Mdxmax = 9542,7 KN.mII.4.3. Sơ đồ 3 Sơ đồ cầu chịu tĩnh tải giai đoạn IISơ đồ : - Tải trọng :+) Trọng lợng lớp phủ mặt cầu ( tĩnh tải giai đoạn II ) , DWTT=71,91 KN/m- Sử dụng chơng trình Sap2000 để vẽ đờng ảnh hởng và xếp tải ta có : giá trị mômen mặt cắt đỉnh trụ lớn nhất trong giai đoạn đúc hẫng :Mdhmax = -65252,6 KN.mII.4.4. Sơ đồ 4 Sơ đồ cầu chịu hoạt tải Sơ đồ : - Tải trọng :+) Hoạt tải thiết kế : HL 93 và tải trọng Ngời (300 Kg/m2).+) Nội lực do hoạt tải mặt cắt đỉnh trụ đợc lấy giá trị lớn nhất trong tổ hợp :1 Tổ hợp 1 : Xe tải + Làn + Ngời2 Tổ hợp 1 : Xe 2 trục + Làn + Ngời3 Tổ hợp 3 : 90 % Xe tải + 90% Làn + Ngời (Với điều kiện xe tải đ-ợc xếp 2 xe cách nhau 15 m , khoảng cách giữa các trục bánh xe là 4,3 m)1 - Vẽ ĐAH mômen mặt cắt đỉnh trụ Sử dụng chơng trình SAP2000 vẽ ĐAH mômen tại mặt cắt đỉnh trụ nh sau :+) Tổng diện tích ĐAH : S = -907,403+) Diện tích ĐAH dơng : S+ = 72,562+) Diện tích ĐAH âm : S-- = -979,9652 - Tính giá trị mômen do hoạt tải - hồ xuân nam - - Lớp Cầu Đờng Bộ A- K41 - 43DL2 - Đồ án tốt nghiệp - - TKSB PA Cầu đúc hẫng - - Đối với tải trọng làn và tải trọng Ngời thì ta xếp tải trọng lên phần ĐAH âm khi đó nội lực do tải trọng đợc tính theo công thức : MTT = i . q. S - +) Tải trọng làn dải đều : qlan = 9,3 (KN /m) +) Tải trọng Ngời : qNG = 4,5 (KN /m) +) Nội lực do tải trọng làn : MlanTT = 1,75 .9,3. (-979,965)= -16257,6 (KN.m) +) Nội lực do tải trọng Ngời : MNgTT = 1,75 .0,45 .(-979,965)= -7717,22 (KN.m)- Tính nội lực do xe tải : +) Khi tính giá trị mômen tại mặt cắt đỉnh trụ thì ta sử dụng 2 xe tải thiết kế đặt cách nhau 15 m , khoảng cách các trục lấy bằng 4,3 m+) Xếp xe lên ĐAH ta cóXe 1 Xe 2P (KN) 145 145 35P (KN) 145 145 35Y -9.503 -10.204 -10.697 Y -10.925 -10.664 -10.159+) Nội lực do xe tải thiết kế : MXTTT = IMmYPii = - 12491,1 (KN.m)- Tổng nội lực do hoạt tải (xếp trên 3 làn) : Hiệu ứng do hoạt tải đợc tính nh sau MHTTT = 90% MXTTT + 90% MlanTT + MTTNG = 0,9. 3.(- 12491,1) + 0,9 .3. (-16257,6) + 2.(-7717,22) = - 93095,9 KN.mII.4.5 Tính tổng nội lực mặt cắt giai đoạn khai thác- Nội lực mặt cắt theo sơ đồ 2 : MTT = 9542,7 KN.m- Nội lực mặt cắt theo sơ đồ 3 : MTT = - 65252,6 KN.m- Nội lực mặt cắt theo sơ đồ 4 : MTT = - 93095,9 KN.m=> Mttmax = 9542,7 + (-65252,6) + (-93095,9) = -148766 KN.mKết luận : Nộilực mặt cắt đỉnh trụ là: M= Mtc + Mkt= 630870 + 148766 = 779636 KN.mII.4.6 Tính toán và bố trí cốt thép1 Các công thức tính toán và bố trí cốt thép.a - Xác định vị trí TTH của mặt cắt - Giả thiết TTH đi qua mép dới bản cánh khi đó ta có : a = hf- hồ xuân nam - - Lớp Cầu Đờng Bộ A- K41 - 44++==2h - dhb.85f,0)d-.(d.fA)'d-.(d.fAM Mfpf1'cPSySspy'SttC - Đồ án tốt nghiệp - - TKSB PA Cầu đúc hẫng - - Lấy tổng mômen với trong tâm cốt thép DƯL ta có :+) Nếu MTTmax < MC => Thì TTH đi qua bản cánh khi đó ta tính toán theo các công thức của mc chữ nhật +) Nếu MTTmax > MC => Thì TTH đi qua sờn dầm khi đó ta tính toán theo các công thức của mc chữ T. - Sau khi xác định đợc vị trí TTH thì ta giải hệ phơng trình bậc 2 để tìm đợc chiều cao vùng chịu nén tơng đơng a- Xác định chiều cao vùng chịu nén c theo công thức : c = a/1b - Tính diện tích cốt thép DƯL cần thiết- Trờng hợp TTH đi qua sờn dầm- Trờng hợp TTH đi cánh dầmTrong đó : +) Aps : Diện tích cốt thép DUL+) dp: Khoảng cách từ thớ ngoài cùng chịu nén đến trọng tâm cốt thép DUL+) fc : Cờng độ của bê tông ở tuổi 28 ngày, fc = 50 Mpa +) b : Bề rộng mặt cắt chịu nén +) bw: Bề dày bản bụng+) hf: Chiều dày cánh chịu nén+) 1: Hệ số chuyển đổi hình khối ứng suất, 1 = 0.8 theo 5.7.2.2.+) fpu: Cờng độ chịu kéo quy định của thép DUL, fpu = 1860 MPa.+) fpy : Giới hạn chảy của thép DUL, fpy = 85%fpu = 1581 MPa. (bó 12 tao)+) c : Khoảng cách từ thớ chịu nén ngoài cùng đến trục trung hoà với giả thiết là thép DUL đã bị chảy dẻo. +) a = c.1: Chiều dày của khối ứng suất tơng đơng +) fps: ứng suất trung bình trong cốt thép DUL ở sức kháng uốn danh định tính theo công thức 5.7.3.1.1-1. Với - hồ xuân nam - - Lớp Cầu Đờng Bộ A- K41 - 45 ff - 1.04. 2 k pupy==ppupsdck - 1f fpsySWcWfcyspsffAbafbbhffAA ' 85,0.) ( .85,0'.1'1++=psyScyspsffAabffAA .85,0'.'1+= [...]... dài cọc D m Li m As m2 N 1.5 1.5 1.5 1.5 1.5 13.44 1.4 17 .25 3.41 28 .5 20 . 92 6.60 81 .29 16.07 127 .23 12 15 25 15 25 D m 1.5 Su T/m2 110.60 104.40 197. 32 104.40 197. 32 Qthan qp KN/ Ap m2 N m2 1.767 25 1600 Qmui Qr Qvl Qcoc Lcoc qs KN/m2 0 .28 0.65 0.38 0.3 0.38 Qp KN 28 27.44 1837.84 9913.16 36457 9913.16 64 Qs KN qs 30.97 647.97 0.65 67.86 447.68 0.65 74.98 6095 .23 0.45 31. 32 503 .28 0.65 74.98 9540.37... 1 .25 395.6 1 .25 347.6 1 .25 6300 1 .25 24 0.0 1 .25 13.5 1 .25 3763.6 1.50 26 46.9 1 .25 776.6 1.50 1435.4 1.75 560.7 1.75 18618 Ptt (KN) 24 22. 5 494.5 434.5 7875 300.0 16.9 5645.4 3308.6 1164.9 3140.0 122 6.6 26 279 IV .2. 4 Bố trí cọc trong móng mố - Móng bệ tháp đợc thiết kế với móng cọckhoan nhồi D= 120 cm - hồ xuân nam - 63 - Lớp Cầu Đờng Bộ A- K41 - - Đồ án tốt nghiệp - - TKSB PA Cầu đúc hẫng - 1 Tính toán... theo đất nền Q cọc theo vật liệu Qi tính toán của cọc Chiều dài cọc N Su KN / m2 qs KN / m2 Qs KN 10 110.60 0.55 60.83 22 24.53 15 104.40 0.55 57. 42 2370 .27 25 197. 32 0.5 98.66 122 7. 42 3301.93 Qthan qp KN Qp N /m2 KN 25 160 1809.56 Qmui 1176 .22 Qr 4478.14 Qvl 24 290 Qcoc 4478.14 Lcoc 24 qp 0.65 KN KN KN KN m qs 0.65 0.55 0.45 KN L coc 3 - Tính toán số cọc trong móng n = P Qcoc Trong đó : +) : Hệ số... cọc k 0.7 Đờng kính cọc thiết kế d 1 .2 m Đờng kính cốt thép 28 mm Số thanh thép thiết kế nthanh 24 Thanh Diện tích phần bê tông Ac 1.131 M2 Diện tích phần cốt thép As 0.015 M2 Hệ số uốn dọc 0.75 Cờng độ chịu nén của bê tông fc' 3000 Cờng độ chịu kéo của thép fy Sức chịu tải của cọc theo vật liệu Qvl KN /m2 24 0000 KN /m2 24 290 KN 2 - Tính toán sức chịu tải của cọc theo đất nền 2 - Tính toán sức chịu... phản lực do hoạt tải thiết kế xếp tải 3 làn PttHT = 0,9 3. 121 8,5+ 0,9 3 1857,6 + 2 881,77 = 10069 (KN) 3 - Tổng phản lực do KCN truyền lên trụ PKCN = PTinh + PHoat = 524 52, 2 + 10069 = 625 21,3 KN 4 - Tổng phản lực thẳng đứng tác dụng lên đáy bệ cọc P = PTrụ + PBệ + Pdn + PKCN = = 1 722 4,5+ (-3904,5) + 625 21,3 = 75841,3 KN III .2 Tính và bố trí cọc trong móng - Móng bệ tháp đợc thiết kế với móng cọc khoan... xe 2 trục tổ hợp với tải trọng làn và tải trọng Ngời - Xếp xe tải thiết kế và xe 2 trục thiết kế lên ĐAH phản lực gối ta có +) Tung độ ĐAH khi xếp xe tải P (KN) 145 145 35 Pi.Yi Y 1.00 0.867 0.735 29 6.47 +) Tung độ ĐAH khi xếp xe 2 trục P (KN) 110 110 Pi.Yi Y 1.00 0.963 21 5.93 - Bảng tính toán áp lực từ KCN truyền xuống mố Giá trị TC TT Đơn vị Plan 153.6 26 8.8 KN PNg 72. 9 127 .6 KN PXT 25 2.0 551 .2 KN... 0.30 cm 21 1 50.0 cm 304 cm 170 cm 27 0 cm 50.0 cm - Lớp Cầu Đờng Bộ A- K41 - - Đồ án tốt nghiệp - - TKSB PA Cầu đúc hẫng - Chiều dài bản quá độ Chiều dày bản quá độ Chiều rộng bản quá độ Chiều cao bệ móng Chiều dài bệ móng Bề rộng bê móng lqd dqd bqd hm lm bm 400 20 .0 120 0 25 0 630 1600 cm cm cm cm cm cm IV .2 Kích thớc thiết kế kết cấu nhịp cầu dẫn IV .2. 1 Cấu tạo mặt cắt ngang KCn cầu dẫn 1 /2 mặt cắt... cầu dẫn IV .2. 1 Cấu tạo mặt cắt ngang KCn cầu dẫn 1 /2 mặt cắt ii-ii 1 /2 mặt cắt i-i IV .2. 2 Các kích thớc cơ bản của KCN cầu dẫn - Kết cấu nhịp cầu dẫn đợc sử dụng kết cấu định hình dầm giản đơn L = 33 m với các kích thớc thiết kế cơ bản nh sau : - Bảng các kích thớc thiết kế KCN cầu dẫn : Tên gọi các kích thớc Chiều dài nhịp thiết kế Chiều dài nhịp tính toán Chiều cao dầm chủ Chiều rộng bầu trên Chiều... Tải trọng Ngời : qNG = 2. 4,5 = 9 (KN /m) +) Tải trọng làn : qLan = 3.9,3 = 27 ,9 (KN /m) +) Xe tải thiết kế : PXT = 3 325 = 975 (KN) - hồ xuân nam - 61 - Lớp Cầu Đờng Bộ A- K41 - - Đồ án tốt nghiệp - - TKSB PA Cầu đúc hẫng - +) Xe 2 trục thiết kế : PXT = 3 22 0 = 660 ( KN) - Nội lực do hoạt tải đợc lấy với hiệu ứng lớn nhất trong số các hiệu ứng sau : +) Hiệu ứng 1 : Xe tải thiết kế (với cự ly trục sau... thanh 98 thanh n luoi 3 lới As' 1810. 32 cm2 Mô men quán trính bản cánh Mc 6 129 40 KN.m Vị trí trục trung hoà TTH Qua cánh 1 Chiều dày khối ƯS tơng đơng a 4.39 cm Chiều cao vùng chịu nén c 5.9 42 cm Tỉ số c/dp c/dp 0. 023 . 22 158.3K6 4 134 426 1 .25 1378.6 1 723 .2 24 33085.4K7 4 128 389 1 .25 1314.1 16 42. 6 28 36794.1K8 4 123 200 1 .25 125 7.9 15 72. 4 32 4 025 4.2K9 4 118881 1 .25 121 0.4 1513.0. 34483 128 54 2. 8 421 E+106 300 383 .2 49.0 938 14 128 6 14 128 6 179.1 29 18536857 2. 77E+107 400 3 52. 8 44.7 948 134 426 134 426 161.5 23 497 020 57 2. 6804E+108 400 326 .4