Thiết kế trạm xử lý nớc thiên nhiên GVHD : Đỗ hải I. Lựa chọn công nghệ xử lý nớc 1. Xác định các chỉ tiêu còn lại trong nhiệm vụ thiết kế và đánh giá mức độ chính xác các chỉ tiêu nguồn nớc a. Tổng hàm l ợng muối Tổng hàm lợng muối trong nớc nguồn đợc tính theo công thức sau: P= Trong đó: - : Tổng hàm lợng các ion dơng - : Tổng hàm lợng các ion âm Ta có: hay: (mg/l) hay: = 6,119Ae Nh vậy: P = 138,45+ 119,6 + 1,4ì 17 + 0,5ì278,1 + 0,13 ì2 P = 421,16 (mg/l) b. Xác định l ợng CO 2 tự do có trong n ớc nguồn Lợng CO2 tự do có trong nớc nguồn phụ thuộc vào P, t 0 , Ki, PH và đợc xác định theo biểu đồ Langlier Với: P =421,16 (mg/l) t 0 =20 0 C PH = 7,6 Ki 0 = 4,56 (mg/l) Tra biểu đồ ta xác định đợc hàm lợng [CO 2 ] tự do là 10 (mg/l) c. Kiểm tra độ Kiềm toàn phần Do PH = 7,6 nên độ Kiềm toàn phần của nớc chủ yếu là do [HCO 3 - ], ta xác định đợc: Ki tf 61,02 -][HCO 3 = 4,55 (mg/l) Nh vậy độ Kiềm toàn phần xấp xỉ độ cứng Cacbonat = 4,56 (mg/l) nên số liệu tính toán là chính xác. 2. Đánh giá chất lợng nguồn nớc SV: Nguyễn Hữu Hoà 44MN1 - Ms:6263.44 1 [ ] [ ] [ ] ++ ++++ 23 2 SiO0,13.HCO0,5.Fe1,4.AeMe [ ] [ ] [ ] [ ] +++++ +++= 4 222 NHMgCaCaMe 2895,32,1063,0 +++= [ ] [ ] [ ] [ ] +++= 32 2 4 NONOSOClAe 6,425,764,01,0 +++= + Me Ae 45,138= + Me Thiết kế trạm xử lý nớc thiên nhiên GVHD : Đỗ hải Dựa theo tiêu chuẩn vệ sinh nớc ăn uống (Ban hành kèm theo Quyết định số 1329/2002/BYT/QĐ ngày 18/4/2002 của Bộ Y tế) và các chỉ tiêu chất lợng nớc nguồn ta thấy nguồn nớc sử dụng có các chỉ tiêu sau đây cha đảm bảo yêu cầu: 1. Độ Oxy hoá Pemaganat = 3 (mgO 2 /l) > 2 (mgO 2 /l) 2. Hàm lợng Fe 2+ = 17 (mg/l) > 0,5 (mg/l) 3. Hàm lợng H 2 S = 0,1 (mg/l) > 0,05 (mg/l) 4. Hàm lợng Ca 2+ = 106,2 (mg/l) > 100 (mg/l) 5. Hàm lợng cặn lơ lửng = 6 (mg/l) > 3 (mg/l) 6. Chỉ số Ecôli = 720 (con) > 0 (con) 3. Sơ bộ lựa chọn dây chuyền công nghệ Do hàm lợng Fe 2+ = 17(mg/l), công suất trạm Q = 8000 (m 3 /ngđ) nên để xử lý sắt ta dùng phơng pháp làm thoáng tự nhiên. a. Kiểm tra xem tr ớc khi xử lý có phải Clo hoá sơ bộ hay không Ta phải Clo hoá sơ bộ trong 2 trờng hợp sau: - [O 2 ] 0 > 0,15ì[Fe 2+ ] + 3 - Nớc nguồn có chứa NH 3 , NO 2 Do [O 2 ] = 3 (mg/l) < 0,15ì[Fe 2+ ] + 3 = 0,15ì17 + 3 = 5,55 (mg/l) nên điều kiện này không yêu cầu phải Clo hoá sơ bộ. Tuy nhiên, trong nớc nguồn có chứa NH 3 (ở dạng NH 4 + ) và NO 2 - nên ta phải Clo hoá dơ bộ. Liều lợng Clo dùng để Clo hoá sơ bộ tính theo công thức: L Cl = 6ì[NH 4 + ] + 1,5ì[NO 2 - ] + 3 (mg/l) = 6ì0,3 + 1,5ì0,1 + 3 = 4,95 (mg/l) b. Xác định các chỉ tiêu sau khi làm thoáng Độ kiềm sau khi làm thoáng: Ki * = Ki 0 0,036ì[Fe 2+ ] Trong đó: - Ki 0 : Độ kiềm của nớc nguồn = 4,65 (mg/l) Ki * = 4,56 - 0,036ì17 = 3,948 (mgđ g/l) Hàm lợng CO 2 sau khi làm thoáng: CO 2 * = (1-a)ìCO 2 0 + 1,6ì[Fe 2+ ] Trong đó: - a : Hệ số kể đến hiệu quả khử CO 2 bằng công trình làm thoáng. Chọn phơng pháp làm thoáng tự nhiên a = 0,5 - CO 2 0 : Hàm lợng khí Cácbonic tự do ở trong nớc nguồn = 10 (mg/l) CO 2 * = (1-0,5)ì10 + 1,6ì17 = 32,175 (mg/l) SV: Nguyễn Hữu Hoà 44MN1 - Ms:6263.44 2 Thiết kế trạm xử lý nớc thiên nhiên GVHD : Đỗ hải Độ PH của nớc sau khi làm thoáng: Từ biểu đồ quan hệ giữa PH, Ki, CO 2 ứng với các giá trị đã biết: Ki * = 3,948 CO 2 * = 32,175 (mg/l) t 0 = 20 0 C P = 421,16 (mg/l) Tra biểu đồ quan hệ giữa lợng PH, Ki, CO 2 ta có PH * = 7,1 Hàm lợng cặn sau khi làm thoáng: Hàm lợng cặn sau khi làm thoáng đợc tính theo công thức: C * max = C 0 max + 1,92ì[Fe 2+ ] + 0,25M (mg/l) Trong đó: - C 0 max : Hàm lợng cặn lơ lửng lớn nhất trong nớc nguồn trớc khi làm thoáng = 12 (mg/l) - M : Độ mầu của nớc nguồn - tính theo độ Cobal C * max = 12 + 1,92ì17 + 0,25ì6 = 46,14 (mg/l) Vì C * max > 20 (mg/l) và công suất trạm xử lý = 8000 (m 3 /ngđ) nên ta dùng bể lắng tiếp xúc ngang. c. Kiểm tra độ ổn định của n ớc sau khi làm thoáng Sau khi làm thoáng, độ PH trong nớc giảm nên nớc có khả năng mất ổn định, vì vậy ta phải kiểm tra độ ổn định của nớc. Độ ổn định của nớc đợc đặc trng bởi trị số bão hoà I xác định theo công thức sau: I= PH * - PHs Trong đó: - PH * : Độ PH của nớc sau khi làm thoáng, theo tính toán ở trên ta đã có PH * = 7,08 - PHs : Độ PH ở trạng thái cân bằng bão hoà CaCO 3 của nớc sau khi khử Fe 2+ , đợc xác định theo công thức sau: PHs =f1(t 0 )- f2(Ca2+)- f3(Ki*)+ f4(P) Trong đó: - f1(t 0 ): Hàm số nhiệt độ của nớc sau khi khử sắt - f2(Ca 2+ ): Hàm số nồng độ ion Ca 2+ trong nớc sau khi khử sắt - f3(Ki*): Hàm số độ kiềm Ki* của nớc sau khi khử sắt - f4(P) : Hàm số tổng hàm lợng muối P của nớc sau khi khử sắt Tra biểu đồ Langlier ta đợc: - t 0 = 20 0 C => f1(t 0 ) = 2,1 SV: Nguyễn Hữu Hoà 44MN1 - Ms:6263.44 3 Clo Làm thoáng nhân tạo Lắng tiếp xúc ngang Lọc nhanh Khử trùng N ớc nguồn Bể chứa n ớc sạch Thiết kế trạm xử lý nớc thiên nhiên GVHD : Đỗ hải - [Ca 2+ ] = 106,2 (mg/l) => f2 (Ca 2+ ) = 2,025 - Ki* = 3,948 (mgđl/l) => f3(Ki*) = 1,6 - P = 421,16 (mg/l) => f4(P) = 8,84 Nh vậy, PHs = 2,1 2,025 1,6 + 8,84 = 7,315 I = PH* PHs = 7,08 7,315 = 0,235 Nhận thấy rằng I = 0,235 < 0,5 nên sau khi khử Fe 2+ nớc nguồn ở trạng thái ổn định Từ các tính toán nh trên ta chọn lựa các công trình chính trong dây chuyền: II. Tính toán công nghệ, cấu tạo và các công trình trong dây chuyền công nghệ 1. Công trình làm thoáng tự nhiên Để làm thoáng tự nhiên ta sử dụng giàn ma, sau đây ta sẽ đi tính giàn ma. a. Tính diện tích giàn m a Diện tích mặt bằng giàn ma đợc tính theo công thức: F = m q Q (m 2 ) Trong đó: - Q: Công suất Trạm xử lý (m 3 /h) - q m : Cờng độ ma tính toán. Theo quy phạm ta có = 10 ữ 15 (m 3 /m 2 -h). Chọn q m = 12 (m 3 /m 2 -h) ta có: Theo thiết kế, Q = 8000 (m 3 /ngđ) = 333,33 (m 3 /h) F = 12 333,33 = 27,75 28 (m 2 ) Thiết kế hai giàn ma, diện tích mỗi thùng là: f = 2 28 = 14 (m 2 ) SV: Nguyễn Hữu Hoà 44MN1 - Ms:6263.44 4 Thiết kế trạm xử lý nớc thiên nhiên GVHD : Đỗ hải Thiết kế mỗi ngăn giàn ma với a = 4 (m) b = a f = 3,5 (m). Vậy mỗi ngăn giàn ma đợc thiết kế = 4ì 3,5 (m) Tổng diện tích bề mặt tiếp xúc cần thiết xác định nh sau: F tx = tb 2COK 2G8 ì Trong đó: - K : Hệ số tách khí, chọn vật liệu tiếp xúc lầ than cốc có đờng kính trung bình d = 24 (mm) xác định đợc K = 0,075 ứng với t = 20 0 C - tb 2CO : lực động trung bình của quá trình khử khí, đợc tính nh sau: CO 2 tb = t max tmax C C lg2300 C - C ì (kg/m 3 ) Với Cmax = 1,64 ì Fe 2+ + C đ = 1,64 ì 17 + 10,0 = 37,88 (mg/l) CO 2 tb = 9,35 37,88 lg2,3 9,35 - 37,88 ì = 20,41(kg/m 3 ) - G : Lợng CO 2 tự do cần khử (kg/h) đợc tính nh sau: G = 1000 QC ì l (kg/h) Với: C l - lợng CO 2 tự do đơn vị cần khử để tăng độ PH của nớc sau khi làm thoáng lên 7,5. C l = 1,64 ì Fe 2+ + (C đ C t ) (mg/l) Fe 2+ = 17 (mg/l) C đ = 10 C t = C bđ ìì (mg/l) ứng với PH = 7,6 và K = 4,56 C bđ = 10,0 (mg/l). Với P = 421,16 (mg/l) = 0,935. ứng với nhiệt độ của nớc t = 20 0 C = 1. C t =10,0 ì 0,935 ì 1 = 9,35 (mg/l) Nh vậy C l = 1,64 ì 17+ (10 9,35) = 28,53 (mg/l) G = 1000 QC ì l = 1000 333,3328,53ì = 9,5 (kg/h) Do đó: F tx = 20,410,075 9,5 ì = 6,2 (m 2 ) Khối tích lớp vật liệu tiếp xúc là: W = tx f F tx Tra bảng Đặc tính lớp vật liệu lọc ta có: f tx = 120 (m 2 /m 3 ) SV: Nguyễn Hữu Hoà 44MN1 - Ms:6263.44 5 Thiết kế trạm xử lý nớc thiên nhiên GVHD : Đỗ hải W = 120 6,2 = 0,0516 (m 3 ) Do diện tích tiếp xúc của lớp vật liệu tiếp xúc quá nhỏ nên không cần dùng lớp vật liệu tiếp xúc, thay vào đó ta dùng 2 sàn đập Bê tông đợc bố trí nh hình vẽ. b. Tính giàn ống phun m a Q = N Qtrạm = 2 333,33 = 166,66 (m 3 /h) Chọn cống chính Chọn vận tốc nớc chảy trong giàn ống chính là V = 1 (m/s) ta có: Q = ì V = 4 d 2 ì V d = V Q4 ì ì = 36003,14 166,664 ì ì = 0,243 (m) Ta lấy d chính = 0,25 (m) = 250 (mm) V = 0,94 (m/s) Chọn cống nhánh Vận tốc đảm bảo trong khoảng 1,2 ữ 2 (m/s) SV: Nguyễn Hữu Hoà 44MN1 - Ms:6263.44 6 C l 2 1,0 m 0,7 m 0,8 m 1550 150 156 156 150 Thiết kế trạm xử lý nớc thiên nhiên GVHD : Đỗ hải Thiết kế 18 ống nhánh, đờng kính mỗi ống là nhánh = 50 (mm), lu lợng nhánh là: Q nhánh = 360018 166,66 ì = 2,57ì 10 -3 (m 3 /s) Diện tích ngang ống nhánh là: = 4 d 2 = 4 (0,05)3,14 2 ì = 1,9625ì 10 -3 (m 2 ) V n = Q = 1,9625 2,57 = 1,37 (m/s) thoả mãn điều kiện. Khoảng cách giữa các ống nhánh là: x = 8 20,3-4 ì = 0,425 (m) Trên các ống nhánh đục các lỗ 10 thành 2 hàng hớng xuống dới và nghiêng so với phơng nằm ngang một góc 45 0 . Diện tích một lỗ là: F 1lỗ = 4 d 2 = 4 (0,01)3,14 2 ì = 7,85ì 10 -5 (m 2 ) Mặt khác, theo quy phạm ta có: chính cống lỗ F F = 0,25 ữ 0,5. Lấy tỷ số = 0,5 ta có: F ống chính = 4 d 2 = 4 (0,25)3,14 2 ì = 0,049 (m 2 ) F lỗ = 0,5ì 0,049 = 0,0245 (m 2 ) S lỗ phải khoan là: n = lỗ lỗ F18 F ì = 3- 107,8518 0,0245 ìì = 17,3 (lỗ) lấy n = 18 (lỗ). Mỗi hàng đục 9 lỗ, khi đó khoảng cách giữa các lỗ là: R = 8 1504-1550 ì = 156,25 (mm) Sơ đồ giàn ma đợc bố trí nh sau: 2. Tính toán bể lắng tiếp xúc ngang a. Diện tích bể lắng Dùng bể lắng ngang thu nớc ở cuối bể, diện tích mặt bằng bể là: F = ì ì 0 u3,6 Q (m 2 ) Q : Công suất trạm , Q = 333,33 (m 3 /s) SV: Nguyễn Hữu Hoà 44MN1 - Ms:6263.44 7 Thiết kế trạm xử lý nớc thiên nhiên GVHD : Đỗ hải = 30 V -u u tb 0 0 (1) là hệ số kể đến ảnh hởng của dòng chảy rối trong vùng lắng. Trong đó: - u 0 : Tốc độ lắng cặn, lấy bằng 0,6 (mm/s) - V tb : Vận tốc trung bình chuyển động ngang của dòng nớc. V tb = Kìu 0 Với K: hệ số phụ thuộc vào tỷ số chiều dài và chiều cao của bể lắng. Chọn H L = 10 K = 7,5 V tb = 7,5 ì 0,6 = 4,5 (mm/s). thay lại công thức (1) ta có: = 30 4,5 -0,6 0,6 = 1,333 Nh vậy, F = 1,333 0,63,6 333,33 ì ì 200 (m 2 ) b. Chiều rộng bể lắng Chiều rộng của bể lắng đợc tính theo công thức: B = HNV3,6 Q tb ììì Trong đó: - H: Chiều cao vùng lắng, H = 2,5 (m) - N: Số bể lắng, lấy N = 2 bể. Khi đó: B = 2,524,53,6 333,33 ììì 4,0 (m) Chia mỗi bể thành 2 ngăn, chiều rộng của một ngăn là b n = 2 B = 2 4,0 = 2,0 (m) c. Chiều dài bể lắng Theo cách chọn nh trên, chiều dài bể lắng là: L = 10ì H = 10ì 2,5 =25 (m) Chọn hai vách ngăn đặt cách tờng 1,5 (m). Sử dụng phơng pháp cặn trợt về phía đầu bể (hố thu cặn đặt ở phía đầu bể). d. Tính hệ thống phân phối n ớc vào bể Để phân phối và thu nớc đều trên toàn bộ diện tích bề mặt bể lắng ta đặt các vách ngăn có đục lỗ ở đầu và cuối bể. Thiết kế hàng lôc cuối cùng nằm cao hơn mức cặn tính toán là 0,3 (m) theo quy phạm là 0,3 ữ 0,5 (m). SV: Nguyễn Hữu Hoà 44MN1 - Ms:6263.44 8 Thiết kế trạm xử lý nớc thiên nhiên GVHD : Đỗ hải Đặt vách ngăn phân phối nớc vào bể cách đầu bể một khoảng 1,5 (m). Diện tích của vách ngăn phân phối nớc vào bể là: F ngăn = b n ì (H 0 0,3) = 2,0ì (2,5 0,3) = 4,4 (m 2 ) Lu lợng nớc tính toán qua mỗi ngăn của bể là: q n = 2,02,0 333,33 ì = 83,3325 (m 3 /h) = 0,023 (m 3 /s) Diện tích cần thiết của các lỗ ở vách ngăn phân phối nớc vào là: f lỗ 1 = lỗ1 V n q = 0,3 0,023 = 0,0767 (m 2 ) Diện tích cần thiết của các lỗ ở vách ngăn thu nớc ở cuối bể là: f lỗ 2 = lỗ2 V n q = 0,5 0,023 = 0,046 (m 2 ) Lấy đờng kính lỗ ở vách ngăn phân phối thứ nhất d 1 = 0,06 (m), diện tích một lỗ là f 1lỗ = 0,00285 (m 2 ) Tổng số lỗ ở vách ngăn thứ nhất là: n 1 = 1lỗf lỗ1 F = 0,00284 0,0767 = 28 (lỗ) Lấy đờng kính lỗ ở vách ngăn thu nớc d 2 = 0,05 (m), diện tích một lỗ là f 1lỗ = 0,00196 (m 2 ) Tổng số lỗ ở vách ngăn thứ nhất là: n 1 = 1lỗf lỗ2 F = 0,00196 0,046 = 24 (lỗ) ở vách ngăn phân phối bố trí thành 7 hàng dọc và 4 hàng ngang, khoảng cách giữa các lỗ theo hàng dọc là: dọc = 4 0,3-2,5 = 0,55 (m) Khoảng cách giữa các lỗ theo hàng ngang là: ngang = 7 2,0 = 0,286 (m) e. Tính diện tích vùng chứa cặn Thể tích vùng chứa cặn đợc tính toán theo công thức: W 0 = ( ) c m - McQT ì (m 3 ) Trong đó: - T: Thời gian giữa hai lần xả cặn, do hàm lợng cặn nhỏ nên lấy T = 96 (giờ) - Q: Lu lợng nớc vào bể lắng, Q = 333,33 (m 3 /h) - m: Hàm lợng cặn trong nớc sau khi lắng, m = 10 (mg/l) SV: Nguyễn Hữu Hoà 44MN1 - Ms:6263.44 9 Thiết kế trạm xử lý nớc thiên nhiên GVHD : Đỗ hải - c: Nồng độ trung bình của cặn nén sau thời gian T, lấy c = 10000 (g/m 3 ) - Mc: Tổng hàm lợng cặn trong nớc đa vào bể lắng, Mc = 46,14 (mg/l) W 0 = ( ) 10000 10 - 46,14333,33ì96 = 115,65 (m 3 ) f. Chiều cao vùng chứa và nén cặn Chiều cao vùng chứa và nén cặn đợc tính theo công thức: h c = F W 0 = 205,71 115,65 = 0,56 (m) g. Chiều cao bể lắng Chiều cao bể lắng đợc xác định theo công thức: H bể = H L + h c + h bảo vệ Trong đó: - H L : Chiều cao vùng lắng nớc, H L =2,5 (m) - h bảo vệ : Chiều cao bảo vệ, lấy = 0,5 (m) - h c : Chiều cao tầng cặn H bể = 2,5 + 0,56 + 0,5 = 3,56 (m) 3. Tính bể lọc nhanh trọng lực Bể lọc đợc tính toán với 2 chế độ làm việc là bình thờng và tăng cờng. Dùng vật liệu lọc là cát thạch anh với các thông số tính toán: d max = 1,6 (mm) d min = 0,7 (mm) SV: Nguyễn Hữu Hoà 44MN1 - Ms:6263.44 10 1,5 m 1,5 m i = 0 , 0 3 [...]... phụng thiết bị phan phối Clo bằng Clorator SV: Nguyễn Hữu Hoà 44MN1 - Ms:6263.44 23 Thiết kế trạm xử lý nớc thiên nhiên GVHD : Đỗ hải Lợng Clo dùng để khử trùng lấy bằng 1,3 (mg/l) Vậy tổng lợng Clo bao gồm cat lợng Clo đã dùng để Clo hoá sơ bộ là: LCl = LKT + Lsơ bộ = 1,3 + 4,95 = 6,25 (mg/l) = 6,25ì 10-3 (kg/m3) Lợng Clo cần dùng trong một giờ là: qCL2 = Q ì LCl Trong đó: - Q: Công suất trạm xử lý, Qtrạm... cầu 2,5 H Vậy thiết kế bể lắng đứng có ngăn phản ứng xoáy hình trụ có D = 3,2 (m), cao 3 (m) gồm một đờng ống dẫn nớc đến từ van xả nớc rửa lọc và 2 đờng ống, 1 dẫn cặn ra sân phơi bùn và 1 đa nớc sau lọc quay trở lại trớc bể lắng 7 Tính toán bể chứa nớc sạch cho trạm xử lý Thiết kế bể chứa nớc sạch có dung tích = 20% Qtrạm do đó dung tích bể: 20 Qbể = ì 8000 = 1600 (m3/ngđ) 100 Thiết kế 2 bể, mỗi bể... suất 1,28 ữ20,5 (kg/l) Trong đó có một Clorator dự trữ b Cấu tạo nhà trạm - Trạm clo đợc xây cuối hớng gió - Trạm đợc xây dựng 2 gian riêng biệt: 1 gian đựng Clorato, 1 gian đặt bình clo lỏng, các gian có cửa thoát dự phòng riêng SV: Nguyễn Hữu Hoà 44MN1 - Ms:6263.44 24 GVHD : Đỗ hải Thiết kế trạm xử lý nớc thiên nhiên - Trạm đợc xây cách ly với xung quanh bằng các cửa kín, có hệ thống thông gió thờng... sân phơi là: Hsân = hkhô + hloãng = 0,476 0,48 (m) SV: Nguyễn Hữu Hoà 44MN1 - Ms:6263.44 21 GVHD : Đỗ hải Thiết kế trạm xử lý nớc thiên nhiên Lấy chiều cao dự trữ = 0,22 (m), chiều dày lớp sỏi ở đáy hđáy = 0,3 (m) khi đó chiều cao thành máng của sân phơi là 0,48 + 0,22 + 0,3 = 1,0 (m) Thiết kế 2 sân phơi bùn có chiều dày 1,0 (m), chiều dài bằng 3 lần chiều rộng, diện tích mỗi sân 75 (m2), kích thớc:15ì... ở bể lọc sau một ngày đợc tính theo công thức: Q ì (C - C ) 1 2 G2 = (kg) 1000 Trong đó: SV: Nguyễn Hữu Hoà 44MN1 - Ms:6263.44 20 GVHD : Đỗ hải Thiết kế trạm xử lý nớc thiên nhiên - G2: Trọng lợng cặn khô tích lại ở bể lọc sau một ngày, (kg) - Q: Lợng nớc xử lý, Q = 8000 (m3/ngđ) - C2 : Hàm lợng cặn trong nớc đi ra khỏi bể lọc, lấy bằng 3 (g/m3) (tiêu chuẩn là không nhỏ hơn 3 g/m3) - C1 : Hàm lợng cặn...GVHD : Đỗ hải Thiết kế trạm xử lý nớc thiên nhiên dtơng đơng =0,8 ữ1,0 (mm) Hệ số dãn nở tơng đối e = 30%, hệ số không đồng nhất k = 2,0 Chiều dày lớp vật liệu lọc = 1,2 (m) Hệ thống phân phối nớc lọc là hệ thống phân phối trở lực lớn bằng chụp lọc đầu có khe hở Tổng diện tích phân phối lấy bằng 0,8% diện tích công tác của bể lọc (theo quy phạm là 0,8 ữ 1,0 m) Phơng pháp rửa lọc: Gió nớc kết hợp Chế... : Đỗ hải Thiết kế trạm xử lý nớc thiên nhiên f= F 51,5 = 13 (m3) N 4 Và diện tích xây dựng bể là 3,6ì 3,6 (m2) 3,6 m 3,6 m 0,9 m 1,8 m 0,9 m Tính toán kiểm tra tốc độ lọc tăng cờng Tốc độ lọc tính toán ở chế độ làm việc tăng cờng đợc xác định theo công thức: N 4 Vtc = Vtbì = 7ì = 9,33 (m/h) N -1 4 -1 Thấy rằng 8 < Vtc . (m 2 ) Thiết kế hai giàn ma, diện tích mỗi thùng là: f = 2 28 = 14 (m 2 ) SV: Nguyễn Hữu Hoà 44MN1 - Ms:6263.44 4 Thiết kế trạm xử lý nớc thiên nhiên . 150 Thiết kế trạm xử lý nớc thiên nhiên GVHD : Đỗ hải Thiết kế 18