đồ án bê tông cốt thép 2

20 2.8K 3
đồ án bê tông cốt thép 2

Đang tải... (xem toàn văn)

Tài liệu hạn chế xem trước, để xem đầy đủ mời bạn chọn Tải xuống

Thông tin tài liệu

đồ án bê tông cốt thép 2đồ án bê tông cốt thép 2đồ án bê tông cốt thép 2đồ án bê tông cốt thép 2đồ án bê tông cốt thép 2đồ án bê tông cốt thép 2đồ án bê tông cốt thép 2đồ án bê tông cốt thép 2đồ án bê tông cốt thép 2đồ án bê tông cốt thép 2đồ án bê tông cốt thép 2đồ án bê tông cốt thép 2đồ án bê tông cốt thép 2đồ án bê tông cốt thép 2đồ án bê tông cốt thép 2đồ án bê tông cốt thép 2đồ án bê tông cốt thép 2đồ án bê tông cốt thép 2đồ án bê tông cốt thép 2đồ án bê tông cốt thép 2đồ án bê tông cốt thép 2đồ án bê tông cốt thép 2đồ án bê tông cốt thép 2đồ án bê tông cốt thép 2v

đồ án bê tông cốt thép số ii GVHD : NGUYÔN V¡N PHONG ĐỒ ÁN B Ê T ÔN G C Ố T TH É P SỐ I I TH I Ế T K Ế K H U N G N G A N G N H À C Ô N G NG H I ỆP M Ộ T T Ầ N G S Ố L IỆ U C H O TR Ư Ớ C : Nhà công nghiệp tầng lắp ghép, ba nhịp nhau,có cửa mái để thơng gió chiếu sáng đặt nhịp L = 21m, cao trình ray R=6.5m, nhịp có hai cầu trục chạy điện, chế độ làm việc nặng sức trục Q=20/5 T, dây móc cẩu cứng Bước cột a = 12 m Địa điểm xây dựng Bắc Ninh I - L Ự A C H Ọ N K ÍC H T H Ư Ớ C C Á C C Ấ U K IỆ N : Chọn kết cấu mái : Với nhịp L=21 m chọn kết cấu dàn bê tơng cốt thép dạng hình thang, độ dốc cánh i=1/10 , chiều cao dàn chọn sau: H = (1/7  1/9)L = (21/7  21/9) = (3,  2,33) m.Chọn H = 2,8 m L 21 i Chiều cao đầu dàn: H đd =H= 2,8 =1,8 m 10 -Khoảng cách mắt dàn cánh thượng lấy 3m -Khoảng cách mắt dàn cánh hạ lấy 6m Cửa mái đặt nhịp bố trí dọc nhà, chiều rộng cửa mái lấy 12m, cao m Các lớp mái cấu tạo từ xuống sau: - Hai lớp gạch nem kể vữa lót dày cm - Lớp bê tông nhẹ cách nhiệt dày 12 cm - Lớp bê tông chống thấm dày cm - Panen mái dạng panen sườn, kích thước 12  m cao 45 cm Tổng chiều dày lớp mái: t = + 12 + + 45 = 66 cm Ch ọ n dầ m cầ u trụ c : - Trục định vị nhà : Cầu trục có sức trục Q = 20T thuộc trường hợp Q < 30T trục định vị nhà xác định hình sau: Cột biên: trục định vị trùng mép cột Cột giữa: trục định vị trùng với trục hình học cột SVTH : NGUYễN DUY CHữ - LớP : 2004X1 đồ án bê tông cốt thép số ii A GVHD : NGUYễN V¡N PHONG B - Nhịp cầu trục xác định : LK = L- 2 =21 – 2.0,75 =19,5 m - Cầu trục làm việc chế độ nặng, sức trục Q=20/5 T , LK =19,5 m tra bảng ta có tiêu cầu trục chạy điện sau: B = 6300 (mm); K = 4400 (mm) ; Hct = 2400(mm); B1 = 260(mm) - áp lực bánh xe lên ray:Pmaxtc =22 T Ptcmin = 4,8 T -Trọng lượng xe con: G = 6,0 T -Toàn cầu trục: G = 33,5 T -Từ Ptcmax = 22 T Ta chọn đường ray có chiều cao : Hr = 150 (mm) c Trọng lượng tiêu chuẩn đường ray: gr = 150 kG/m - Với bước cột a =12 m, nhịp nhà L= 21 m, sức trục Q = 20 T ta chọn dầm tiết diện chữ I bê tơng cốt thép với kích thước chọn theo thiết kế định hình: Hc = 1400 ;b =140 ; b f’= 650; hf’= 180 ; bf = 340 ; hf =300 trọng lượng dầm cầu trục : 11,3 T Xác định chiều cao nhà : Lấy cao trình nhà tương ứng với cốt  0.00 để xác định kích thước khác - Cao trình vai cột: V = R- ( H r + Hc) R- cao trình ray cho R = 6,5 m Hr- chiều cao ray lớp đệm Hr = 0,15 m Hc- chiều cao dầm cầu trục Hc = 1,4 m V = 6,5- ( 0,15 + 1,4) = 4,95 SVTH : NGUYễN DUY CHữ - LớP : 2004X1 đồ án bê tông cốt thép số ii GVHD : NGUYễN V¡N PHONG - Cao trình đỉnh cột: D = R + Hct + a1 H ct - chiều cao cầu trục tính từ cao trình ray đến đỉnh xe con, H ct = 2,4 m a1- khe hở an toàn từ đỉnh xe đến mặt kết cấu mang lực mái, chọn: a1= 0,15m đảm bảo a1  0,1 m D = 6,5 + 2,4 + 0,15 = 9,05 m - Cao trình đỉnh mái: M = D + h + + t Chiều cao kết cấu mang lực mái: h = 2,8m Chiều cao cửa mái: = 4m Tổng chiều dày lớp mái: t = 0,66 m Cao trình đỉnh mái nhịp thứ hai có cửa mái: M2 = 9,05 + 2,8 + + 0,66 = 16,51 m Cao trình mái nhịp biên khơng có cửa mái: M1 = 9,05 + 2,8+ 0,66= 12,51 m Chọn kích thước cột : Trong trường hợp số liệu đồ án: sức nâng trục nhỏ 30T, nhịp nhà nhỏ 30 m ta chọn loại cột đặc có tiết diện chữ nhật - Chọn chiều dài phần cột: + Chiều dài phần cột trên: Ht = D – V = 9,05 – 4,95 = 4,1( m ) + Chiều dài phần cột dưới: Hd = V + a2 a2 khoảng cách từ mép móng đến mặt Ta chọn a2 = 0,5 m đảm bảo a2  0,4m  Hd = 4,95 + 0,5 = 5,45 (m) * Chọn tiết diện cột: - Bề rộng cột b chọn theo thiết kế định hình, thống cho tồn phần cột cột dưới, cho cột biên lẫn cột giữa, với a =12 cm ta chọn b = 50 cm thoả mãn độ mảnh cột theo phương mặt phẳng : l0/b = 1,2 Hd/ b =1,2.5,45/ 0,5 = 13,08 < 30 - Xác định chiều cao tiết diện phần cột trên: SVTH : NGUYễN DUY CHữ - LớP : 2004X1 đồ án bê tông cốt thép số ii GVHD : NGUYễN VĂN PHONG +Cột biên: chọn dựa vào điều kiện a4 =  - B1 – ht >6 ( cm ) Với a4 khoảng cách từ mép bên cầu trục đến mép cột Tra bảng ta B1 = 26 (cm);  = 75 ( cm ) Chọn ht = 40 ( cm ) thoả mãn điều kiện a4 =75 - 40 – 26 = > (cm) +Cột giữa: chọn dựa theo điều kiện a4 =  - B1 – 0,5 ht Chọn ht = 60 (cm) thoả mãn điều kiện a4 =75 – 0,5 60 – 26 = 19 >6 (cm) - Xác định chiều cao tiết diện phần cột dưới: +Cột biên chọn hd = 60 (cm) thoả mã điều kiện : hd >Hd / 14 = 5,45/14 = 0,39 m +Cột chọn hd = 80 (cm) - Xác định kích thước vai cột: + Cột biên : hv = 60 cm ; lv= 40 cm ;góc nghiêng cạnh vai 45o + Cột : hv =60 cm ; lv=60 cm ;góc nghiêng cạnh vai 45o - Kiểm tra độ mảnh cột : * Cột biên: +độ mảnh cột theo phương mặt phẳng khung là: l0 2,5 H t 2, 5.4,1    25, 625  30 ht ht 0, +độ mảnh cột theo phương mặt phẳng khung là: l0 2.H t 2.4,1    16,  30 b b 0,5 +độ mảnh cột theo phương mặt phẳng khung là: l0 1,5 H d 1,5.5, 45    13, 625  30 h h 0, +độ mảnh cột theo phương mặt phẳng khung là: l0 1, H d 1, 2.5, 45    13, 08  30 b b 0,5 * Cột giữa: +độ mảnh cột theo phương mặt phẳng khung : l0 2,5H t 2,5.4,1    17, 083  30 ht ht 0, +độ mảnh cột theo phương mặt phẳng khung là: l0  H t 2.4,1    16,  30 b b 0,5 +độ mảnh cột theo phương mặt phẳng khung là: SVTH : NGUN DUY CH÷ - LớP : 2004X1 đồ án bê tông cốt thép sè ii GVHD : NGUYÔN V¡N PHONG l0 1,5 H d 1,5.5, 45    10, 22  30 h h 0,8 +độ mảnh cột theo phương mặt phẳng khung là: l0 1, H d 1, 2.5, 45    13, 08  30 b b 0,5 A B SVTH : NGUYÔN DUY CHữ - LớP : 2004X1 đồ án bê tông cốt thÐp sè ii GVHD : NGUYÔN V¡N PHONG II - XÁC ĐỊNH TẢI TRỌNG TÍNH TỐN : Tĩnh tải mái: Tĩnh tải trọng lượng thân lớp mái tác dụng 1m2 mặt mái xác định theo công thức: Ptt = Ptc n =     n Stt Các lớp mái Tải trọng tiêu Hệ số Tải trọng tính chuẩn kG/m2 vượt tải toán kG/m 90 1,3 117 144 1,3 187,2 100 1,1 110 320 1,1 352 lớp gạch nem + vữa lót dày cm,=1800kG/m3 Lớp bê tông nhẹ cách nhiệt dày 12 cm, =1200 kG/m3 Lớp bê tông chống thấm dày 4cm, =2500 kG/m3 Panen 123 m dày 45 cm - Phần mái hở đầu hồi panen không đủ để đặt panen dự kiến đổ bù bê tông rộng 1,5 m, chiều cao chiều cao panen (45 cm), =2500 kG/m3 có tải trọng tính tốn : Ptt = 2500  0,45  1,1 = 1237,5 kG/m2 - Tĩnh tải toàn mái: gm =(117+187,2+110).a.L + 352.a.(L-2.1,5) +1237,5.a.2.1.5 =(117+187,2+110).12.21 + 352.12.18 + 1237,5.12.3 gm =224,96 (T) c - Tĩnh tải trọng lượng thân dàn mái nhịp 21 m lấy G = 8,1 T, n = 1.1 tt G = 8,11,1 = 8,91 (T) c - Trọng lượng khung cửa mái rộng 12m, cao 4m, lấy G2 =2,8 T, n=1,1 tt G = 2,8 1,1 = 3,08 (T) c - Trọng lượng kính khung cửa kính lấy G =500 (kG/m), n = 1,2 tt g k = 500  1,2 = 600 (kG/m) SVTH : NGUYễN DUY CHữ - LớP : 2004X1 đồ án bê tông cốt thép số ii GVHD : NGUYễN V¡N PHONG Tĩnh tải mái quy lực tập trung Gm1 tác dụng nhịp biên (khơng có cửa mái) tính theo cơng thức: Gm1 = 0.5  (G1 + gm) G m1 = 0,5  (8,91 + 224,96) = 116,94 (T) -Với nhịp có cửa mái: Gm2 = 0,5  (G1 + gm + G2 + 2gka) = 0,5  (8,91 + 224,96 + 3,08 + 2 0,612) = 125,68 (T) Điểm đặt G m1, G m2 cách trục định vị 0,15m thể hình vẽ: A B Tĩnh tải dầm cầu trục ray cầu chạy : Trọng lượng tiêu chuẩn thân dầm cầu trục, ray cầu chạy : G d= G1 + agr c G1 : trọng lượng thân dầm cầu trục, G =11,3 T, n =1,1 c gr- trọng lượng ray lớp đệm, gr = 150 (kG/m2), n =1,1 G d = 1,1.(11,3 + 12 0,15) = 14,41 (T) Tải trọng Gd đặt cách trục định vị 0,75 m Tĩnh tải trọng lượng thân cột : Tải trọng tính theo kích thước cấu tạo cho phần cột * Cột biên: + Phần cột trên: Gt = 0,5  0,4  4,1  2,5  1,1 = 2,255 (T) + Phầncột dưới: G d =( 0,5 0,6 5,45 + 0,5 0,  0,4 ) 2,5  1,1 = 4,94 (T) * Cột giữa: SVTH : NGUYễN DUY CHữ - LớP : 2004X1 đồ án bê t«ng cèt thÐp sè ii GVHD : NGUN V¡N PHONG + Phần cột trên: G t = 0,5  0,6  4,1  2,5  1,1 = 3,38 (T) + Phầncột dưới: G d =(0,5  0,8  5,45 +20,5  0,  1,  0,6 ) 2,5 1,1= 6,74 (T) Tường xây gạch tường tự chịu lực nên trọng lượng thân khơng gây nội lực cho khung Hoạt tải sửa chữa mái : Mái nhà công nghiệp mái nặng ta lấy : Trị số hoạt tải mái tiêu chuẩn phân bố 1m2 mặt mái lấy ptc = 75 kG/m2, n = 1,3 Hoạt tải đưa thành lực tập trung Pm đặt đầu cột Pm= 0,5nptcaL Pm= 0,5  1,3  75  12  21 = 12285 (kG) = 12,285(T) Điểm đặt Pm đặt trùng với vị trí Gm Hoạt tải cầu trục : a Hoạt tải đứng cầu trục: Với số liệu cầu trục cho: Q = 20/ T, LK=19,5 m chế độ làm việc nặng tra bảng ta có : - Bề rộng cầu trục : B = 6,3 (m) - Khoảng cách hai trục bánh xe cầu trục : K = 4,4 (m) - Áp lực lớn tiêu chuẩn bánh xe cầu trục lên ray: Pmax= 22 (T) - Hệ số vượt tải theo TCVN 2737 - 1995, n=1.1 -Trọng lượng xe G = 6,0 T Áp lực thẳng đứng lớn hai cầu trục đứng cạnh truyền lên vai cột Dmax xác định theo đường ảnh hưởng phản lực Dmax= n  Pmaxtc y i i 1 SVTH : NGUYễN DUY CHữ - LớP : 2004X1 đồ án bê tông cốt thép số ii GVHD : NGUYễN VĂN PHONG Các tung độ đường ảnh hưởng xác định theo tam giác đồng dạng : y1 = ; y2 = 7,6/ 12 = 0,634 y3 = 10,1/ 12 = 0,842 ; y4 =5,7/12 = 0,475 y = + 0,634 + 0,842 + 0,475 = 2,951 i 1 Dmax = 1,1  22  2,951 = 71,42 (T) Điểm đặt D max trùng với điểm đặt Gd b Hoạt tải ngang xe con: Lực hãm ngang bánh xe truyền lên dầm cầu trục trường hợp dây móc cẩu cứng xác định theo công thức : Q  Gx 20  = =1,3 (T) 10 10 T1 = Ttcn = Lực hãm ngang lớn Tmax hai cầu trục làm việc gần xác định theo đường ảnh hưởng D max : Tmax= n  T1  yi i 1 = 1.1  1,  2,951= 4,22 (T) Xem lực Tmax truyền lên cột mặt dầm cầu trục, cách mặt vai cột 1,4m cách đỉnh cột đoạn: y = 4,1 – 1,4 = 3,7 (m) Hoạt tải gió : Tải trọng gió tính tốn tác dụng lên mét vuông bề mặt thẳng đứng công trình là: W = n  W0  k  C SVTH : NGUN DUY CH÷ - LíP : 2004X1 đồ án bê tông cốt thép số ii GVHD : NGUN V¡N PHONG Trong W0 - áp lực gió độ cao 10 m ,theo TCVN-2737-1995 Bắc Ninh thuộc vùng II-B nên áp lực W0 tra bảng W0 = 95 (kG/m2) k - hệ số kể đến thay đổi áp lực gió theo chiều cao phụ thuộc vào dạng địa hình, áp dụng dạng địa hình B Hệ số k xác định tương ứng hai mức : + Mức đỉnh cột cao trình +9,05 m có k = 0,976 + Mức đỉnh mái cao trình +16,51 m có k = 1,094 C - hệ số khí động, phụ thuộc vào dạng cơng trình, phân thành phần gió đẩy gió hút C = + 0.8 với phía gió đẩy C = - 0.4 phía gió hút n - hệ số vượt tải, n = 1.2 Tải trọng gió tác dụng lên khung ngang từ đỉnh cột trở xuống lấy phân bố đều: P = W  a = n  W0  k  C  a Phía gió đẩy: Pđ = 1,2  0.095  0,976 0,8  12 = 1,07 (T/m) Phía gió hút: Ph = 1,2  0,095  0,976  0,4  12 = 0,535(T/m) Phần tải trọng gió tác dụng mái, từ đỉnh cột trở lên đưa thành lực tập trung đặt đầu cột S1, S2 với k lấy trị số trung bình: K = 0.5  (0,976 + 1,094) = 1,035 Các giá trị hệ số khí động phần mái tra theo TCVN 2737 – 1995, lấy theo sơ đồ hình vẽ sau: Trong : Ce1 tính với góc  = 5,710 ( độ dốc i =tg =1/10 ), tỉ số H 9, 05   0, 43 l 21 Nội suy  Ce1 =-0,46 10 SVTH : NGUYÔN DUY CHữ - LớP : 2004X1 đồ án bê tông cốt thÐp sè ii GVHD : NGUYÔN V¡N PHONG Ce -0,6 -0,3 5,71° 4,0m -0,6 ,46 = -0 -0,6 +0,3 -0,6 -0,4 -0,5 -0,6 0,4 1,8m 2,8m -0,4 +0,8 Sơ đồ xác định hệ số khí động mái S2 EJ= EJ= EJ= S1 Ph P® A 21000 B C 21000 D 21000 Trị số S tính theo công thức: n S = n  k  W0  a  C k i i i 1 n = 1,2  1,035  0,095  12   C i h i =1,416  i 1 n C h i i i 1 Thay giá trị vào ta được: S1 = 1,416 ( 0,82,86 – 0,461 + 0,6 – 0,30,45 + 0,34 – 0,6  0,55) = 4,03 (T) S2 = 1,416 ( 0,60,55 + 0,6  +0,60,45 – 0,51 + 0,41 +0,42,86 ) = 5,5 (T) I II - X Á C Đ ỊN H N Ộ I L Ự C : N h n h ị p c ó c a m i c ứ n g , c ao t r ì n h b ằ n g n h a u k h i t ín h v i t ả i t r ọ n g đ ứ ng lự c hãm c cầ u trục đ ợc p hép b ỏ q ua chu yển vị nga ng đ ỉnh cộ t, t í nh v i c c c ộ t đ ộ c l ậ p K h i t í n h v i tả i t rọ n g g i ó p h ả i k ể đ ế n c h u y ể n v ị n g a n g đ ỉ n h cộ t Các đặc trưng hình học : * Cột biên : 11 SVTH : NGUN DUY CH÷ - LíP : 2004X1 đồ án bê tông cốt thép số ii GVHD : NGUYÔN V¡N PHONG - Chiều cao phần cột : H t = 4,1 (m) - Kích thước tiết diện phần cột : (50  40) cm - Chiều cao phần cột : H d = 5,45 (m) - Kích thước tiết diện phần cột : (50  60) cm - Chiều dài cột để tính tốn : H= 4,1 + 5,45 = 9,55 (m) b.h Mơmen qn tính tiết diện: J= 12 Trong : J : Mơmen qn tính b,h: kích thước tiết diện ngang cột - Mơmen qn tính tiết diện phần vai cột : Jt = 50.40 = 266667 (cm ) 12 - Mơmen qn tính tiết diện phần vai cột : J d= Các thông số: t = 50  603  900000 (cm ) 12 Ht 4,1 = = 0.43 9, 55 H  Jd    900000   1 = 0.189   0, 43  k=t J  266667   t  3 * Cột : - Chiều cao phần cột : H t = 4,1 (m) - Kích thước tiết diện phần cột : (50  60) cm - Chiều cao phần cột : H d = 5,45 (m) - Kích thước tiết diện phần cột : (50  80)cm - Chiều dài cột để tính tốn : H = 4,1 + 5,45 = 9,55 (m) - Momen quán tính tiết diện phần vai cột : Jt = 50 60  900000 (cm ) 12 - Momen quán tính tiết diện phần vai cột : 50803  2133334 (cm ) J d= 12 Ht 4,1   0.4 * Các thông số: t = H 9, 55 12 SVTH : NGUN DUY CH÷ - LớP : 2004X1 đồ án bê tông cốt thép sè ii GVHD : NGUYÔN V¡N PHONG  Jd    2133334 k = t3  J 1  0,43  900000 1 = 0.109  t  Chiều dương nội lực biểu diễn hình vẽ: N> M>0 Q>0 Nội lực tĩnh tải mái : a Cột biên : Tĩnh tải mái G m1 gây mô men đặt đỉnh cột M = G m1.e t = - 116,94  0.05 = - 5,85 (T.m) với e t khoảng cách từ điểm đặt G m1 đến trọng tâm phần cột trên, e t =0,5ht - 0,15 =0,5.0,4 – 0,15 = 0.05 m Khoảng cách từ trục phần cột trục phần cột : a = (hd -ht )/2 = (0.6 – 0.4)/2 = 0,1(m) Vì a nằm phía với et so với trục phần cột nên phản lực đầu cột : R = R1 + R k 0.189 3M(1 ) 35,85(1 ) t  0.43 R 1= = - 1,113(T) 2H(1 k) 29,55(1 0.189) Tính R với: M = - G m1  a = -116,94  0,1= -11,694 (T.m) Mô men đặt cao trình vai cột 3M(1  t ) 3 11, 694(1  0, 432 )  R 2= = -1,26 (T) 2H(1  k)  9,55(1  0.189) R = R + R = - (1,113+ 1,26) = - 2,373 (T) 13 SVTH : NGUYễN DUY CHữ - LớP : 2004X1 đồ án bê tông cốt thép số ii I GVHD : NGUYễN V¡N PHONG I II III II III IV IV (sơ đồ tính biểu đồ mơ men cột biên tĩnh tải mái G m1 gây ra) Xác định nội lực tiết diện cột : - Mômen: M I = - 116,94.0,05 = - 5,85 (T.m) M II = - 5,85 + 2,373  4,1 = 3,88 (T.m) M III = - 116,94 (0,05 + 0,1) + 2,373 4,1 =- 7,81 (T.m) M IV = - 116,94 (0,05 + 0,1) + 2,373 9,55 = 5,12(T.m) - Lực dọc: N I = N II = N III = N IV = 116,94 (T) - Lực cắt: Q IV = 2,373 (T) b Cột : Sơ đồ tác dụng tĩnh tải mái G m1 G m2 hình vẽ: Khi đưa G m1 ,G m2 đặt trục cột ta lực: G = G m1 +G m2 = 116,94+125,68 = 242,62 T mô men M = - 116,94.0,15 +125,68.0,15 = 1,311 T.m 0.109 k ) ) 1,311(1  0, 43 t  Phản lực đầu cột : R = = 0,233 (T) 2H(1  k)  9,55  (1  0.109) 3M(1  14 SVTH : NGUN DUY CH÷ - LíP : 2004X1 đồ án bê tông cốt thép số ii I GVHD : NGUYÔN V¡N PHONG I II III II III IV IV ( sơ đồ tính biểu đồ mơ men cột tĩnh tải mái G m1 ,G m2 gây ra) Xác định nội lực tiết diện cột: - Mômen: M I =1,311 (T.m) M II = M III = 1,311 – 0,233  4,1 = 0.356(T.m) M IV = 1,311 – 0,233  9,55 = - 0,914 (T.m) - Lực dọc: N I = N II = N III = N IV = 242,62 (T) - Lực cắt : Q IV = - 0,233(T) Nội lực tĩnh tải dầm cầu trục : a Cột biên : Sơ đồ tính với tĩnh tải dầm cầu trục cho hình vẽ : A B 15 SVTH : NGUYễN DUY CHữ - LớP : 2004X1 đồ án bê tông cốt thép số ii GVHD : NGUYễN V¡N PHONG Gd = 14,41 T; ed =  - 0,5hd = 0,75 – 0,5  0,6= 0,45 (m) Lực Gd gây momen đặt vai cột: M = G d  ed = 14,41 0,45 = 6,485 (T.m)  3M  t Phản lực đầu cột : R=    6,845  1  0, 43  H (1  k ) 2  9,55  1  0,189  = 0,699 (T) Xác định nội lực tiết diện cột: - Mômen: M I = M II = - 0,699 4,1 = - 2,866 (T.m) M III = 6,485 – 0,6994,1 = 3,62 (T.m) M IV = 6,485– 0,699 9,55 = - 0,191 (T.m) - Lực dọc: N I = N II = N III = N IV = 14,41 (T) - Lực cắt: Q IV = - 0,699 (T) b Cột :Do tải trọng đặt đối xứng qua trục cột nên: M=0; Q = - Lực dọc: NI = NII = ; NIII = NIV =  14,41 = 28,82 (T) Tổng nội lực tĩnh tải : Cộng đại số trường hợp tính cho tiết diện cột kết hình lực dọc N cịn cơng thêm trọng lượng thân cột tính phần II.3 kết sau: 16 SVTH : NGUN DUY CH÷ - LớP : 2004X1 đồ án bê tông cốt thép số ii GVHD : NGUN V¡N PHONG cét biªn m cét gi÷a m n n q = - 0,233 q = 1,674 tỉng néi lùc tÜnh t¶i * Cột biên: - Mô men : MI = - 5,85 (T.m) M II = 3,88 – 2,866= 1,014(T.m) M III = - 7,81 + 3,62 = - 4,19 (T.m) M IV = 5,12 – 0,191 = 2,929 (T.m) - Lực dọc : N I = 116,94 (T) N II = 116,94 + 2,255 = 119,195 (T) N III = 119,195 + 14,41= 133,605 (T) N IV = 133,605 + 4,94 = 138,545 (T) - Lực cắt : Q I = Q II = Q III = Q IV = 2,373 - 0,699 = 1,674(T) * Cột giữa: - Mô men : M I = 1,311 (T.m) M II = M III = 0,356(T.m) M IV = - 0,914 (T.m) - Lực dọc : N I = 242,62 (T) N II = 242,62 + 3,38 = 246 (T) N III = 246 + 28,82 = 274,82 (T) N IV = 274,82 + 6,74 = 281,56 - Lực cắt : Q I = Q II = Q III = Q IV = - 0,233 (T) 17 SVTH : NGUN DUY CH÷ - LíP : 2004X1 đồ án bê tông cốt thép số ii GVHD : NGUYÔN V¡N PHONG Nội lực hoạt tải mái : a.Cột biên : Sơ đồ tính giống tính với G m1, nội lực xác định cách nhân nội lực G m1 gây với tỉ số: Pm 12, 285   0,105 Gm1 116, 94 - Mômen: M I = - 5,85  0,105 = - 0,615 (T.m) M II = 3,88  0,105 = 0,408 (T.m) M III = - 7,81  0,105 = - 0,82 (T.m) M IV = 5,12 0,105 = 0,538 (T.m) - Lực dọc: N I = N II= N II = N IV = 12,285 (T) - Lực cắt: Q I = Q II = Q III = Q IV = 2,373  0,105 = 0,25 (T) ( Nội lực hoạt tải mái ) b Cột : Tính riêng tác dụng hoạt tải đặt lên nhịp phía bên phải phía bên trái cột Lực P m2 đặt bên phải gây mô men đỉnh cột M = P m2  e t = 12,285  0.15 = 1,843 (T.m) Mô men lực cắt cột mô men gây xác định cách nhân mô men tĩnh tải G m gây với tỷ số M P/M G = 1,843/1,311 =1,406 - Mômen: M I = 1,843 (T.m) M II = M III = 0,356 1,406 = 0,5 (T.m) M IV = - 0,914 1,406 =-1,286 (T.m) 18 SVTH : NGUN DUY CH÷ - LớP : 2004X1 đồ án bê tông cốt thép sè ii GVHD : NGUYÔN V¡N PHONG - Lực dọc :N I = N II = N III = N IV =12,285 (T) - Lực cắt: Q IV = - 0,233 1,406 =- 0,328 (T) Do P m1=P m2 nên nội lực P m1 gây suy từ nội lực P m2 cách đổi dấu mơ men lực cắt cịn lực dọc giữ ngun Biểu đồ mơ men hình vẽ : ( Nội lực hoạt tải mái ) Nội lực hoạt tải thẳng đứng cầu trục : a Cột biên : Sơ đồ tính giống tính với tĩnh tải dầm cầu trục Gd , nội lực xác định cách nhân nội lực Gd gây với tỷ số : D m ax 71,42  = 4,96 Gd 14,41 Nội lực tiết diện cột : - Mômen: M I = M II = - 2,866  4,96 = - 14,22 (T.m) M III = 3,62  4,96 = 17,96 (T.m) M IV = - 0,191 4,96 = - 0,95 (T.m) - Lực dọc: N I = N II = N III = N IV = 71,42 (T) - Lực cắt: Q IV = - 0,699  4,96 = - 3,47 (T) 19 SVTH : NGUN DUY CH÷ - LíP : 2004X1 đồ án bê tông cốt thép số ii GVHD : NGUN V¡N PHONG A ( Sơ đồ tính nội lực hoạt tải đứng cầu trục) b Cột : Dmax = 71,42 (T) ; ed = 0.75 (m) Tính riêng tác dụng hoạt tải đặt lên vai cột phía bên trái phía bên phải cột Lực D max gây mô men phần cột đặt vai cột : M = D max  e d = 71,42 0,75 = 53,6 (T.m) Trường hợp D max đặt bên phải cột : R= M (1  t )  53, 6(1  0, 43 )  = 6,19 (T) H (1  k )  9, 55  (1  0,109) Nội lực tiết diện cột: - Mô men: M I = (T.m) M II = - 6,19 4,1= - 25,379 (T.m) M III = - 25,379 + 53,6 = 28,221 (T.m) M IV = - 6,19  9,55 + 53,6 = - 5,15 (T.m) - Lực dọc: N I = N II = N III = N IV = 71,42 (T) - Lực cắt: Q = - 6,19 (T) 20 SVTH : NGUN DUY CH÷ - LíP : 2004X1 ... cm),  =25 00 kG/m3 có tải trọng tính tốn : Ptt = 25 00  0,45  1,1 = 123 7,5 kG/m2 - Tĩnh tải toàn mái: gm =(117+187 ,2+ 110).a.L + 3 52. a.(L -2. 1,5) + 123 7,5.a .2. 1.5 =(117+187 ,2+ 110). 12. 21 + 3 52. 12. 18... (T) N III = 24 6 + 28 , 82 = 27 4, 82 (T) N IV = 27 4, 82 + 6,74 = 28 1,56 - Lực cắt : Q I = Q II = Q III = Q IV = - 0 ,23 3 (T) 17 SVTH : NGUN DUY CH÷ - LớP : 20 04X1 đồ án bê tông cốt thép số ii GVHD : NGUYÔN... 3 11, 694(1  0, 4 32 )  R 2= = -1 ,26 (T) 2H(1  k)  9,55(1  0.189) R = R + R = - (1,113+ 1 ,26 ) = - 2, 373 (T) 13 SVTH : NGUN DUY CH÷ - LíP : 20 04X1 đồ án bê tông cốt thép số ii I GVHD : NGUYÔN

Ngày đăng: 18/12/2013, 17:01

Từ khóa liên quan

Tài liệu cùng người dùng

  • Đang cập nhật ...

Tài liệu liên quan