Ch-ơng iii tính toán mạch vòng dẫn điện I) Khái quát chung: Mạch vòng dẫn điện của máy ngắt là tổng hợp của các phần tử dẫn điện nh- thanh dẫn, xà ngang, dây nối mền, tiếp điểm động, tiếp điểm tĩnh. Trong quá trình làm việc các phần tử này sẽ bị phát nóng, nguyên nhân là do: Khi có dòng điện chạy qua các phần tử đều có điện trở và chỗ tiếp xúc còn có điện trở tiếp xúc. Nếu điện trở càng lớn, dòng điện càng lớn thì sự phát nóng càng nhiều, biểu thị của sự phát nóng là năng l-ợng nhiệt ( Q= I 2 .R ). Nhiệm vụ thiết kế tính toán mạch vòng dẫn điện là phải xác định kích th-ớc của các chi tiết mach vòng dẫn điện. Tiết diện và kích th-ớc của các chi tiết sẽ quyết định cơ cấu của mạch vòng dẫn điện. Khi thiết kế tính toán mạch vòng dẫn điện của máy ngắt cần chú ý: Do máy ngắt làm việc với dòng điện và điện áp cao nên các tác tác động nhiệt và các tác động điện động là rất lớn sẽ gây ra phát nóng từng bộ phận và gây ra phụ tải điên động lớn quá khả năng cho phép. Tác động nhiệt và các tác động nhiệt quá lớn là nguyên nhân phá sự làm việc bình th-ờng của mày ngắt. Trong thực tế, ngoài chế độ làm việc bình th-ờng có nghĩa làm việc với dòng định mức ( I dm ) máy ngắt còn làm việc với dòng ngắn mạch trong thời gian rất ngắn ( 5 10 s ) . Mặc dù khi có sự cố bộ truyền động nhanh chóng ngắt mạch trong thời gian rất ngắn nh-ng với thời gian đó cũng đủ để làm nóng các bộ phận mang điện của máy ngắt. Để đảm bảo an toàn cho máy ngắt làm việc thì phải chọn hình dáng, kích th-ớc kết cấu của bộ phận dẫn điện sao cho phù hợp để sự phát nóng của chúng không v-ợt quá nhiệt độ cho phép. Nừu nhiệt độ phát nóng của chúng lớn hơn nhiệt độ cho phép thì chúng sẽ h- hỏng, cách điện chóng già cỗi và dẫn đến tuổi thọ máy giảm. Đối với tiếp điểm thì sẽ bị hàn dính, chảy mòn tiếp điểm. Yêu cầu của mạch vòng dẫn điện: + Với dòng điên định mức chảy trong mạch vòng dẫn điện thì nhiệt độ phát nóng của chi tiết mạch vòng không đ-ợc v-ợt quá nhiệt độ cho phép. + Chịu đ-ợc dòng điện ngắn mạch trong những thời gian nhất định. + Lựa điện động sinh ra khi có dòng ngắn mạch chạy qua không phá hỏng kết cấu của mạch vòng dẫn điện. II) Đầu nối. Đầu nối tiếp xúc là phần tử quan trọng của khí cụ điện nói chung và máy ngắt nói riêng, nó có tác dụng nối các bộ phận dẫn điện để đ-a điện vào . Do vậy khi thiết kế cần chú ý đầu nối cho phù hợp đặc biệt là trong cao áp. Có thể chia đầu nối làm hai loại . + Các cực để nối với dây dẫn bên ngoài + Mối nối các bộ phận bên trong mạch vòng dẫn điện Các yêu cầu đói với mối nối: + Đầu nối phải đảm bảo đủ độ bền nhiệt và độ bền điện động + Năng l-ợng tổn hao nhỏ + Đảm bảo R tx < [ R tx ] - điện trở tiếp xúc cho phép + ở chế độ làm việc dài hạn nhiệt độ làm việc không v-ợt quá nhiệt độ cho phép * Tính toán lựa chọn mối nối Từ sơ đồ máy ngắt đã chọn ta có kết cấu của các mối nối nh- sau Việc lựa chộn kích th-ớc mối nối phụ thuộc vào dòng làm việc định mức của khí cụ điện: Với dòng định mức I dm = 1000A tra bảng 2-19TKKCĐHA chọn mối nối dạng bu lông bằng thép không dẫn điện có đ-ờng kính hệ ren là 4x16mm III) Tính toán thanh dẫn Với kết cấu chọn nh- trên, than dẫn trong máy ngắt đ-ợc làm bằng đồng kéo nguội. Các thông số của đồng kéo nguội: Ký hiệu Khối l-ợng riêng ( ) 8,9 g/cm 3 Nhiệt độ nóng chảy ( nc ) 1083 C Điện trở suất ở 0 C ( 0 ) 1,75. 10 8 ( m ) Độ dẫn nhiệt ( ) 393 ( W/m C ) Độ cứng Briven ( H B ) 80 120 ( kg/cm 2 ) Hệ số tỷ nhiệt ( ) 10 -4 ( 1/ C ) Hệ số nhiệt điện trở ( ) 0,0043 ( 1/ C ) Nhiệt độ làm việc cho phép của đồng trong chân không là: [ ] = ( 75 C ) 1) Tính toán thanh dẫn tĩnh Thanh dẫn tĩnh gắn với tiếp điểm tĩnh có kết cấu dạng thanh tròn * Tính toán thanh dẫn ở chế độ dài hạn. Chế độ làm viẹc dài hạn có dòng điện định mức chảy qua thanh dẫn, để máy ngắt làm việc bình th-ờng thì nhiệt độ thanh dẫn không v-ợt quá nhiệt độ cho phép: cp = 75 C Chế độ làm việc dài hạn khi có dòng điện định mức đi qua, do thanh dẫn có điện trở nên bị phát nóng, ta coi nhiệt l-ợng sin ra bị toả hoàn toàn ra môi tr-ờng xung quanh. Ph-ơng trình cân bằng nhiệt: J dm 2 . = )( . 0 F SK T ( 3- 1) Với J dm : là mật độ dòng điện định mức: J dm = I dm /F ( 3- 2 ) K T : là hệ số toả nhiệt của thanh dẫn, thanh dẫn đồng làm việc thẳng đứmg thì K T = 6 9 [ W/ mm 2 C ] Chọn K T = 8 .10 6 [ W/ mm 2 C ] S : là chu vi toả nhiệt của thanh dẫn [mm] F: là tiết diện thanh dẫn [mm 2 ] là nhiệt độ của thanh dẫn ở chế độ làm việc dài [ C ] Trong chân không ta chọn nhiệt độ làm của thanh dẫn là: = 70 C 0 là nhiệt độ của môi tr-ơng xung quanh: 0 = 40 [ C ] Thanh dẫn tĩnh có dạng hình trụ tròn đặc biệt nên: S = .d , F = .d 2 /4 ( 3- 3 ) Từ các công thức ( 3 2), ( 3 1 ), ( 3 3 ) ta suy ra đ-ờng kính của thanh dẫn tĩnh : d = 3 ).(. .4 0 2 2 T dm K I 0 [ 1 + . ] = 1,75.10 5 [ 1 + 0,0043.70 ] = 2,2765.10 -5 ( mm ) Thay số vào ta có: d = 16.62 )4070.(10.8 10.27675,2.1000 3 62 52 (mm) Đây là đ-ờng kính cho phép nhỏ nhất của thanh dẫn. Để đảm bảo thanh dẫn làm việc tin cậy và bền vững ta chọn đ-ờng kính thanh dẫn tĩnh: d = 40 (mm) Với kích th-ớc đã chọn diện tích tiết diện thực tế của thanh dẫn tĩnh: F t = . 4 2 d = 4 40 2 =1256 (mm 2 ) 2) Tính toán thanh dẫn động: - Thanh dẫn động gắn với tiếp điểm động, kết cấu của thanh dẫn động có hình trụ giống nh- thanh dẫn tĩnh. - Chọn vật liệu làm thanh dẫn động là đồng kéo nguội nh- đối với thanh dẫn tĩnh. - Theo kết cấu của máy ngắt đã chọn thì thanh dẫn động và thanh dẫn tĩnh có tiết diện nh- nhau. Nh- vậy thanh dẫn động có đ-ờng kính d = 40mm 3) Phần thanh dẫn đ-a điện ra từ thanh dẫn động (có thể thay thế bằng dây dẫn mềm). Thanh dẫn đ-a điện vào có tiết diện hình chữ nhật. Mặt cắt ngang của thanh dẫn có dạng b a a bề rộng của thanh dẫn b bề dày của thanh dẫn Để đảm bảo thanh dẫn này làm việc an toàn tức là có nhiệt độ làm việc và mật độ dòng điện nằm trong giới hạn cho phép thì nó phải có tiết diện t-ơng đ-ơng với tiết diện của thanh dẫn động và thanh dẫn tĩnh. Có S = axb = 4 . 2 d Có thể chọn a=1,5b 1,5.b 2 = 4 . 2 d b = 6 .d = 6 .40 = 28,936 (mm) Chọn b = 30mm Có a = 1,5 x 30 = 45 Chọn a = 50 (mm) Nếu sử dụng dây dẫn mềm thì tổng diện tích của dây dẫn phải có giá trị t-ơng đ-ơng diện tích của thanh dẫn tĩnh hoặc động. 4) Kiểm nghiệm thanh dẫn. a. Chế độ làm việc dài hạn. *) Đối với các thanh dẫn tĩnh và thanh dẫn động trong chế độ làm việc dài hạn máy ngắt làm việc với dòng định mức. Khi đó mật độ dòng điện trong thanh dẫn là: J = I dm /S I dm là dòng điện định mức = 1000A S = 2 d /4 = .40 2 /4 = 1256 (mm 2 ) J = 1000/1256 = 0,796 (A/mm 2 ) J = 0,796 < 1 Vậy thanh dẫn tính toán thoả mãn điều kiện làm việc dài hạn. * Đối với thanh dẫn điện vào ta có J = I dm /axb = 1000/50x45 = 0,444 0,444 < 1Vậy thanh dẫn tính toán thoả mãn điều kiện làm việ dài hạn. b) Chế độ ngắn mạch. Chế độ ngắn mạch thì dòng điện chảy qua thanh dẫn có trị số rất lớn, do đó thanh dẫn phải có độ bền nhiệt và độ bền điện động sao cho khi dòng ngắn mạch chạy qua thanh dẫn không bị phá huỷ. Do kết cấu của máy ngắt đã đ-ợc chọn lực điện động xảy ra trong quá trình ngắn mạch tác động lên thanh dẫn là lớn và không ảnh h-ởng nhiều đến thanh dẫn nên ta chỉ cần kiểm tra độ bền nhiệt của thanh dẫn ở chế độ ngắn mạch. Hiện t-ợng ngắn mạch xảy ra trong một khoảng thời gian rất ngắn nên có thể coi quá trình ngắn mạch là quá trình đoạn nhiệt, không có sự toả nhiệt ra ngoài. Khi ngắn mạch xảy ra máy ngắt sẽ có thể ch-a cắt ngay vì có thể hiện t-ợng ngắn mạch chỉ xảy ra tức thời. Nh-ng khi ngắn mạch xảy ra trong một khoảng thời gian cho phép nào đó thì máy ngắt sẽ ngắt (1s, 2s, 3s, 5s,10s). Trong khoảng thời gian ngắn mạch cho phép dó thì thanh dẫn phát nóng rất cao, nêu v-ợt quá nhiệt cho phép thì thanh dẫn sẽ bị mất đi độ bền cơ và máy ngắt có thể bị hỏng. Do đó ta cần phải kiểm tra thanh dẫn ở chế độ ngắn mạch xem thanh dẫn có thoả mãn điều kiện làm việc cho phép khi ngắn mạch xảy ra hay không. Với thanh dẫn bằng đồng thì nhiệt độ làm việc cho phép ở chế độ ngắn hạn là 250 C. Theo bài ra máy ngắt phải ngắt dòng điện có giá trị lớn gấp 10 lần giá trị dòng điện định mức, tức là máy ngắt phải ngắt đ-ợc dòng ngắn mạch có trị số là: I nm = 10I dm = 10.1000 = 10.000 (A) Ta kiểm nghiệm thanh dẫn ở chế độ ngắn mạch trong khảng thời gian cho phép là 1s, 2s, 3s, 5s,10s với dòng ngắn mạch nh- trên. Với thanh dẫn đã chọn và tính toán ở trên thì mật độ dòng điện ở chế độ ngắn mạch là: J nm = I nm /F = 10.000/1256 = 7,96 (A/mm 2 ) ở chế độ ngắn mạch ta có: i 2 nm .R.dt = C T .d ( * ) Trong đó: R là điện trở của thanh dẫn lúc ngắn mạch, R đ-ợc tính theo công thức: R = K ph . 0 . F l .(1+ ). K ph là hệ số tổn hao phụ tính đến hiệu ứng mặt ngoài và hiệu ứng gần. Nhiệt dung của thanh dẫn ở nhiệt độ ngắn mạch : C T = C 0. (1+ . ).G Các ký hiệu : 1: là chiều dài thanh dẫn ( m ). F: là tiết diện thanh dẫn ( m 2 ). G: là khối l-ợng vật dẫn: G = .l.F Thay các đại l-ợng trên vào (*) ta có: d K C dtJdt F i ph nm nm ).1( ).1( . 0 0 2 2 Lấy tích phân hai vế ta đ-ợc kết quả. J 2 nm .t nm = A nm -A 0 Trong đó: A nm , A 0 là hai giá trị của tích phân hai vế bên phải, 0 là nhiệt độ của thanh dẫn ở chế độ làm việc dài hạn, C 60 . Tra sách khí cụ điện ta có nhiệt độ làm việc cho phép của đồng ở chế độ ngắn hạn là: 250 C, từ hình 2-9 sách khí cụ điện ta có: A nm = A 250 = 3,75.10 4 [ A 2 s/mm 2 ] A 0 = A 60 = 1,6.10 4 [ A 2 s/mm 2 ] J 2 nm .t nm = 3,75. 10 4 1,6. 10 4 = 2,15.10 4 [ A 2 s/mm 2 ] Từ biểu thức trên ta tính ra đ-ợc các giá trị mật độ dòng điện khi làm việc ở chế độ ngắn mạch với thời gian cho phép: Thời gian ngắn mạch Mật độ dòng điện ngắn Mật độ dòng điện ngắn cho phép [ t nm ] ( s ) mạch J nm ( A/ mm 2 ) mạch cho phép [ j nm ] 1 146,6 163 3 84,7 94,1 5 65,6 67 10 46,4 51,5 Từ bảng kết quả trên ta thấy rằng mật độ dòng điện trong thanh dẫn khi sảy ra ngắn mạch nhỏ hơn trị số dòng điện cho phép. Vậy thanh dẫn có thể chụi đ-ợc ngắn mạch. Nh- vậy thanh dẫn thiết kế thoả mãn điều kiện làm việc dài hạn và ngắn hạn và ngắn mạch. Kết luận: Thanh dẫn với các kích th-ớc đã chọn: D= 40 ( mm ) b= 45 ( mm ) a = 50 ( mm ) Là thoả mãn yêu cầu của máy ngắt. IV) Tính toán tiếp điểm 1)Khái quát chung Các tiếp điểm cố địng và di động là một trong những chi tiết quan trọng nhất của máy ngắt. Tiếp điểm của máy ngắt làm việc trong những điều kiện hết sức phức tạp, vì trong quá trình đóng cắt giữa các tiếp điểm phát sinh hồ quang có thể làm chảy và cháy tiếp điểm. Ngoài ra quá trình làm việc bình th-ờng của tiếp điểm do điện trở tiếp xúc tăng tiếp điểm bị phát nóng do đó th-ờng xuyên xảy ra hao mòn và hàn dính tiếp điểm. *) Yêu cầu đối với tiếp điểm: + Khi làm việc dài hạn với dòng điện định mức tiếp điểm không phất nóng quá trị số nhiệt độ cho phép. + Phải ổn định đối với tác động nhiệt và điện động của dòng điện ngắn mạch nghĩa là dòng điện ngắn mạch hoặc đóng máy ngắt vào ngắn mạch không xảy ra dập nát hoặc nóng chảy tiếp điểm. + Khi làm việc với dòng định mức và khi đóng ngắt dòng điện trong giới hạn cho phép tiếp điểm phải có độ mòn điện và cơ bé nhất và độ rung của tiếp điểm không đ-ợc lớn hơn trị số cho phép. *) Quá trình thiết kế tiếp điểm tuân theo trình tự sau: + Chọn dạng kết cấu tiếp điểm + Chọn vật liệu và kích th-ớc cơ bản của tiếp + Xác định lực ép tiếp điểm, nhiệt độ làm việc của tiếp điểm, điện trở tiếp xúc, và điện áp rơi trên tiếp điểm ở chế độ làm việc chính. + Xác định các thông số về độ rung của tiếp điểm và các biện pháp giảm rung. + Xác định độ chịu mòn của tiếp điểm và các biện pháp giảm sự ăn mòn 2)Lựa chọn kết cấu tiếp điểm - Kết cấu của tiếp điểm: Do dòng điện làm việc của máy ngắt t-ơng đối lớn I đm = 1000A nên chọn tiếp điểm dạng tiếp xúc mặt, lực ép tiếp điểm đ-ợc tạo ra bởi lò xo ép tiếp điểm. Mặt khác do dòng lớn nên để đảm bảo cho lò xo làm việc an toàn nên dòng điện không đi qua lò xo ép tiếp điểm. - Trong quá trình làm việc khi hai tiếp điểm tiếp xúc với nhau thực tế là chỉ có một số điểm trên bề mặt tiếp điểm thực sự tiếp xúc với nhau, do đó dòng điện đi qua tiếp điểm bị thu hẹp lại và đây chính là nguyên nhân phát sinh lực điện động giữa hai tiếp điểm. Lực này có xu h-ớng đẩy hai tiếp điểm ra xa nhau làm cho diện tích tiếp xúc bị thu nhỏ và làm tăng diện tích tiếp xúc. Để đảm bảo cho tiếp điểm làm việc an toàn thì đối với dòng điện t-ơng đối lớn nh- trên ta xẻ các rãnh trên bề mặt tiếp xúc. Khi lực điện động xuất hiện trong quá trình làmg việc thì nó đ-ợc đảy qua các rãnh này, các tiếp điểm tiếp xúc với nhau một cách an toàn. 3)Chọn vật liệu làm tiếp điểm. Với dòng định mức của máy ngắt t-ơng đối lớn ta chọn vật liệu làm tiếp điểm là đồng Cadimi có các đặc tính kỹ thuật đáp ứng đ-ợc yêu cầu. *) Các thông số của đồng Cadimi Ký hiệu MK Khối l-ợng riêng( ) 8,7g/cm 3 Nhiệt độ nóng chảy( nc ) 1083 0 C Điện trở suất ở 20 0 C( m mm Độ dẫn nhiệt ( W/m 0 C) Độ cứng Briven (H b ) 95- 110 (kg/cm 2 ) Hệ số nhiệt điện trở ( ) 0,004 (1/ 0 C ) Hệ số tỉ nhiệt ( (1/ 0 C ) Nhiệt độ làm việc cho phép của đồng trong chân không là [ C 4)Xác định kích th-ớc tiếp điểm Tiếp điểm động gắn với thanh dẫn động còn tiếp điểm tĩnh gắn với thanh dẫn tĩnh. Với kết cấu máy ngắt đã chọn thì tiếp điểm động và tiếp điểm tĩnh có kích th-ớc nh- nhau. Để cho tiếp điểm làm việc an toàn và tin cậy thì theo kinh nghiệm đối với máy ngắt có dòng làm việc lớn thì mật độ dòng điện ở chỗ tiếp xúc J tx < 0.31 A/mm 2 . Ta chọn mật độ dòng điện ở đây là J tx = 0,25A/mm 2 , khi đó ta có tổng thể diện tích bề mặt tiếp xúc là: S tx = I đm /J tx = 1000/0,25=4000 (A/mm 2 ) Đ-ờng kính tiếp điểm là: S tx = 4 . 2 td d d tx = 38,71 4000.4 .4 td S ( mm ) Chọn d td = 75 mm Khi đó ta có diện tích tiếp xúc là : S tx = 4 . 2 td d = )(625,4415 4 75. 2 2 mm Mật độ dòng điện chỗ tiếp xúc là: J tx = )/(226,0 625,4415 1000 2 mmA S I tx dm *) Bề dày của tiếp điểm Bề dày của tiếp điểm phụ thuộc vào độ ăn mòn của tiếp điểm. ta tạm chọn bề dày tiếp điểm là 3 cm. Do khi đóng cắt hồ quang phát sinh do nhiệt độ của hồ quang rất lớn nó sẽ đốt chấy tiếp điểm dẫn đến tiếp điểm bị hao mòn. Nếu l-ợng kim loại của tiếp điểm bị hao mòn quá nhiều sẽ ảnh h-ởng đến khả năng làm việc an toàn của máy ngắt. Khi thiết kế máy ngắt thì luôn có một giới hạn về độ bền điện và độ bền cơ nhất định. Bề dày của tiếp điểm đ-ợc chọn dựa vào tuổi thọ điện và tuổi thọ cơ của tiếp điểm, và nó đ-ợc chọn sao cho tổng khối l-ợng kim loại bị ăn mòn ( hay thể tích kim loại bị ăn mòn) không v-ợt quá 50% khối l-ợng ( hay thể tích) của toàn tiếp điểm 5)Xác định lực ép tiếp điểm, nhiệt độ, điện trở tiếp xúc: Lực ép tiếp điểm cần thiết tác dụng lên tiếp điểm, ta tính theo công thức (2.56)sáchKCĐCA: P td = 2 0 2 2 }.{arccos.16 . tx dm T T AI Với: I dm : là dòng điện định mức chảy qua tiếp điểm ở chế độ làm việc dài hạn A: là hằng số Vizeman Frans A = 2,42.10 -8 [ V/ K ] 2 : là ứng suất dập của vật liệu [ Kg/cm 2 ] : Hệ số dẫn nhiệt [ W/cmđộ ] ở đây =3,8 [ W/cmđộ ] T 0 : Nhiệt độ ở xa vô cùng, đây chính là nhiệt độ của thanh dẫn T 0 = 273 . 2 FSK I T dm Trong đó: : là điện trở suất của vật liệu thanh dẫn do nó thay đổi theo nhiệt độ nên ta lấy xấp xỉ ở nhiệt độ 70 C )]20(1[ 20 = 2,3.10 -5 [ 1+ 0,004.( 70 20 ) ] = 2,76.10 -5 ( mm ) K: hệ số toả nhiệt từ bề mặt vật liệu K = 8.10 -6 w/mm 2 độ S: là chu vi tiết diện thanh dẫn S = d. F: là diện tích tiết diện thanh dẫn F = 4 . 2 d Thay số vào ta có: T 0 = 31727340 40. 4 40 .10.8 10.0276,0.1000 2 6 32 K Với nhiệt độ của thanh dẫn nh- trên ta chọn. T tx = 317 + 6 = 323 K arccos 1747,0 328 326 arccos 0 tx T T Thay các giá tri trên vào biểu thức tính lực ép tiếp điểm ta có lực ép cần thiết lên tiếp điểm: P td = 48,55 1747,0.8,3.16 5200 10.42,2.1000 22 82 ( Kg ) Nh- vậy để đảm bảo cho tiếp điểm làm việc an toàn tức là có nhiệt độ thấp hơn nhiệt độ cho phép thì lực ép tiếp điểm phải có giá trị lớn hơn 55,48( Kg ) *Ta có thể xác định lực ép tiếp điểm cần thiết theo công thức sau: Theo công thức ( 2 60 ) TKKCĐCA P td = tx I 32 .)6/3,1( 2 ( 5 2 ) : là điện trở suất của vật liệu làm tiếp điểm = 2,76.10 -4 cm. : là hiệu ứng dập của vật liệu [ Kg/ cm 2 ] Đồng cadini có = 5200 [ Kg/ cm 2 ] : là hệ số dẫn nhiệt [ W/cmđộ ] = 3,8 [ W/cmđộ ] Thay số vào công thức ( 5 2 ) ta có: P td = 68,61 6.8,3.32 5200.10.76,21000 62 ( Kg ) Từ kết quả trên ta nhận thấy hai ph-ơng pháp trên cho hai kết quả t-ơng đ-ơng nhau. +) Xác định lực ép cần thiết của lò xo tiếp điểm Ta có: [...]...Plx = Ptd + Pdd Pdd là lực điện động tác động lên tiép điểm Ptd là lực ép cần thiết của lò xo ép tiếp điểm Với kết cấu tiếp điểm đã chọn ta có thể bỏ qua lực điện động tác động qua lại giữa các phần mang điện Khi có lực điện động chỉ gồm lực điện động do dòng điện bị th hẹp khi đi qua chỗ tiếp xúc sinh ra Lực này có xu h-ớng đẩy hai tiếp điểm... dm 2 ] Kh Idm dòng định mức qua tiếp điểm ở chế độ làm việc dài hạn Kh hệ số thể hiện hình dáng kích th-ớc và vật liệu làm tiếp điểm với kết cấu đã chọn ta có Kh = 4.10 -3 A/ kg0,.5 Fdd = [ 1000 2 ] 0,25 ( Kg ) 400 Nh- vậy ta có lực ép của lò xo ép tiếp điểm là: plx = 61,68 + 0,25 = 61, 93 ( Kg ) Chọn lực ép của lò xo ép tiếp điểm ở chế độ làm việc dài hạn là: 70 ( Kg ) . Ch-ơng iii tính toán mạch vòng dẫn điện I) Khái quát chung: Mạch vòng dẫn điện của máy ngắt là tổng hợp của các phần tử dẫn điện nh- thanh dẫn, xà ngang,. định cơ cấu của mạch vòng dẫn điện. Khi thiết kế tính toán mạch vòng dẫn điện của máy ngắt cần chú ý: Do máy ngắt làm việc với dòng điện và điện áp cao nên