Thiết kế tháp chưng cất hệ nước – acid acetic 1 LỜI MỞ ĐẦU Ngày nay cùng với sự phát triển vượt bậc của nền công nghiệp thế giới và nước nhà, các ngành công nghiệp cần rất nhiều hoá chất có độ tinh khiết cao. Các phương pháp được sử dụng để nâng cao độ tinh khiết: trích ly, chưng cất, cô đặc, hấp thu… Tùy theo đặc tính yêu cầu của sản phẩm mà ta có sự lựa chọn phương pháp thích hợp. Đồ án môn học Quá trình và Thiết bị là một môn học mang tính tổng hợp trong quá trình học tập của các kỹ sư hoá- thự c phẩm tương lai. Môn học giúp sinh viên giải quyết nhiệm vụ tính toán cụ thể về: yêu cầu công nghệ, kết cấu, giá thành của một thiết bị trong sản xuất hoá chất - thực phẩm. Đây là bước đầu tiên để sinh viên vận dụng những kiến thức đã học của nhiều môn học vào giải quyết những vấn đề kỹ thuật thực tế một cách tổng hợp. Nhiệm vụ của ĐAMH là thiết kế tháp chưng cất hệ nước – acid acetic hoạt động liên tục với nâng suất nhập liệu: 0,8 m 3 /h có nồng độ 88% khối lượng nước ,thu được sản phẩm đỉnh có nồng độ 99,5% khối lượng nước, sản phẩm đáy 70% khối lượng nước. Đối với hệ nước – acid acetic là hệ 2 cấu tử tan lẫn hoàn toàn, có nhiệt độ sôi cách xa nhau, nên ta dùng phương pháp chưng cất để thu được nước có độ tinh khiết cao. Trong qua trình chưng cat ta thu sản phảm day với nơng do nhỏ de phục vụ cho nganh cơng nghiep sản xuat cao su Em chân thành cảm ơn các quí thầy cô bộ môn Máy & Thiết Bị, thầy Hoang Minh Nam, các bạn sinh viên đã giúp em hoàn thành đồ án này. Em rất mong sự góp ý, chỉ dẫn của quí thầy cô. 2 CHƯƠNG I : TỔNG QUAN. I . LÝ THUYẾT VỀ CHƯNG CẤT: 1 . Phương pháp chưng cất : Chưng cất là qua trình phân tách hỗn hợp lỏng (hoặc khí lỏng) thành các cấu tử riêng biệt dựa vào sự khác nhau về độ bay hơi của chúng (hay nhiệt độ sôi khác nhau ở cùng áp suất), bằng cách lặp đi lặp lại nhiều lần quá trình bay hơi - ngưng tụ, trong đó vật chất đi từ pha lỏng vào pha hơi hoặc ngược lại. Khác với cô đặc, chưng cất là quá trình trong đó cả dung môi và chất tan đều bay hơi, còn cô đặc là quá trình trong đó chỉ có dung môi bay hơi. Khi chưng cất ta thu được nhiều cấu tử và thường thì bao nhiêu cấu tử sẽ thu được bấy nhiêu sản phẩm. Nếu xét hệ đơn giản chỉ có 2 hệ cấu tử thì ta thu được 2 sản phẩm: sản phẩm đỉnh chủ yếu gồm gồm cấu tử có độ bay hơi lớn (nhiệt độ sôi nhỏ ), sản phẩm đáy chủ yếu gồm cấu tử có độ bay hơi bé(nhiệt độ sôi lớn) .Đối với hệ nước – acid acetic sản phẩm đỉnh là nước, sản phẩm đáy chủ yếu gồm acid acetic và một ít nước. Các phương pháp chưng cất: được phân loại theo: • Áp suất làm việc : chưng cất áp suất thấp, áp suất thường và áp suất cao. Nguyên tắc của phương pháp này là dựa vào nhiệt độ sôi của các cấu tử, nếu nhiệt độ sôi của các cấu tử quá cao thì ta giảm áp suất làm việc để giảm nhiệt độ sôi của các cấu tử. • Nguyên lý làm việc: liên tục, gián đoạn(chưng đơn giản) và liên tục. * Chưng cất đơn giản(gián đoạn): phương pháp này đuợc sử dụng trong các trường hợp sau: + Khi nhiệt độ sôi của các cấu tử khác xa nhau. + Không đòi hỏi sản phẩm có độ tinh khiết cao. + Tách hỗn hợp lỏng ra khỏi tạp chất không bay hơi. + Tách sơ bộ hỗn hợp nhiều cấu tử. * Chưng cất hỗn hợp hai cấu tử (dùng thiết bị hoạt động liên tục) là quá trình được thực hiện liên tục, nghịch dòng, nhều đoạn. • Phương pháp cất nhiệt ở đáy tháp: cấp nhiệt trực tiếp bằng hơi nước: thường được áp dụng trường hợp chất được tách không tan trong nước . Vậy: đối với hệ nước – acid acetic, ta chọn phương pháp chưng cất liên tục cấp nhiệt gián tiếp bằng nồi đun ở áp suất thường. 3 2 . Thiết bị chưng cất: Trong sản xuất thường sử dụng rất nhiều loại tháp nhưng chúng đều có một yêu cầu cơ bản là diện tích bề mặt tiếp xúc pha phải lớn ,điều này phụ thuộc vào độ phân tán của lưu chất này vaò lưu chất kia . Tháp chưng cất rất phong phú về kích cỡ và ứng dụng ,các tháp lớn nhất thường được ứng dụng trong công nghiệp lọc hoá dầu. Kích thước của tháp : đường kính tháp và chiều cao tháp tuỳ thuộc suất lượng pha lỏng, pha khí của tháp và độ tinh khiết của sản phẩm. Ta khảo sát 2 loại tháp chưng cất thường dùng là tháp mâm và tháp chêm. • Tháp mâm: thân tháp hình trụ, thẳng đứng phía trong có gắn các mâm có cấu tạo khác nhau để chia thân tháp thành những đoạn bằng nhau, trên mâm pha lỏng và pha hơi đựơc cho tiếp xúc với nhau. Tùy theo cấu tạo của đĩa, ta có: * Tháp mâm chóp : trên mâm bố trí có chép dạng:tròn ,xú bắp ,chữ s… * Tháp mâm xuyên lỗ: trên mâm bố trí các lỗ có đường kính (3-12) mm. • Tháp chêm(tháp đệm): tháp hình trụ, gồm nhiều đoạn nối với nhau bằng mặt bích hay hàn. Vật chêm được cho vào tháp theo một trong hai phương pháp: xếp ngẫu nhiên hay xếp thứ tự. * So sánh ưu và nhược điểm của các loại tháp : Tháp chêm. Tháp mâm xuyên lo. Tháp mâm chóp. Ưu điểm: - Đơn giản. - Hiệu suất tương đối cao. - Hiệu suất cao. - Trở lực thấp. - Hoạt động khá ổn định. - Hoạt động ổn định. - Làm việc với chất lỏng bẩn. Nhược điểm: - Hiệu suất thấp. - Trở lực khá cao. - Cấu tạo phức tạp. - Độ ổn định kém. - Yêu cầu lắp đặt khắt khe -> lắp đĩa thật phẳng. - Trở lực lớn. - Thiết bị nặng. - Không làm việc với chất lỏng bẩn. Nhận xét:ta nhan thay thap chem don giản dẽ sử dụng nhat. Vậy: Chưng cất hệ nước – acid acetic ta dùng tháp mâm xuyên lỗ hoạt động liên tục ở áp suất thường, cấp nhiệt gián tiếp ở đáy tháp, nhập liệu sau khi trao đổi nhiệt với thiet bi gia nhiet nhap lieu,san pham day dược làm nguội để thu sản phẩm chính, sản phẩm đỉnh được dẫn vào nồi đun để tạo hơi nước quá nhiệt cấp nhiệt cho nhập liệu và nồi đun đáy tháp. II . GIỚI THIỆU SƠ BỘ NGUYÊN LIỆU : Nguyên liệu là hỗn hợp bezen – acid acetic. 1 . NƯỚC: Nước: là chất lỏng không màu, khơng mùi,la dung mơi hoa tan tốt c hợp chất phan cực,năng hơn dung mơi hữu cơ, không hoa tan dung mơi hữu cơ,…nước sôi ở 100 0 C và đông đặc ở 0 0 C. 2 . Acid acetic: Acid acetic: là một loại acid quan trọng nhất trong các loại acid hữu cơ. Nó rẻ nên được ứng dụng rộng rãi và là hoá chất cơ bản để điều chế nhiều hợp chất quan trọng. Acid acetic được ứng dụng trong các nghành : + Làm dấm ăn. + Đánh đông mủ cao su 4 + Làm chất dẻo tơ lụa xeluloza acetat . + Làm phim ảnh không nhạy lửa. + Làm chất kết dính polyvinyl acetat . + Làm phẩm màu, dược phẩm, nước hoa tổng hợp. 3 . Hỗn hợp N ư ớc-Acid acetic: Ta có bảng thành phần lỏng (x) – hơi (y) và nhiệt độ sôi của hỗn hợp Nước-Acid acetic 760 mmHg: 5 x(%phân mol) 0 5 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100 y(%phân mol) 0 9.2 16.7 30.3 42.5 53 62.6 71.6 79.5 86.4 93 100 t( o C) 118.1 115.4 113.8 110.1 107.5 105.8 104.4 103.3 102.1 101.3 100.6 100 III. CƠNG NGHỆ CHƯNG CẤT HỆ NƯỚC-ACID ACETIC: * Sơ đồ qui trình cơng nghệ chưng cất hệ nước-acid acetic: 13 Sản Phẩm Đáy Nước Lỏng Nguyên Liệu 2 1 Sản Phẩm Đáy T P T 7 T T 6 4 Nước 12 Sản Phẩm Đỉnh Hơi Nước 11 5 Nước 9 10 3 P 14 T 15 Nước 8 Hơi không ngưng Nước Chú thích : 1. Bồn chứa ngun liệu . 2. Bơm. 3. Bồn cao vị . 4. Bẩy hơi . 5. Lưu lượng kế . 6. Van . 7. Tháp chưng cất . 8. Thiết bị ngưng tụ sản phẩm đỉnh . 9. Bộ phận chỉnh dòng . 10. Thiết bị làm nguội sản phẩm đỉnh . 11. Bồn chứa sản phẩm đỉnh . 12. Nồi đun . 13. Đun sơi nhập liệu bằng sản phẩm đáy . 14. Ap kế . 15. Nhiệt kế . * Thuyết minh qui trình cơng nghệ: Hỗn hợp nước-acid acetic có nồng độ nước 88% ( theo khối lượng) , nhiệt độ khoảng 25 0 C tại bình chứa ngun liệu (1) được bơm (2) bơm lên bồn cao vị (3). Từ đó được đưa đến thiết bị 6 gia nhiệt (13) ( trao đổi nhiệt với sản phẩm đáy). Ở đây, hỗn hợp được gia nhiệt đến nhiệt độ 100,1727 0 C . Sau đó, hỗn hợp được đưa vào tháp chưng cất (7) ở đĩa nhập liệu. Trên đĩa nhập liệu, chất lỏng được trộn với phần lỏng từ đoạn cất của tháp chảy xuống. Trong tháp hơi, đi từ dưới lên gặp chất lỏng từ trên xuống . Ở đây, có sự tiếp xúc và trao đổi giữa hai pha với nhau. Pha lỏng chuyển động trong phần chưng càng xuống dưới càng giảm nồng độ các cấu tử dễ bay hơi vì đã bị pha hơi tạo nên từ nồi đun (12) lôi cuốn cấu tử dễ bay hơi . Nhiệt độ càng lên trên càng thấp, nên khi hơi đi qua các đĩa từ dưới lên thì cấu tử có nhiệt độ sôi cao là nước sẽ ngưng tụ lại, cuối cùng trên đỉnh tháp ta thu được hỗn hợp có cấu tử nước chiếm nhiều nhất ( có nồng độ 99,5% theo khối lượng ). Hơi này đi vào thiết bị ngưng tụ (8) và được ngưng tụ một phần ( chỉ ngưng tụ hồi lưu). Một phần chất lỏng ngưng được đưa qua bồn chứa sản phẩm đỉnh (11). Phần còn lại của chất lỏng ngưng được hồi lưu về tháp ở đĩa trên cùng với tỷ số hoàn lưu tối ưu . Một phần cấu tử có nhiệt độ sôi thấp được bốc hơi, còn lại cấu tử có nhiệt độ sôi cao trong chất lỏng ngày càng tăng. Cuối cùng, ở đáy tháp ta thu được hỗn hợp lỏng gồm hầu hết là cấu tử khó bay hơi ( acid acetic). Hỗn hợp lỏng ở đáy có nồng độ nước là 70% theo khối lượng, còn lại là acid acetic. Dung dịch lỏng ở đáy đi ra khỏi tháp, một phần được đun, bốc hơi ở nồi đun (12) cung cấp lại cho tháp để tiếp tục làm việc, phần còn lại được đưa qua thiết bị ngưng tụ sản phẩm đáy(10) trao đổi nhiệt với nước lm mt , nhiệt độ của sản phẩm đáy sau khi trao đổi nhiệt là 40 0 C . Hệ thống làm việc liên tục cho ra sản phẩm đỉnh là nước, sản phẩm đáy là acid acetic sau khi trao đổi nhiệt với nươc làm mát được đưa vào bồn chứa. 7 CHƯƠNG II : CÂN BẰNG VẬT CHẤT . Ký hiệu các đại lượng: Kí hiệu Ý nghĩa Đơn vị Cân bằng vật chất F Năng suất nhập liệu theo khối lượng kg/h F Năng suất nhập liệu theo số mol kmol/h D Suất lượng sản phẩm đỉnh theo khối lượng kg/h D Suất lượng sản phẩm đđỉnh theo số mol kmol/h W Suất lượng sản phẩm đáy theo khối lượng kg/h W Suất lượng sản phẩm đáy theo số mol kmol/h F x Nồng độ phần mol nhập liệu trong pha lỏng % mol F x Nồng đđộ phần khối lượng nhập liệu trong pha lỏng % khối lượng D x Nồng đđộ phần mol sản phẩm đđỉnh trong pha lỏng % mol D x Nồng đđộ phần khối lượng sản phẩm đđỉnh trong pha lỏng % khối lượng W x Nồng độ phần mol dịng sản phẩm đy trong pha lỏng % mol W x Nồng đđộ phần khối lượng sản phẩm đáy trong pha lỏng % khối lượng F y Nồng độ phần mol nhập liệu trong pha hơi % mol F y Nồng độ phần khối lượng dịng nhập liệu trong pha hơi % khối lượng D y Nồng đđộ phần mol sản phẩm đđỉnh trong pha hơi % mol D y Nồng độ phần khối lượng sản phẩm đđỉnh trong pha hơi % khối lượng W y Nồng đđộ phần mol sản phẩm đđáy trong pha hơi % mol W y Nồng đđộ phần khối lượng sản phẩm đđáy trong pha hơi % khối lượng x Nồng đđộ phần mol trong pha lỏng % mol x Nồng đđộ phần khối lượng trong pha lỏng % khối lượng * y Nồng độ phần mol trong pha hơi cân bằng với pha lỏng % mol * y Nồng đđộ phần khối lượng trong pha hơi cân bằng với pha lỏng % khối lượng a M Khối lượng mol phân tử bezen kg/kmol a M Khối lượng mol phân tử acid acetic kg/kmol tb M Khối lượng mol phân tử trung bình kg/kmol 8 G Suất lượng theo số mol kmol/h G Suất lượng theo khối lượng kg/h F M Khối lượng mol phân tử trung bình nhập liệu kg/kmol D M Khối lượng mol phân tử trung bình sản phẩm đđỉnh kg/kmol W M Khối lượng mol phân tử trung bình sản phẩm đđáy kg/kmol S t Nhiệt đđộ sôi của dung dịch 0 C FS t Nhiệt đđộ sôi của nhập liệu 0 C DS t Nhiệt đđộ sôi của sản phẩm đđỉnh 0 C WS t Nhiệt đđộ sôi của sản phẩm đđáy 0 C Fv t Nhiệt đđộ nhập liệu vào 0 C Dr t Nhiệt đđộ sản phẩm đđỉnh ra 0 C Wr t Nhiệt đđộ sản phẩm đáy ra 0 C Nr t Nhiệt đđộ nước ra 0 C Nv t Nhiệt đđộ nước vào 0 C Tính số đĩa thực R min Chỉ số hồn lưu tối thiểu R th Chỉ số hồn lưu thích hợp f Chỉ số nhập liệu α Độ bay hơi tương đđối µ Độ nhớt cP hh µ Độ nhớt của hỗn hợp cP a µ Độ nhớt của aceton cP n µ Độ nhớt của nước cP η Hiệu suất đđĩa D η Hiệu suất đđĩa ở đỉnh W η Hiệu suất đđĩa ở đáy F η Hiệu suất đđĩa ở vị trí nhập liệu tb η Hiệu suất đđĩa trung bình N tt Số đđĩa thực tế Đĩa N ttC Số đđĩa thực tế đđoạn chưng Đĩa N ttL Số đđĩa thực tế đđoạn luyện Đĩa N ttT Số đđĩa thực tế cả tháp Đĩa N lt Số đđĩa lí thuyết Đĩa Cân bằng năng lượng r b Nhiệt hóa hơi của bezen J/kg r a Nhiệt hóa hơi của nước J/kg r hh Nhiệt hóa hơi của hỗn hợp J/kg r h Nhiệt hóa hơi của hơi nước bão hòa dùng gia J/kg 9 nhiệt r D Nhiệt hóa hơi của sản phẩm đđỉnh J/kg C hh Nhiệt dung riêng của hỗn hợp J/kg C b Nhiệt dung riêng của benzen J/kg C a Nhiệt dung riêng của acid acetic J/kg C Fv Nhiệt dung riêng của nguyên liệu vào J/kg C Fs Nhiệt dung riêng của nguyên liệu ở trạng thái sôi J/kg C Ds Nhiệt dung riêng của sản phẩm đđỉnh ở trạng thái sôi J/kg C D Nhiệt dung riêng trung bình của sản phẩm đđỉnh J/kg C Ws Nhiệt dung riêng trung bình của sản phẩm đáy ở trạng thái sôi J/kg C W Nhiệt dung riêng trung bình của sản phẩm đđáy J/kg C N Nhiệt dung riêng trung bình của nước J/kg I . CÁC THÔNG SỐ BAN ĐẦU : • Năng suất nhập liệu: F = 0.8 (m 3 /h) . • Nồng độ nhập liệu: F x = 88%kl nước. • Nồng độ sản phẩm đỉnh : D x = 99,55%kl nước . • Nồng độ sản phẩm đáy: W x = 70 %kl nước. • Khối lượng phân tử của nước và acid axetic: M N =18, M A =60 . • Chọn: + Nhiệt độ nhập liệu: t F =100,1727 o C . + Nhiệt độ sản phẩm đỉnh: t D =100,0235 o C . + Nhiệt độ sản phẩm đáy sau khi trao đổi nhiệt: t’ W = 40 o C . +Trạng thái nhập liệu: lỏng ,sôi . II . XÁC ĐỊNH SUẤT LƯỢNG SẢN PHẨM ĐỈNH VÀ SẢN PHẨM ĐÁY : • Suất lượng dòng lưu chất theo khối lượng: G = G . tb M . ,kg/h • Suất lượng dòng lưu chất theo mol: G = tb G M ,kmol/h • Chuyển từ phần khối lượng sang phần mol: x F = a F b F b F M x M x M x )1( − + = 60 )88.01( 18 88.0 18 88.0 − + = 0.9607(phần mol bezen ) 10 [...]... 13 CHƯƠNG III :TÍNH TỐN –THIẾT KẾ THÁP CHƯNG CẤT I ĐƯỜNG KÍNH THÁP :(Dt) 4Vtb Dt = (m) π.3600.ω tb Vtb :lượng hơi trung bình đi trong tháp (m3/h) ωtb :tốc độ hơi trung bình đi trong tháp (m/s) gtb : lượng hơi trung bình đi trong tháp (Kg/h) Lượng hơi trung bình đi trong đoạn chưng và đoạn cất khác nhau.Do đó, đường kính đoạn chưng và đoạn cất cũng khác nhau 1.Đường kính đoạn cất : a Lượng hơi trung... ống dẫn – Bích ghép các ống dẫn : Bích được làm bằng thép CT3 , cấu tạo của bích là bích liền khơng cổ qb = a Vị trí nhập liệu : Suất lượng nhập liệu: GF =766,5272 (Kg/h) Khối lượng riêng của chất lỏng nhập liệu, tra tài liệu tham khảo [4 (tập 1)] ở tF = 100,1727oC và xF = 88% : ρF = 958,1589 (Kg/m3) GF Lưu lượng chất lỏng nhập liệu đi vào tháp: QF = = 0,8(m3/h) ρF Chọn vận tốc chất lỏng nhập liệu (tự... 0.9985*18 + (1 – 0.9985) * 60 = 18.063 ( Kg/Kmol) Mtb W = xW * Mb + (1- xW ) * Ma = 0.8861 * 18 + (1 – 0.8861 ) * 60 = 22.7838( Kg/Kmol) Khối lượng riêng của hỗn hợp nhập liệu: ρN = 958.2231( kg / m3 ) ρA = 957.6891(kg / m3 ) ρhh = 957.7532(kg / m3 ) • Suất lượng dòng nhập liệu : • F= M ρ = = 33.2695 ( kmol/h ) hh 19.6506 * 957.6891 tb Phương trình cân bằng vật chất cho tồn bộ tháp chưng cất : F 800 F... 5,4457 (m/s) Vậy :đường kính đoạn cất : Dcất = 4.G y 3600.0,785.ρytb ωK = 4.0,7409 = 0,5325 (m) 3600.0,785.0,6113.5,4457 2 Đường kính đoạn chưng : a Lượng hơi trung bình đi trong tháp : g , n + g ,1 (Kg/h) g , tb = 2 g’n : lượng hơi ra khỏi đoạn chưng (Kg/h) g’1 : lượng hơi đi vào đoạn chưng (Kg/h) • Xác định g’n : g’n = g1 = 2808,7641 (Kg/h) • Xác định g’1 : Từ hệ phương trình :  G '1 = g '1 +... đoạn chưng r’1 : ẩn nhiệt hố hơi của hỗn hợp hơi đi vào đĩa thứ nhất của đoạn chưng Tính r’1 : xW =0,8861 tra đồ thị cân bằng của hệ ta có : yW =0,9227 Suy ra : yW = 18 yW 18.0,9227 = = 0,7817 18 yW + (1 − yW ).60 18.0,9227 + (1 − 0,9227 ).60 y1 = yW = 0,7817 Suy ra :Mtbg’ =18.yW +(1-yW).60=21,2466 (Kg/kmol) 16 t’1 = tW = 100,6266oC , tra tài liệu tham khảo [4 (tập 1)], ta có : An nhiệt hố hơi của nước. .. trình đường nồng độ làm việc của đoạn chưng : y= 4,4 −1,5067 1,5067 −1 R+ f f −1 x + 0,8861 x + xW = 4,4 +1 4,4 +1 R +1 R +1 = 1,0938 x – 0,0831 F xD 0,9985 = Với : f = = = 1,5067 : chỉ số nhập liệu D xF η 0,9067.0,69 3 Số mâm lý thuyết : Đồ thị xác định số mâm lý thuyết :(Xem hình ở trang sau ) Từ đồ thị ,ta có : 23 mâm bao gồm : 20 mâm cất 1 mâm nhập liệu 3 mâm chưng Tóm lại ,số mâm lý thuyết là Nlt... tốc chất lỏng nhập liệu (tự chảy từ bồn cao vị vào mâm nhập liệu) : vF = 0,2 (m/s) 4.QF 4.0,8 = = 0,0376 (m) Đường kính ống nhập liệu: dF = 3600.π vF 3600.π 0,2 Suy ra: chọn đường kính ống nhập liệu: dF = 0,040 (m) Tài liệu tham khảo [4 (tập 2)], chọn chiều dài đoạn ống nối để ghép mặt bích: lF = 40 (mm) Các thơng số của bích ghép ống dẫn nhập liệu: Dt Db Dn D D1 h Bu lơng db Z (mm) (cái) 40 100 45 130... Chọn nước làm lạnh đi trong ống với nhiệt độ đầu: t1 = 27oC, nhiệt độ cuối: t2 = 45oC Các tính chất lý học của nước làm lạnh được tra ở tài liệu tham khảo [4 (tập 1)] ứng với t +t nhiệt độ trung bình ttbN = 1 2 =36oC: 2 + Nhiệt dung riêng: cN = 4,187(KJ/kg.độ) + Khối lượng riêng: ρN = 996,9 (Kg/m3) + Độ nhớt động lực: µN = 0,737.10-3 (N.s/m2) + Hệ số dẫn nhiệt: λN = 0,6242 (W/moK) a Suất lượng nước. .. K : hệ số truyền nhiệt + ∆tlog : nhiệt độ trung bình logarit • Xác định ∆tlog : Chọn kiểu truyền nhiệt ngược chiều, nên: ∆tlog = (100,0235 − 27) − (100,0235 − 45) = 63,5999 o 100,0235 − 27 ( K) Ln 100,0235 − 45 • Xác định hệ số truyền nhiệt K: Hệ số truyền nhiệt K được tính theo cơng thức: K= 1 1 1 + Σrt + αN αR ,(W/m2.oK) (IV.3) Với: + αN : hệ số cấp nhiệt của nước trong ống (W/m2.oK) + αR : hệ số... − (40 − 27) = 29,3226 o 100,6266 − 45 ( K) Ln 40 − 27 • Xác định hệ số truyền nhiệt K: Hệ số truyền nhiệt K được tính theo cơng thức: K= 1 1 1 + Σrt + αN αD ,(W/m2.oK) (IV.8) Với: + αN : hệ số cấp nhiệt của nước trong ống (W/m2.oK) + αD : hệ số cấp nhiệt của sản phẩm đỉnh (W/m2.oK) + ∑rt : nhiệt trở của thành ống và lớp cáu * Xác định hệ số cấp nhiệt của sản phẩm đỉnh ở ống ngồi: Vận tốc của sản phẩm . III. CƠNG NGHỆ CHƯNG CẤT HỆ NƯỚC -ACID ACETIC: * Sơ đồ qui trình cơng nghệ chưng cất hệ nước- acid acetic: 13 Sản Phẩm Đáy Nước Lỏng Nguyên Liệu 2 1 Sản. sôi lớn) .Đối với hệ nước – acid acetic sản phẩm đỉnh là nước, sản phẩm đáy chủ yếu gồm acid acetic và một ít nước. Các phương pháp chưng cất: được phân loại