Đang tải... (xem toàn văn)
Thiết kế trụ sở nhà khách VP Thiết kế trụ sở nhà khách VP Thiết kế trụ sở nhà khách VP luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp luận văn tốt nghiệp,luận văn thạc sĩ, luận văn cao học, luận văn đại học, luận án tiến sĩ, đồ án tốt nghiệp
ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ TRỤ SỞ NHÀ KHÁCH VÀ VĂN PHÒNG GVHD: ThS PHAN THÀNH TRUNG CHƯƠNG III TÍNH TOÁN CẦU THANG I Khái niệm Cầu thang phận kết cấu phục vụ việc lại lên xuống Ở thời điểm ùn tắc, đông người thoát hiểm, cầu thang phải chịu tải trọng lớn Vì vậy, trường hợp, cầu thang phải bảo đảm không bị nứt gãy, sụp đổ 1750 3500 200 4200 A B 200 1800 Sà n Tầ ng A DCN B 1800 200 II Mặt cầu thang Thiết kế cầu thang vế dạng bản, limon đúc bêtông cốt thép, bậc xây gạch Cầu thang tính cho tầng từ tầng đến tầng 8, có cao trình từ ± 0.00 đến +32.2m, tầng cao 3.5m Chọn cầu thang tầng để thiết kế, cao trình 3.5 m III TÍNH TOÁN TẢI TRỌNG 1.Tónh tải - Cấu tạo lớp vật liệu thang - Chọn chiều dày thang : hbt =110(cm) - Kích thước bậc thang: 2h+b = 63(cm) - Chọn hb =16.5cm ⇒ lb = 63 – 2x16.5 = 30 cm 1750 SVTH: LEÂ VINH Page C D 7000 MSSV: 106104113 34 ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ TRỤ SỞ NHÀ KHÁCH VÀ VĂN PHÒNG GVHD: ThS PHAN THÀNH TRUNG +7.700 165 300 chiế u nghỉ bậ c thang +4.200 1750 dầ m thang ang n th baû 3600 7000 1750 C D 1.1.Qui tải bậc thang tải tương đương δb = hb 165 300 cos α = × = 72.29( mm) = 7.2(cm) 2 342.4 1.2.Tải trọng bậc thang thang: STT Cá c lớ p cấ u tạo Lớ p đámà i Vữ a loù t M.75 g(tc) τ (kG/m3) (kG/m2) 0.015 2000 30 0.015 1800 45 τ (m) Baä c thang 0.072 1800 Bả n thang BTCT 0.11 2500 Vưãtrá t 0.015 1800 Tổ ng cộ ng: 119.6 275 27 n 1.1 1.3 1.1 1.1 1.1 g(tt) (kG/m2) 33 58.5 131.56 302.5 29.7 555.26 Lớ p đámà i δ= cm, γ =2000 kG/m,3 n= 1.1 Lớ p hồcố t cầ u thang δ=3 cm, γ=1800 kG/m,3 n=1.3 Bậ c xâ y gạch δ=16.5 cm, γ= 1800 kG/m,3 n=1.1 Bê tô ng bả n thang δ=12 cm, γ= 2500 kG/m,3 n=1.1 Lớ p vữ a trá t đá y thang δ=1.5 cm, γ= 1800 kG/m,3 n=1.3 1.3.Tải trọng lớp vật liệu chiếu nghó SVTH: LÊ VINH Page MSSV: 106104113 35 ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ TRỤ SỞ NHÀ KHÁCH VÀ VĂN PHÒNG GVHD: ThS PHAN THÀNH TRUNG STT Cá c lớ p cấ u tạo g(tc) (kG/m3) Đámà i 0.015 2000 Vữ a ló t M.75 0.02 1800 Bả n BTCT 0.11 2500 Vữ a trá t 0.015 1800 Tổ ng cộ ng (m) (kG/m2) 30 36 275 27 n 1.1 1.2 1.1 1.2 g(tt) (kG/m2) 33 43.2 302.5 32.4 411.1 -Đámà i δ= cm, γ=2000kG/m3, n=1.1 -Vữ a ló t δ=3 cm, γ=1800kG/m3, n=1.3 -Bả n sà n BTCT δ=12 cm, γ=2500kG/m3, n=1.1 -Vữ a trá t trầ n δ=1.5 cm, γ=1800kG/m3, n=1.3 2.Hoạt tải p tc = 300(kG / m ) ⇒ p tt = 300 × 1.2 = 360(kG / m) 3.Tổng tải trọng phân bố thang q1 = g + p = 555.3 + 360 = 915.3(kG / m) 4.Tổng tải trọng phân bố chiếu nghæ: q2 = g + p = 411 + 360 = 771.1(kG / m) IV TÍNH TOÁN VẾ THANG VÀ (THÂN THANG) Chuyển tải vuông gốc với thang q1 tải đứng qđ qd = q1 915.3 = = 950.8(kG / m) cos α cos 280 1.Xét mặt cắt A-A 1.1 Sơ đồ tính để tính nội lực cho thang chiếu nghó SVTH: LÊ VINH Page MSSV: 106104113 36 ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ TRỤ SỞ NHÀ KHÁCH VÀ VĂN PHÒNG GVHD: ThS PHAN THAØNH TRUNG q =771 kg/m q =950.8 kg/m d c Vd q =771 kg/m a Va b 1400 3600 2000 7000 C D MẶ T CẮ TA-A 1.2.Biểu đồ nội lực thang chiếu nghó mặt cắt A-A : Dựa vào biểu đồ nội lực ta tìm MABmax, MBCmax, QAmax, QBmax, QCmax, VA, VC M+max (AB)= 990 (kGm) M-max (AB)= 1100 (kGm) M-max (AB)= -1100 (kGm) M+max (BC)= 70 (kGm) M-max (BC)= -1100 (kGm) QAmax= -1480 (kG) QB(tr)max= 2120 (kG) QB(ph)max= -1470 (kG) QCmax= 370 (kG) VA= 5580 (kG/m) VD= 370 (kG/m) 1.3.Tính thép cho thang Vật liệu: Bêtông M250 Rn (kG/cm2 ) Rk (kG/cm2) Eb (kG/cm2) 110 8.8 2.7x107 Cốt thép CII Ra R’a Ea 2 (kG/cm (kG/cm (kG/cm2 ) ) ) 2600 2600 21.105 0 0.5 Tính toán bố trí cốt thép: Cốt thép tính toán với dãy có bề rộng b = 1m theo phương tính toán cấu kiện chịu uốn Fa = M Ra γ h0 với : SVTH: LÊ VINH Page MSSV: 106104113 37 ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ TRỤ SỞ NHÀ KHÁCH VÀ VĂN PHÒNG GVHD: ThS PHAN THAØNH TRUNG ( ) 1 + − A ; M A= ; Rn b.h02 γ = b = 100cm: bề rộng dải tính toán; h0 = hb – a: chiều cao có ích tiết diện; Giả thiết a = 1.5cm: khoảng cách từ mép bêtông chịu kéo đến trọng tâm cốt thép chịu kéo Hàm lượng cốt thép tính toán () dải cần đảm bảo điều kiện: µ ≤ µ = với : Fa ≤ µ max b.h0 α Rn 0.58 x110 = = 2.45% ; Ra 2600 Theo TCVN lấy min = 0.05% µ max = Kết tính toán cốt thép lập thành bảng sau: Ô Mô men (kGm) M+maxAB 990 Thé p chọn Fa(tt) A (cm ) ỵ(mm) a(mm) Fa(cm ) (%) 0.082 0.957 3.46 10 200 3.93 0.37 + Baû n M maxBC 1100 Thaø nh M+maxCD 70 0.091 0.952 4.23 10 150 4.71 0.45 0.006 0.997 0.26 200 2.52 0.24 M+maxCD 1100 0.091 0.952 4.23 10 150 4.71 0.45 Choïn thép cấu tạo đặt gối A gối C để chịu mômen âm Φ10a200 Cốt thép phân bố cấu tạo theo phương ngang thang (ở nhịp) chọn theo cấu tạo Φ8a250 2.Tính toán cầu thang theo sơ đồ mặt cắt B-B 2.1.Biểu đồ nội lực thang chiếu nghó mặt cắt B-B SVTH: LÊ VINH Page MSSV: 106104113 38 ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ TRỤ SỞ NHÀ KHÁCH VÀ VĂN PHÒNG GVHD: ThS PHAN THÀNH TRUNG q =771 kg/m q =950 kg/m Vg g f q =771 kg/m d e 1750 3500 1750 Vd 7000 C MẶ T CẮ T B-B D Dựa vào biểu đồ nội lực ta tìm MABmax, MBCmax, QAmax, Q max, QCmax, VA, VC M+max (DE)= 990 (kGm) M-max (DE)= -1100 (kGm) M+max (CD)= 70 (kGm) M-max (CD)= -1100 (kGm) QEmax= -1480 (kG) QD(ph)max= 2120 (kG) QD(tr)max= -1470 (kG) QCmax= 370 (kG) VE= 5580 (kG/m) VC= 370 (kG/m) 2.2.Tính thép cho thang - Sơ đồ mặt cắt B-B có nội lực giống nội lực mặt cắt A-A, ta chọn bố trí thép giống sơ đồ mặt cắt A-A 3.Tính toán dầm chiếu nghỉ 3.1.Tính tải tác dụng lên dầm Chọn kích thước dầm chiếu nghỉ 250x400 - Tải trọng tác dụng lên dầm +Trọng lượng thân dầm : B g d = 0.25 × 0.4 × 2500 × 1.1 = 275(kG / m) + Tải trọng tường dầm: g t = 1.1 × 330 × 1.65 = 598.95(kG / m) + Taûi trọng chiếu nghỉ truyền vào giá trị phản lực gối chiếu nghỉ: gcn = Vc = 2700 kG/m - Tổng tải trọng phân bố lên dầm là: q d = g d + g t + g b = 275 + 598.95 + 2700 = 3573.95(kG / m) - Nội lực dầm: M = SVTH: LÊ VINH Page q × l 3573.95 × 4.2 = = 7880.55(kGm) 8 MSSV: 106104113 39 ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ TRỤ SỞ NHÀ KHÁCH VÀ VĂN PHÒNG GVHD: ThS PHAN THÀNH TRUNG qd =3573.95 (kG/m) 4200 M =7880.55 (kGm) Vật liệu: Bêtông M250 Rn (kG/cm2 ) Rk (kG/cm2) Eb (kG/cm2) 110 8.8 2.7x107 Cốt thép CII Ra R’a Ea (kG/cm2 (kG/cm2 (kG/cm2 ) ) ) 2600 2600 21.105 0 0.5 3.2.Tính toán bố trí cốt thép nhịp M Ra γ h0 Fa = với : ( 1 + − A M + A= Rn b.h02 +γ = ) + b = 25cm: bề rộng tính toán dầm + h0 = h – a: chiều cao có ích tiết diện + Giả thiết a = 2.5cm: khoảng cách từ mép bêtông chịu kéo đến trọng tâm cốt thép chịu kéo - Hàm lượng cốt thép tính toán () dải cần đảm bảo điều kiện: µ ≤ µ = với : Fa ≤ µ max b.h0 α Rn 0.58 x110 = = 2.45% Ra 2600 Theo TCVN laáy min = 0.05% µ max = Kết tính toán cốt thép chịu kéo lập thành bảng sau: SVTH: LÊ VINH Page MSSV: 106104113 40 ĐỀ TÀI: THIẾT KẾ TRỤ SỞ NHÀ KHÁCH VÀ VĂN PHÒNG GVHD: ThS PHAN THÀNH TRUNG Tê n cấ u kiệ n Mô men Dầ m 7880.6 (kGm) A Fa(tt) Thé p chọn (cm2) φ(mm) Fa(cm2) 0.204 0.885 9.13 16 10.05 (%) 0.87 Chọn thép 4Φ16 có Fa = 10.05 cm2, lớp chọn cấu tạo 2Φ16 Fa = 4.022cm2 3.3.Tính cốt đai cho dầm - Lực cắt dầm: Q= q × l 3573.95 × 4.2 = = 7505.29(kG ) 2 - Kiểm tra điều kiện hạn chế lực cắt: k × Rn × b × h0 = 0.35 × 110 × 25 × 37.5 = 36093.75(kG ) ⇒ Q < k × Rn × b × h0 =>Thoả điều kiện hạn chế lực cắt - Kiểm tra điều kiện tính cốt đai: 0.6 × Rk × b × h0 = 0.6 × 8.8 × 25 × 37.5 = 4950(kG ) < Q = 7505.29(kG ) => phaûi tính cốt đai - Lực mà cốt đai phải chịu: Q2 7505.29 qd = = = 22.76(kG / cm) × Rk × b × h02 × 8.8 × 25 × 37.5 - Chọn đai Φ6 có fđ=0.283cm2, đai hai nhánh n=2, thép CI R=1600(kG/cm2) - Khoảng cách tính toán cốt đai: Ut = Rad × n × fd 1600 × × 0.283 = = 39.79(cm) qd 22.76 Vì khoảng cách lớn nên ta đặt theo cấu tạo h