Trang 1 ĐIỆN TỬ CÔNG SUẤT GVHD Đoàn Quang Vinh SVTH Đinh Tấn Toàn Lớp 01D2 Trang 2 Phần một: TỔNG QUAN MẠCH CHỈNH LƯU CẦU MỘT PHA 1.Sơ đồ: Chỉnh lưu cầu một pha. 2.Nguyên lý hoạt động: Trong sơ đồ có 4 Tiristor đựơc điều khiển bằng các xung dòng tương ứng i t1, i t2, i t3, i t4 . Mạch chỉnh lưu dược cung cấp một điện áp xoay chiều qua máy biến áp với điện áp U 2 = U 2m sin ωt (v). Các xung điều khiển này có cùng chu kỳ với u 2 nhưng xuất hiện sau u 2 . Các xung i t1 và i t3 xuất hiện sau u 2 một góc α. Các xung i t2 và i t4 xuất hiện sau u 2 một góc π +α. Các Trisisto này sẽ tự động khoá lại khi u 2 =0. Phụ tải được biểu diễn bằng một sức phản điện động E, điện trở R và điện cảm L. Ta chỉ xét mạch này khi L rất lớn và E nhỏ hơn giá trị trung bình của điện áp chỉnh lưu. Trong trường hợp này, mạch làm việc ở chế độ cung cấp liên tục, dòng qua phụ tải hầu như không đổi và bằng giá trị trung bình của nó I d . Tương ứng với góc mở ta có hai chế độ làm việc của mạch chỉnh lưu là: - Khi α < π /2 và E < 0 mạch làm việc ở chế độ chỉnh lưu. - Khi α > π /2 và E > 0 mạch làm việc chế độ nghịch lưu phụ thuộc. Ta chỉ xét trường hợp mạch làm việc ở chế độ chỉnh lưu với góc điều khiển α < π /2 và E > 0. *.Hoạt động: Trong nửa chu kỳ đầu của điện áp chỉnh lưu (0 < ωt < π), U 2 > 0, các Tiristor T 1 và T 3 phân cực thuận, ở trạng thái sẵn sàng mở. Tại thời điểm α = θ 1 = ωt 1 ta cho xung điều khiển mở T 1 và T 3 : U d = U 2. Dòng điện đi từ A qua T 1 đến tải rồi qua T 3 về B. GVHD Đoàn Quang Vinh SVTH Đinh Tấn Toàn Lớp 01D2 U2 U1 T3 T2 T4 T1 R + E L M N Trang 3 Điện áp chỉnh lưu (ở hai đầu phụ tải ) U d = U 2 = U 2m sin ωt (v). Khi T 1 và T 3 mở cho dòng chảy qua ta có phương trình để xát định dòng điện qua tải: Ldi/dt + R.i d + E = U 2 = U 2m sin ωt (v). Tại lúc góc pha bằng π, U 2 = 0 nhưng T 1 và T 3 vẫn chưa bị khóa vì dòng qua chúng vẫn còn lớn hơn 0. Trong nửa chu kỳ sau của điện áp chỉnh lưu (π < ωt< 2π), U 2 < 0 , các Tiristor T 2 và T 4 phân cực thuận, ở trạng thái sẵn sàng mở. Tại thời điểm θ = θ 2 = ωt 2 = π + α ta cho xung điều khiển mở T 2 và T 4 : U d = -U 2. Dòng điện đi từ B qua T 2 đến tải rồi qua T 4 về A. Điện áp chỉnh lưu (ở hai đầu phụ tải ) U d = -U 2 = -U 2m sin ωt (v). Sự mở T 2 và T 4 làm cho U N = U B v à U M = U A . Do đó điện áp trên T 1 và T 3 là: U T1 = U A – U M = U A - U B = U 1 < 0. U T3 = U N – U B = U A - U B = U 2 < 0. Do đó làm cho T 1 và T 3 tắt một cách tự nhiên. 3. Biểu thức xác định dòng và áp: Do điện cảm có giá tri rất lớn nên dòng qua tải i d là dòng liên tục, i d = I d . Giá trị trung bình của điện áp chỉnh lưu: αωω α α cos 2 .sin 1 22 mmd UtdtUU Π = Π = ∫ +Π Do α < π /2 nên U d luôn dương. Hay: U d = R.I d + E. Giá trị trung bình dòng qua tải ( dòng chỉnh lưu): I d = R EU d − 4. Dạng đường cong điện áp và dòng chỉnh lưu: GVHD Đoàn Quang Vinh SVTH Đinh Tấn Toàn Lớp 01D2 U d θ 2π π U d θ 1 θ 2 π 2π α π+α θ θ θ θ θ θ θθ θ I d I d I d I d I d I d I T1,3 I T2,4 i 2 i d i d I T2,4 I T1,3 Chỉnh lưu Nghịch lưu phụ thuộc Trang 4 5. Hiện tượng trùng dẫn: Thực tế khi xét đến điện cảm L c ( trên cuộn dây thứ cấp MBA), ta có thể biểu diễn mạch như sau: Do có điện cảm L c , nên tại góc α, khi ta cho xung điều khiển mở T 2 và T 4 dòng điện qua T 1 và T 3 l à i t1, i t3 không thể giảm đột ngột từ I d xuống 0, và dòng qua T 2 và T 4 cũng không thể tăng đột ngột từ 0 đến I d . Hiện tượng mở đồng thời cả bốn Tiristor như vậy gọi là hiện tượng trùng dẫn. Lúc này cả 4 Tiristor đều mở cho dòng chảy qua, phụ tải bị ngắn mạch, U d = 0, nguồn e 2 cũng bị ngắn mạch sinh ra dòng ngắn mạch i c. Ta có phương trình: θ θ . . .sin2 2 d diX U cc = [ ] θαθθ θ α coscos 2 sin 2 2 2 2 2 −==⇒ ∫ X U d X U i mm s - Hiện tượng trùng dẫn làm cho điện thế tại hai điển M và N bằng nhau và dòng chỉnh lưu i d = 0 - Hiện tượng trùng dẫn bắt dầu từ góc α và kéo dài đến khi i T1,3 giảm đến 0 tại π+α GVHD Đoàn Quang Vinh SVTH Đinh Tấn Toàn Lớp 01D2 eL T3 T2 T4 T1 1 R 1 L 1 + E Lc M N Trang 5 Đặt i c = i c1 +i c2 với i c1 = i c2 = i c /2 i c1 làm tăng dòng trong T 4 và làm giảm dòng trong T 3 i c2 làm tăng dòng trong T 2 và làm giảm dòng trong T 1 ( ) [ ] απα +−= coscos 2 2 2 4,2 c T X U i ( ) [ ] απα +−= coscos 3,1 dT Ii (A) Khi kết thúc giai đoạn trùng dẫn, tức là khi θ=μ, i T1,3 = 0, phương trình chuyển mạch có dạng: ( ) 2 2 2 coscos U IX dc =+− αθα (1) Xát định sụt ápchỉnh lưu trung bình ΔUμ do hiện tượng trùng dẫn gây ra: ( ) ( ) [ ] αµα π θαθ π µ µ +−=+=∆ ∫ coscos 2 .sin2 1 2 0 U dU (2) Thay (2) vào phương trình (2) ta có được: π µ d IX 2 2 =∆ Giá trị trung bình của điện áp chỉnh lưu khi kể đến hiện tượng trùng dẫn: U’ d = U d – Δuμ π d d IX U 2 2 −= Trong đó: α π cos 22 2 U U d = Dạng đường cong dòng và áp khi trùng dẫn: GVHD Đoàn Quang Vinh SVTH Đinh Tấn Toàn Lớp 01D2 θ θ U d θ 1 θ 2 2π μ I d i d i T1 i T2 Trang 6 Phần hai: TÍNH CHỌN MẠCH ĐỘNG LỰC. Tính chọn mạch động lực dùng trong sơ đồ với các thông số: Điện áp một chiều của động cơ: Eưđm = 110 VDC Dòng điện định mức: Iưđm = 2.35 A Công suất động cơ: Pđm = 160W Hệ số dự trữ dòng điện ( chọn) : Ku= 1,6. Hệ số dự trữ điện áp ( chọn) : Ki=1,3. ( Ki = 1,1 ÷1,6). 2 2 0 V U 2 T3 T4 T2 T1 Z Mạch động lực 1Tính chọn bộ biến đổi: 1. Xát định điện áp chỉnh lưu không tải: Bộ biến đổi điện áp chỉnh lưu Thysisto cần có giá trị điện áp không tải đảm bảo cung cấp cho phần ứng của động cơ một chiều hoạt động. a. Điện áp chỉnh lưu không tải được tính như sau: U do = (U dm + 4%U dm + 1,5%U dm + 0,8%U dm + ∆U rt ) (1) Trong đó: U dm : điện áp chỉnh lưu cực đại. U dm = Eưdm = 110 V 4%U dm : sụt áp trên điện trở MBA. 1,5%U dm : sụt áp trên điện kháng MBA. ∆U rt : sụt áp trên 2 Tiristor nối tiếp ∆U r ≈ 2 V. GVHD Đoàn Quang Vinh SVTH Đinh Tấn Toàn Lớp 01D2 Trang 7 Thay các trị số vào phương trình (1) ta được: U d = (110 + 0,04.110 + 0,015.10 + 0,08.110 + 2) = 118,93 V Vậy điện áp chỉnh lưu không tải U d = 118,93 V. b.Giá trị hiệu dụng điện áp pha thứ cấp MBA. Ta có: α π cos 2 2 U U d = với α = 0. Suy ra V U U d 1,132 22 93,118. 22 . 2 === π π Do đó tỉ số MBA là: m = U 2 /U 1 = 132,1/220 = 0,6 d. Điện áp ngược lớn nhất mỗi Tiristor phải chịu: VUU im 8,1861,132.22 2 === 2. Xát định dòng chỉnh lưu và dòng trong mỗi pha của MBA : a. Dòng chỉnh lưu trung bình: Dòng điện chỉnh lưu trung bình cũng chính là dòng trong phần ứng của động cơ điện: I d = Iư = 2,35 A b. Dòngđiện chỉnh lưu trung bình chảy trong mỗi Tiristor: I o = I d /2 = 2,35/2 = 1,175 A c. Giá trị hiệu dụng của dòng điện chảy trong pha thứ cấp MBA: I 2 = I d = 2,35 A d. Giá trị hiệu dụng của dòng điện chảy trong pha sơ cấp MBA: I 1 = mI 2 = 0,6.2,35 = 1,41 A 2.Chọn Tiristor: Dựa vào các thông số: Hệ số dự trữ điện áp : Ku = 1,6. Hệ số dự trữ dòng điện: Ki = 1,3. Yêu cầu về mặt kỹ thuật các Tiristor phải chịu được : Điện áp ngược lớn nhất : U ng = Ku.U im =1,6.186,8 = 299 V Dòng điện trung bình I tb = Ki.I 0 = 1,3.1,175 = 1,5275 A Theo bảng I.3 ĐTCS ta chọn loại Tiristor có các thông số sau: Mã hiệu I tb (A) U im (KV) ΔU (V) t off (μs) I g (A) U g (V) d i /d t (A /μs) d u /dt (μs/μs) KY(2Y)-201KЛ 2 0,3 2 35 0,35 5,3 40 50 3. Tính chọn máy biến áp: a. Mạch từ: - Công suất biểu kiến của MBA: S = U.I = 132,1.2,35 = 310,4 W. MBA một pha, ta chọn mạch từ 1 trụ: c = 1, tần số : f = 50Hz. -Tiết diện trụ tính toán theo công thức kinh nghiệm: fc S kQ . = Máy biến áp khô nên k = 6. GVHD Đoàn Quang Vinh SVTH Đinh Tấn Toàn Lớp 01D2 Trang 8 Do đó: 2 95,14 50.1 4,310 6 cmQ == Dựa vào bảng “ Máy biến áp công suất nhỏ” ta chọn MBA có công suất 390 W - 50Hz Với các thông số sau: _ Bề dày lá thép: 0,35 mm _ Chiều dài trung bình đường sức: 27,4 cm _ Thể tích thép từ: 510cm 2 _ Trọng lượng thép từ: 4040g = 4,04 kg _ Số lượng lá thép: 160 lá. Mạch từ có dạng như hình vẽ với các kích thước như sau: a(mm) h(mm) c(mm) C(mm) H(mm) B(mm) 32 80 32 128 112 64 Trụ : _Tiết diện thô = cxB = 3,2.6,4 = 20,48 cm 2 . _ Tiết diện hiệu quả = 0,95.20,48 = 19,5 cm _ Trọng lượng trụ = 7,5.0,195.1,2 = 1,75 kg Quy lat ( Quylass): _ Tiết diện thô = axB = 3,2.6,4 = 20,48 cm 2 . _ Tiết diện hiệu quả = 0,95.20,48 = 19,5 cm _ Trọng lượng trụ = 7,5.0,195.1,6 = 2,3 kg Từ cảm: _Trong các trụ chọn Bm= 1,1 T _Trong các quy lat chọn B’ m = 1,1.19,5/19,5 =1.1 T b. Chọn dây quấn: -Số vòng dây mỗi pha: + Sơ cấp: 462 10.1,1.5,19.50.44,4 220 .44,4 4 1 1 === − m BQf U n vòng + Thứ cấp: 278 10.1,1.5,19.50.44,4 1,132 .44,4 4 2 2 === − m BQf U n vòng GVHD Đoàn Quang Vinh SVTH Đinh Tấn Toàn Lớp 01D2 c B C a a/2 c h H tiết diện trụcác kích thước cơ bản Trang 9 Chọn mật độ dòng điện: J 1 = J 2 = 2,75 A/mm 2 . Đường kính phía dây quấn sơ cấp: mm J IS d 8,0 75,2.14,3 41,1.4 . 44 1 11 1 ==== ππ Đường kính phía dây quấn thứ cấp: mm J IS d 04,1 75,2.14,3 35,2.4 . 44 2 22 2 ==== ππ Chọn dây: Dựa vào bảng II.3_(tr 82-ĐTCS) thông số dây dẫn tiết diện tròn, ta chọn dây dẫn sơ cấp và thứ cấp MBA có các thông số như sau: d 1 = 0,8 mm; S 1 = 0,5027 mm 2 ; 4,47 g/m; ρ 1 = 0,0342 Ω/m d 2 = 1,04 mm; S 2 = 0,8495 mm 2 ; 7,55 g/m; ρ 2 = 0,0202 Ω/m Ống dây quấn: Bán kính ống dây: mmr 36 4 6432 22 = + = Vậy ta lồng vào trụ một ống làm bằng vật liệu cách điện dày 2mm.Vậy bán kính trong dây quấn của trụ là: 36 + 2 = 38 mm +Dây quấn sơ cấp: - Dây quấn sơ cấp gồm 462 vòng. Để đảm bảo cách điện ta chia dây quấn sơ cấp làm 8 lớp: ( 7 x 60 + 42 vòng). - Giữa hai lớp ta đặt một lớp giấy cách điện dày 0,1 mm bằng bìa. - Bề dày dây quấn sơ cấp: e 1 = d 1 .n + 0,1.7 = 0,8.8 + 0,7 = 7,1 mm. - Bán kính trung bình của dây quấn sơ cấp: r 1tb = 38 + 7,1/2 = 41,55 mm - Chiều dài dây quấn sơ cấp: l 1 = 2Π.r 1tb .10 -3 .n 1 = 2.3,14. 41,55.10 -3 .462 = 120,6 m - Điện trở của dây quấn ở 75 o C: R 1 = ρ 1 .l 1 (1+0,004. 75) = 0,0342.120,6.(1+0,004.75) = 3,16Ω +Dây quấn thứ cấp: - Dây quấn thứ cấp gồm 278 vòng. Chia làm 6 lớp ( 5x 48 + 38 vòng ). - Giữa hai lớp đặt một lớp giấy cách điện dày 0,1mm bằng bìa. - Bề dày dây quấn thứ cấp: e 2 = d 2 .n + 0,1.5 = 1,04.6 + 0,5 = 6,74 mm - Bán kính trung bình của dây quấn thứ cấp: r 2tb = 38 + 7,1 + 6,74/2 + 2 = 54,47 mm - Chiều dài dây quấn thứ cấp: l 1 = 2Π.r 2tb .10 -3 .n 2 = 2. 3,14.45,05.10 -3 .238 = 95,15 m. GVHD Đoàn Quang Vinh SVTH Đinh Tấn Toàn Lớp 01D2 Trang 10 - Điện trở của dây quấn thứ cấp ở 75 o C: R 2 = ρ 2 .l 2 (1+0,004. 75) = 0,0202.95,15.(1+0,004.75) = 2,4,7Ω c. Điện áp rơi trên điện kháng: ∆U x = X.I d / π Với X là điện kháng tản trên trụ., được tính như sau: 7 21 2 1 2 10 3 .8 −       + += ω π ee a h rn X 833 3 22 10.314.10.32 3 74,61,7 .10. 2 47,5455,41 . 10.80 462.14,3.8 −−− −       + +       + = X 73 3 3 22 10.314.10.6,36. 10.80 10.01,48 .462.14,3.8 −− − − = X = 3,7 Ω Vậy ∆U x = X.I d / π = 3,7.2,35 / 3,14 = 2,76 V. d. Điện áp rơi trên điện trở: ∆U r = [R 2 +R 1 (n 2 /n 1 ) 2 ].I d = [ 2,47 + 3,16.(278/462) 2 ].2,35 = 8,5 V e. Điện áp chỉnh lưu khi đầy tải: U = U do - ∆U r - ∆U x - ∆U fe = 118,93 – 8,5 – 2,76 – 1,5 = 106,17 V f. Tổn thất trong sắt từ có xét đến 15% tổn thất phụ: P = 1,15.1,3.(1,75.1,1 + 2,34.1,1) = 6,73 W j. Hiệu suất của thiết bị chỉnh lưu: ddrdd dd IIPIU IU .5,1.U. . +∆++ = η %24,90%100. 35,2.5,135,2.5,873,635,2.93,118 35,2.93,118 = +++ = η g. Tổng trở ngắn mạch: Ω=+=+= 2,56,37,3 22 2 2 dn RXZ Với R d = R 2 + R 1 (n 1 /n 2 ) 2 = 3,6 Ω h. Dòng điện ngắn mạch: I n = U 2 /Z n = 132,1 / 5,2 = 25,4 A 4 Cuộn kháng cân bằng L c : Cuộn kháng cân bằng có tác dụng hạn chế đến mức thấp nhất dòng điện tuần hoàn, cản trở sự đột biến của dòng điện để MBA và các Tiristor làm việc tốt hơn, không bị nặng nề. Giả sử góc mở α bằng 0, để I cc đạt giá trị lớn nhất, lúc đó nguồn U 2 bị ngắn mạch sinh ra dòng điện ngắn mạch: I n = I cc = 25,4 A Lúc đó, ta có phương trình cân bằng sức điện động: θ sin2 2 2,1 0 U dt di X c = Lấy tích phân hai vế: ∫ Π = 2/ 0 22,10 .sin2 1 θθ π dUIX c GVHD Đoàn Quang Vinh SVTH Đinh Tấn Toàn Lớp 01D2 [...]... giữa nguồn chỉnh lưu và phụ tải điện một chiều Bộ lọc có chức năng ngăn chặn thành phần xoay chiều của điện áp và dòng chỉnh lưu Trong mạch chỉnh lưu một pha hai nửa chu kỳ, ta thiết kế bộ lọc có nhiệm vụ chủ yếu là hạn chế thành phần sóng hài bậc một và chỉ cho dòng một chiều đi qua Đối với mạch chỉnh lưu công suất lớn, ta dùng bộ lọc LC gồm: Một tụ điện C nối song song với phụ tải và một điện cảm... khiển chỉnh lưu, mạch điều khiển cần đáp ứng có các yêu cầu sau: - Tạo ra dãy xung có công suất và độ rộng xung đủ để mở Tiristorr tuỳ theo yêu cầu của Tiristor.( Xung trong thiết bị chỉnh lưu thường có biên độ từ 2 đến 10V, độ rộng xung tx = 20 ÷100μs.) - Phải dịch pha xung điều khiển so với điện áp nguồn do đó yêu cầu thay đổi trị số điện áp ra Muốn dịch pha phải có đồng pha do Tiristorr làm việc ở mạch. .. vậy, khi điều chỉnh cho ucm biến thiên từ -Um đến Um thì ta có thể điều chỉnh được góc α biến thiên từ 0 đến π 3*.Thiết kế mạch điều khiển: Trong sơ đồ chỉnh lưu này, ta dùng sơ đồ điều khiển một kênh theo kiểu ARCCOS +12 V 7812 47k 22 0.47 0.1uF 1.2 K 330k 10k 0A1 4.7k 4.7k 470uF G G 0A2 U2 12k Udk 100uF U3 1k 4.7k ~ + 470uF + 7912 -12 V Sơ đồ mạch điều khiển một kênh ARCCOS GVHD Đoàn Quang Vinh SVTH... quyết định.Để điều khiển sự mở của Tiristor theo đúng thời điểm yêu cấu thì trong mạch ta phải thiết kế hệ thống mạch điều khiển.Hệ thống mạch điều khiển thiết bị biến đổi chỉnh lưu là tổ hợp các linh kiện điện từ, điện tử đóng vai trò rất quan trọng trong các thiết bị biến đổi Mạch điều khiển có các chức năng sau: _ Điều chỉnh được vị trí xung điều khiển trong phạm vi nửa chu kỳ dương của điện áp đặt... điện C nối song song với phụ tải và một điện cảm L mắt nối tiếp với phụ tải Sơ đồ bộ lọc được bố trí như mạch sau: L Ud C DC Bộ lọc L,C Điện áp đầu ra của bộ chỉnh lưu có thể được khai triển thành chuỗi Fourier Nếu ta chỉ quan tâm tới hai số hạng đầu tiên thì điện áp đầu ra của bộ chỉnh lưu một pha hai nửa chu kỳ có dạng như sau: Ud = 2 2U 2 + a n 2U 2 cos 2ωt Π Trong đó: + U2 là giá trị hiệu dụng... ngẫu nhiên như cắt không tải một MBA trên đường dây, khi một cầu chì bảo vệ bị chảy, khi bị sét đánh… Để bảo vệ quá áp, ta thường dùng mạch RC như sau: - R,C đấu song song với Tiristor nhằm bảo vệ quá điện áp do tích tụ điện tích khi T chuyển mạch gây nên C R GVHD Đoàn Quang Vinh SVTH Đinh Tấn Toàn Lớp 01D2 Trang 15 Bảo vệ quá áp cho Tiristor khi chuyển mạch - RC đấu giữa hai pha thứ cấp MBA để bảo vệ... Tiristorr làm việc ở mạch AC Để dịch pha xung điều khiển có 3 nguyên tắc: + Dịch chuyển theo chiều ngang + Dịch chuyển theo chiều đứng tuyến tính + Dịch chuyển theo chiều đứng phi tuyến tính ( ARCCOS) Với bộ biến đổi chỉnh lưu một pha hai nửa chu kì này ta thực hiện theo nguyên tắc điều khiển dịch chuyển theo chiều đứng ARCCOS 1.Sơ đồ khối và chức năng các khối Mạch điều khiển dịch chuyển theo nguyên... nguyên nhân gây quá dòng điện: Ngắn mạch và quá tải a Ngắn mạch: Đây là trường hợp có sự cố tạo ra dòng điện quá lớn như ngắn mạch trên tải, trên dây dẫn thứ cấp của MBA ( ngắn mạch bên ngoài), ngắn mạch các pha do chọc thủng van bán dẫn ( ngắn mạch bên trong), do đột biến nghịch lưu b Quá tải: Hiện tượng quá tải xuất hiện trong trong thời gian làm việc xát lập hoặc quá độ Giá trị không lớn lắm và cho... GVHD Đoàn Quang Vinh SVTH Đinh Tấn Toàn Lớp 01D2 Trang 18 Bằng cách tác động vào Udk có thể điều chỉnh được vị trí xung vào điều khiển Thyrsisto, tức là điều chỉnh góc mở α Theo nguyên tắc điều khiển thẳng đứng ARCCOS ta dùng 2 điện áp: - Điện áp đồng bộ ( điện áp tựa) u s vượt trước điện áp anod-catod Tiristorr một góc π/2 (Nếu UAK = Umsinωt thì us = Umcosωt) Điện áp điều khiển ucm là điện áp một chiều,... 2.314.0,06 C= 17,96.10 −6 = 8,51.10 −6 F = 8,51µF 2,11 Vậy ta chọn : L = 2,11 H C = 8,51 μF GVHD Đoàn Quang Vinh SVTH Đinh Tấn Toàn Lớp 01D2 Trang 13 Phần ba: TÍNH CHỌN MẠCH BẢO VỆ: Đối với chỉnh lưu bán dẫn, khi tính toán cũng như trong vận hành ta phải đảm bảo vấn đề bảo vệ quá dòng và quá áp cho các thiết bị trong mạch Thiết bị bán dẫn có van bán dẫn có kích thước nhỏ ( lớp tiếp giáp), nhiệt dung bé và mật . SUẤT GVHD Đoàn Quang Vinh SVTH Đinh Tấn Toàn Lớp 01D2 Trang 2 Phần một: TỔNG QUAN MẠCH CHỈNH LƯU CẦU MỘT PHA 1.Sơ đồ: Chỉnh lưu cầu một pha. 2.Nguyên lý. nguồn chỉnh lưu và phụ tải điện một chiều. Bộ lọc có chức năng ngăn chặn thành phần xoay chiều của điện áp và dòng chỉnh lưu. Trong mạch chỉnh lưu một pha