CHƯƠNG I:CÁC VẤN ĐỀ CHUNG CỦA HỆ KẾT CẤU 1.Mô tả phận hệ kết cấu: Mã số đề Bước dầm phụ Bước dầm 61 Ls=1.2(m) Lp=3.8(m) Giá trị n dùng tính Lc n=8 Hoạt tải tiêu chuẩn Hệ số vượt tải Pc=1100(kg/m2) np=1.2 -Tỉnh tải có hệ số vượt tải :ng=1.1 -Nhịp dầm :Lc=n*Ls=8*1.2=9.6(m) 2.Tải trọng tác dụng lên sàn: - Tải trọng tác dụng lên sàn gồm hai thành phần :tĩnh tải (tải trọng thân)và hoạt tải(tải trọng tạm thời) -Khi tính tốn sàn cấu kiện dầm chính,dầm phụ dung tải trọng tiêu chuẩn xét độ võng,và dung tải tính tốn xét đến độ bền: 3.Các đặc trưng lý vật liệu: Bao gồm vật liệu sau: -Thép:dung thép bản,thép hình…với mác thép :BCt3-nc2 -Que hàn N42 .cường độ chịu kéo tính tốn:R=2100(daN/cm2) .cường độ chịu cắt tính tốn:Rc=1500(daN/cm2) moduyn biến dạng đàn hồi: E  2,1.10 (daN / cm2)  2,1.10 ( daN / m2) �f � �� -Gía trị giới hạn chuyển vị tương đối sàn-dầm �L �: Đối với: Dầm chính: Dầm phụ : f / L  1/ 400 f / L   1/ 250 Bản sàn thép:  f / L  1/150 -Trọng lượng riêng thép:   78,5( KN / m2) cường độ kéo đứt tiêu chuẩn: f wun  4100(daN / cm )  410.10 ( daN / m ) cường độ tính tốn : f wf  1800(daN / cm )  180.10 (daN / m ) CHƯƠNG II:THIẾT KẾ BẢN SÀN LOẠI DẦM 1.Mặt sàn số liệu xuất phát 2.Sơ đồ tính cách xác định nội lực -Sơ đồ tính Để đơn giản ta lấy nhịp tính toán sàn với nhịp dầm Ls=1,2m Tải trọng tác dụng lên sàn có kể đến trọng lượng thân sàn c c Tải tiêu chuẩn: q  ( p  ts  ) c Tải tính tốn: q  ( p np  ts ng. ).1 M max  qL2 s  H   Mo 1 Momen uốn cực đại Lực kéo H: H  np  � � E1 ts � �l � � 3.Xác định chiều dầy sàn -Sơ chiều dầy bàn sàn Ls � 72 E1 �  4no � 1 � ts 15 � n04 pc � E 2,1.106 �l � n0  � � 150 E1    2,31.106 ( daN / cm )  2,31.108  KN / m  2 � 1 v  0,3 � Trong : Ls 4.150 72.2,31.108 1,  (1  )  119, 46 � ts   0, 01( m)  10  mm  ts 15 150 11 119, 46 Vậy ta chọn ts=10(mm) 4.Kiểm tra độ võng sàn Giá trị tải trọng tác dụng lên sàn Tiêu chuẩn q c  ( p c  ts  ).1   11  0, 01.78,5   11, 785  KN / m  q  ( p c np  t s ng  ).1   11.1,  0, 01.78,5.1,1  14, 0635  KN / m  Tính tốn   0 Độ võng cực đại sàn Tìm 1  0 0  5qc.L4S  348 E1 I X 5.11,785.1, 24  0, 0165  m  0, 013 � 8� 384.2,31.10 � � � 12 � �0, 0165 �      2   � ��   1, 408 � 0, 01 � Xác định:    0, 0165 Ls  6,852.103  m  �  p      8.103  m   1, 408 150 Độ võng cực đại: Vậy chiều dầy sàn chọn thỏa mãn điều kiện độ võng cho phép 5.Kiểm tra độ bền sàn,tính lien kết sàn vào dầm phụ Kiểm tra độ bền ntb  pc.np  g.ng 11.1,  0, 785.1,1   1,193 pc  g 11  0, 785 ntb:hệ số vượt tải trung bình 2 H  ntb 2  �1 � � � E ts  1,193 � �2,31.0, 01.10  302,541 KN  � � Ls 150 � � � � Momen cực đại nhịp sàn M max  qL2 s 14, 06.1, 22  H   302,541.6,852.103  0, 458  KNm  8 Wx momen chống uốn mặt cắt ngang sàn c 1 Chọn hệ số điều kiện làm việc:  H M max 302,541 0, 458.6     2774,1 KN / m2  �f  c  210.103  KN / m  As Ws 0, 01.1 0, 01 Chiều cao cần thiết đường hàn:  f  0,7;  s  1; f wf  18.104  KN / m    f   0,7.18.104  12,6.104 ( KN / m2 ) hf  Hàn tay nên ta có Ta chọn H 302,541  2, 4.103  m   2,  mm   f  c 12, 6.10    hf=20(mm) CHƯƠNG 3:TÍNH DẦM PHỤ 1.Sơ đồ tính tốn 2.Xác định tải trọng-xác định nội lực c qdp   pc   ts  Ls   11  78,5.0, 01 1,  14,142  KN / m  Giá trị tiêu chuẩn Giá trị tính tốn qdp   pc.np   ts.ng  Ls   11  78, 5.0, 01.1,1 1,  16,876  KN / m  Momen cực đại dầm M max  qdp L2P 16,876.3,82   30, 461 KNm  Lực cắt cực đại gốc V max  qdp LP  16,876.3,8  32, 064  KN  3.Chọn tiết diện dầm phụ Momen kháng uốn yêu cầu M max 30, 461 Wxgc �   1, 45.104 m3  145cm3 R. c 21.10 Tra bảng thép hình chữ I ta Wx  159cm3 ; A  25, 4cm ; I x  1430cm ; b  10cm; h  18cm; c d  0,51cm; t  0,83cm; g dp  19,9( KN / cm)  0,199( KN / m); S  89,8cm3 Momen dầm M  M max  V  V max  c g dp L2P ng c g dp LP ng  30, 461   32, 064  Lực cắt dầm Biểu đồ có kể đến tải trọng thân 0,199.3,82.1,1  30,856  KNm  0,199.3,8 1,1  32, 458  KN  4.Kiểm tra dầm phụ theo độ bền Kiểm tra theo ứng suất pháp cực đại dầm  max  M 30,856   194, 06.103  KN / m2  �R. c  210.103  KN / m  6 Wx 159.10 Kiểm tra theo điều kiện chịu cắt tiết diện đầu dầm V S 32, 479.89,8.10 6 �max    39,991.103  KN / m2  �Rc  c  150.103  KN / m  8 2 I x tw 1430.10 0, 51.10 Kiểm tra vị trí cách đầu dầm đoạn l/4=Lp/4=0,95m Tại tiết diện ta kiểm tra bền phân tố điểm giao dầm cánh dầm  td   12  3 12 �1,15.R. c 2 M 1.hw 22,84  18  0,83.2  10 1    1304, 002  KN / m  6 Wx.h 159.10 18 Trong Sc: momen tĩnh cánh dầm phụ �h t � �0,18 0, 0083 � 5 Sc   b.t  �  � 0,1.0, 0083 �  � 7,125.10 m � �2 � �2 �1  V Sc 7,125.14, 42.105   14087,82  KN / m  11 Ix.d 1430.5,1.10 �  td  1304, 002   14087,82   24, 43.103  KN / m2  �1,15 R. c  241,5.103  KN / m2  Kết luận: qua bước kiểm tra dầm thỏa điều kiện bền chịu tác dụng tải 5.Kiểm tra độ cứng dầm phụ Độ võng tướng đối cực đại dầm phải thỏa mãn:  � � �� � 1/ 250 l �l � c c 2  �  �  qdp  g dp  LP  14,142  0,199  3,8 � � �� �   3, 41.103 �� �  4.103 8 8 l �l � 384.E.Ix 384.2,1.10 1430.10 �l � 250 Vậy dầm thỏa mãn điều kiện độ vỏng cho phép 6.Kiểm tra điều kiện ổn định tổng thể Trong trường hợp không cần kiểm tra điều kiện ổn định 7.Cấu tạo tính tốn chi tiết gối dầm phụ lên dầm Dầm phụ gác lên dầm ,giữa hai dầm phụ gác lên dầm vị trí ,sẽ co khoảng hở sai số chế tạo:khoảng hở  Thường lấy  (5:10)mm ta chọn  =10mm Hình vẽ: ta lấy đường hàn hf=5mm theo cấu tạo: Để cho dầm phụ liên kết với dầm ta lấy bf=180mm Diện tích ép mặt dầm phụ lên dầm chính: fu 38.10 fc    36,19.104  KN / m  M 1, 05 180 � � Ao  100 �  10 � 8000mm  8.10 5 m �2 � ứng suất truyền xuống dầm ứng với Ao  V 32, 479   0, 4.104  KN / m  �fc. c  36,19.104  KN / m  Ao 8.105 Vậy điều kiện chịu ép mặt thỏa mãn: CHƯƠNG 4.TÍNH TỐN DẦM CHÍNH 1.Sơ đồ tính tốn Dầm liến kết với cột,ta chọn hình thức liên kết sau cho vị trí liên kết khớp:Khi sơ đồ tính tốn dầm dầm đơn giản gối tựa đầu Nhịp tính tốn dấm lấy Lc=8xLs=8x1,2=9,6m 2.Xác định tải trọng xác định nội lực c Gọi Vdp vàVdp giá trị lực tập trung mổi vị trí dầm phụ gác lên dầm c c Vdpc   qdp  g dp  Lp   14,142  0.199 3,8  45, 495KN Ta được: c Vdp   qdp  g dp ng  Lp   16,876  0,199.1,1 3,8  64,96 KN Biểu đồ nội lực Mx V: Giá trị momen cực đại dầm Giá trị lực cắt lớn Vdp=64,96KN Mmax=632,616KNm Vmax=227,36KN 3.Chọn tiết diện dầm Chiều cao dầm Ta có độ võng cực đại dầm c 158.Vdpc L3S Lc 9, 158.Vdp LS         3EI � � 400 �M max h � E � � � � Lc 2f � � � � c 316 f Vdp LS 316.21.104.1, 22.400 � h    0, 79m  79cm 3E.M max    3.2,1.108.8.9, hkt tính cơng thức k=1,15 hkt  k W tw tw:chiều dày bụng dầm: w:momen kháng uốn tiết diện ngang W M max 632, 616   3, 012.103 m3 f  c 21.10 Giả sử cho : h �hw �h �79cm Chiều dày bụng xác định theo điều kiện sau; Dầm phải thỏa mãn điều kiện chịu lực cắt max đầu dầm Giả thiết có bụng chịu cắt: 3.V max 3.227,36 tw �   2,877.103 m 2.hw fv. c 0, 79.15.10 Khi dầm đảm bảo ổn định không cần gia cường sườn dọc thì: hw f 0, 79 21.104 tw �   4,542.103 m 5,5 E 5, 2,1.10 Khi dầm cao từ đến 2m ta chọn tw theo kinh nghiệm: 3h 3.0, 79.103 tw    7  9,37 mm 1000 1000 Từ điều kiện ta chọn tw=5mm hkt  k M max 623, 616  1,15  0,886m  88, 6cm f tw 21.10 4.5.10 3 Dầm không bị khống chế hmax,ta chọn h=0,9m thỏa h �h  0, 79m 4.Xác định chiều dày bụng dầm Đảm bảo chịu lực cắt Vmax: Không cần gia cường sườn dọc: tw  3.V max 3.227,36   2, 526.103 m 2.hw fv. c 2.0,9.15.104 0,9 21.104 tw   5,174.103 m 5,5 2,1.10 lo � bf � bf �bf � E �� 0, 41  0.0032  � 0, 73  0, 016 � � bf � tf � tf �hf � R 1, � 0, 25 � 0, 25 �0, 25 � 2,1.108 �� 0, 41  0.0032  0, 73  0, 016 � � 0, 25 � 12.103 � 12.103 �0,888 � � 21.10 4,8 �16, 44 Vậy dầm bảo đảm điều kiện ổn định tổng thể 9.Ổn định cục cánh nén Ta có bof E bf tw 25  0, �0,5 � bof     12, 2m tf R 2 bof 12, 2,1.108   10,16 �0,5  15,81 tf 1, 21.10 Vậy điều kiện dầm thỏa mãn điều kiện ởn định cục cánh nén 10.Ổn định cục bụng dầm Độ mảnh quy ước bụng dầm w  hw R 0,876 21.104   4, 61 f � w � � � 3, tw E 0, 006 2,1.108 _ as  2hw  2.0,876  1, 752m Để an toàn ta lấy as=Ls=1,2m Chiều rộng sườn bs chiều dày sườn ts bs  hw 876  40   40  69, 2mm 30 30 ts �2bs R 21.104  2.69, 2.103  0, 0043m E 2,1.108 Vậy ta chọn bs=7cm ts=5mm Các sườn hàn vào dầm theo cấu tạo với chiều cao đường hàn hf=hmin=5mm � 0, 76 �Rc �cr  10,3 � 1 � �  �ow  as 1, d R hw R 0,876 21.10   1,37 ow2     4, 61 hw 0,876 tw E tw E 6.103 2,1.108 15.104 � 0, 76 � �cr  10,3 � 1  102,136.103  KN / m  � 1,37 4, 61 � � Trong Đồng thời ta có giá trị ứng suất tiếp cực đại đầu dầm V gây �max  48,51.103  KN / m  p �cr  102,136.103  KN / m  Vậy bụng sau gia cường đủ điều kiện ổn định cục Mất ổn định cục ứng suất pháp,ứng suất tiếp,ứng suất cục Ta chọn ô thứ tứ bên trái qua để kiểm tra Nhận xét as>hw nên ta có vị trí kiểm tra Dựa vào biểu đồ nội lực thấy M1>M2 V1>V2 Các giá trị nội lực tính tốn vị trí 1 M  M dc  M bt1 V  Vdc1  Vbt1 M dc  V max x1  Vdp.x  227,36.1,95  64,96.0, 75  394, 632  KNm  Vdc1  V max  Vdp  227,36  64,96  162, 40  KN  1,952 3 1,95 M  Vbt.1,95  gdc  4, 665.1,95  971,95.10  7, 24  KNm  2 Vbt1  Vbt  gdc.1,95  4, 665  971,95.103.1,95  2, 76  KN  bt M  M dc  M bt1  394, 632  7, 24  401,872  KNm    dc bt Vậy ta có Trong phạm vi khơng có lực tập trung nên kiểm tra ổn định theo công thức V  V  V  162,  2, 76  165,160 KN 2 � � ��1 � � � � � � c � cr � ��cr � Ta Ccr phụ thuộc vào 3 bf �tf � 0, 25 � 12.103 �    0,8 � � 1,826 � � hw �fw � 0,876 �6.10 3 �   1,826 � tra  bang ta có � Ccr=32,99 Ccr.R 32,99.21.104 �  cr    325,98.103  KN / m  2 W 4, 61 ta  có �cr  102,136.103  KN / m  giá_tri  và_�1 M 1.hw 401, 872.0,876 1    115,86.103  KN / m  3 Wx.h 3,376.10 0,9 V1 165,16 �1    31, 423.103  KN / m  3 hw.tw 0,876.6.10 Thay vào công thức ta được: 2 � � ��1 � � � � � � c  cr � ��cr � � 2 � � ��1 � �115,86.103 � �31, 423.103 �  �  c   � � � � � �  0, 47 � c  � �  cr � ��cr � 102,136.10 � � �325,98.10 � � Vậy bụng thỏa điều kiện ứng suất tiếp,ứng suất pháp,ứng suất cục tác dụng đồng thời Kết luận:bản bụng dầm chịu tác dụng từ dầm phụ truyền xuống đủ điều kiện để bụng không bị ổn định cục 11.Thay đổi tiết diện theo chiều dài dầm: Ta chọn phương án thay đổi tiết diện dầm cách thay đổi bề rộng cánh Dầm bf vị trí cách gối tựa khoảng x=Lc/6=1,6m Momen vị trí thay đổi tiết diện Lc � gdc.x � 971.9,6.103 � 971,95.1,62.103 � M x/  �V max  gdc �1,6  Vdp.0,4   �227,36  1,6  64,96.0,4   344,01 KNm  � 2� 2 � � � Momen kháng uốn cần thiết vị trí thay đổi tiết diện / Wxyc  M x/ 344, 01   1, 927.10 3  m3   1927  cm3  fwt. c 0,85.21.10 Ix’ momen quán tính trục trung hòa tiết diện dầm sau đổi chiều rộng cánh 2 �b / t �h tf � � 0,006.0,8763 �b / 0,0123 �0,9 0,012 � � tw.hw3 /  �f f  �  � b /f tf  �  �f �  � b f 0,012  � 12 12 � �2 �12 �2 � � � 12 � I x/  3,36.10 4  4,73b /f I x/  Wxyc/  Wx/ Đồng Wx/  2.I x/   3,36.104  4, 73.b /f  � b /f  0,122cm h 0,9 Theo yêu cầu cấu tạo chọn b’f=0,18cm Momen kháng uốn Trong Wx/  2.I x/ 2.1,15.103   2,339.10 3 cm3 h 0,9 2 �b /f t 3f �h tf � � 0,006.0,8763 �b /f 0,0123 �0,9 0,012 � � tw.hw3 / / I   �  �  � b f tf  � 2� �  � b f 0,012  � 12 12 � �2 �12 �2 � � � 12 � / 4 3 I x  3,36.10  4,73.0,18  1,15.10 m / x Dầm sau thay đổi tiết diện  ' M x' hw 344, 01.0,876   156,502.103  KN / m  3 Wx.h 2,1395.10 0,9 �9.971,95.10 3.9, � �9 gdc.Lc � V '  V  Vbt  162,  �  gdc.x � 162,  �  971,95.103.1, � 202,83KN � � � � V’ lực cắt tác dụng x Vdp truyền xuống Sc’ momen tĩnh tiết diện �h tf SC'   bf '.tf  �  �2 � �0,9 0, 012 � 4 �  0,18.0, 012  �  � 9,95.10 m � � �2 4 V '.Sc ' 202,83.9,95.10 �td    25,936.103  KN / m  3 3 Ix.tw 1,52.10 6.10  156,502.10    25,936.10   162,821.10  KN / m   KN / m  �1,15 c fwf  207.10  KN / m   td   '2  3�'2   td  162,821.103 3 2 Kiểm tra điều kiện chịu ứng tiếp đầu dầm V=232,085KN V Sx ' �Rc. c Ix '.tw �hw �hw �h  tf Sx '  �  tw �   bf '.tf  � �2 �4 �2 �max'  � �0,876 �0,876 �0,9  0,012 � 3  0,006 �   0,18.0, 012  � � � � 1,53.10  m  �� � � � 3 V Sx ' 232,025.1,53.10 �max'  �Rc. c   49,8.103  KN / m  �Rc. c  150.103  KN / m  3 Ix '.tw 1,188.0,006.10 Kiểm tra ứng suất pháp mép cánh đường hàn dầm chịu kéo  x'  Mx ' 344, 01   130,356.103  KN / m  Wx ' 2, 639.103  x '  130,356.103  KN / m  �fwf  c  180.103  KN / m  Vậy tiết diện thay đổi thỏa điều kiện bền 12.Cấu tạo tính tốn chi tiết dầm a.Liên kết cánh dầm với bụng dầm Ta có cơng thức xác định chiều cao đường hàn góc bụng cánh V Sf 232,025.9,59.104 hf �   7, 43.104 m  0, 743mm 3   fw  Ix. c 2.12,6.10 1,188.10 Chọn phương pháp hàn tay,kiểm tra mắt thường Chọn hf=5mm theo cấu tạo với thép dày 6-10mm b.Cấu tạo tính tốn mối nối dầm Chiều dài dầm 9,6m ta chọn nối dầm vị trí cách dầm 1,6m (tại vị trí thay đổi tiết diện) đoạn lại 8m Ta thiết kế nối dầm với phương án sau *Phương án 1.nối dầm liên kết hàn Trên tiết diện dầm đốt nên nối dầm lần.Đồng thời đảm bảo tốt độ bền mối nối ,trách ứng suất hàn ,ta chọn nối bụng cánh vị trí khác Kiểm tra mối nối Momen vị trí nối Mn=M’=344,01KNm Lực cắt vị trí nối.Vn=V’=202,83KN Kiểm tra theo ứng suất tương đương  td    3 1,15. c fwt Điều kiện kiểm tra thỏa trình thay đổi tiết diện Giả thiết bụng chịu cắt hoàn toàn với giá trị Vn �w  Vn 202,83   39,126.103  KN / m  Aw  0,876  2.0,006  0,006 �w  39,126.103  KN / m  �fwt  0,85.R  17,85.104  KN / m  Hai cánh dầm chịu ứng suất pháp cực đại tiết diện σ không kiểm tra Kết luận phương pháp nối dầm liên kết hàn đối đầu thỏa mãn điều kiện Chịu lực *Phương pháp :nối dầm liên kết bulong Mối nối hàn vị trí nối khuyếch đại dầm gặp khó khăn khó đảm bảo chất lượng Vì cơng trình lớn thường dung bulong cường độ cao để nối dầm Mối nối cánh dung ghép ,bản bụng dùng ghép Momen uốn vị trí nối dầm M=344,01KNm Lực cắt vị trí nối dầm V=202,83KN Phân phối lại momen cho bụng cánh sau M Iw M tw.hw2 344, 01.6.0,8763.10 3 Mw     97,327  KNm  Ix Ix '.12 1,188.12.10 3 Bản cánh chịu Mf  M  Mw  344, 01  97,327  246, 68  KNm  Chọn đường kính bulong d=20,mac thép 40crva đường kính lổ d1=23cm Khơng gia cơng bề mặt,bulong xiết theo góc quay en pha Khả chịu lực bulong cường độ cao xác định  N  b/ c  � � fhb Abn. b1 � � nf �fb � Trong d=20mm,tra bảng Abn=2,45cm2, fub  135.10  KN / m2  � fhb  0, fub fhb  0, 7.135.104  94,5.104  KN / m2  thép 40CrVA,được thép không gia công bề mặt nên hệ số ma sát 0,25  bl  1, Hệ số độ tin cậy tra bảng với Mặt phẳng tính tốn nên nf=2  b1  0,9 Ta có �0, 25 �  86,82 KN � �1, �  N  b / c  94,5.104.2, 45.104.0,9 � Thế vào công thức ta Tính tốn kiểm tra mối nối bụng dầm Chiều dày ghép tw=0,006m Abg  2.0, 006.0,8  9, 6.10 3 m Abg �Aw  hw.tw  5, 256.10 3 m Lực cắt V1 bulong chịu lực cắt Vphân bổ V1  V 202,83   25,3  KN  nw Với nw số bulong phía ghép nw=8 momen uốn bụng chịu Mw phân bổ cho bụng thành hang không cho bulong ,hang N max  Mw m.�e i chịu Nmax .e max Với m=2 số cột bulong liên kết ei:khoảng cách bulong đối xứng qua truc dầm �e i  e12  e22  0, 24   3.0, 24   0,576 e max  e2  3.0, 24  0, 72m 97,327 N max  0, 72  60,82 KN 2.0,576 Điều kiện bền cho bulong hang V12  N max � N  b / c  c  25,32  60,822  65,88 KN �86,82 KN Tính tốn kiểm tra mối nối cánh dầm Số lượng bulong cần thiết cho phía mối nối cánh dầm nf  Nf  Nf  N  b / c  c Mf Mf 246, 68    277, 779 KN hbn hf 0,888 Ta được: Với hbn khoảng cách trọng tâm tiết diện nối hai cánh dầm gần lấy hf nf  Nf  N  b/ c  c  277, 79  3,19 chon nf  86,82.1 Chọn chiều dày ghép cánh t=tf=12mm Bố trí ghép dầm sau Diện tích ghép cánh Abg  2.60.12  150.12  3240mm Abg  3240mm �Af  180.12  2160mm Cấu kiện ghép bị giảm yếu số lượng bulong nên cần kiểm tra theo N �R. c An An  Abg  A1  2.60.12  2.12.23  888mm An p 0,85 Abg  0,85.2.60.12  1224mm công thức ta kiểm tra với tiết diện quy ước Ac=1,18An=1048mm2 N 277, 79 �R. c   265, 06.103  KN / m2  f R. c  210.103  KN / m  6 An 1048.10 ta có Do cần tăng diện tích ghép cánh lên t=20mm An  2.60.20  2.20.23  1480mm2 An p 0,85 Abg  0,85.2.60.20  2040mm2 Ac  1,18 An  1746, 4mm N 277, 79   15,90.104  KN / m  �R. bl  21.10  KN / m  Ac 1746, 4.106 Kết luận:vẫn giữ nguyên kích thước ghép tăng diện tích nối cánh lên t=20mm Trong phương án nối dầm trên,tùy thuộc vào điều kiện mà chọn phương án thích hợp Khi tải trọng động ,tải trọng lớn ta dung liên kết bulong -Cấu tạo tính tốn dầm khớp sơ đồ tính ,chọn kiểu liên kết dầm với cột hình vẽ.Thép chọn đở đầu dầm thép góc khơng cạnh Các bulong liên kết sườn đầu dầm với cột dầm với thép góc đở dầm lấy theo cấu tạo Chọn phi 14 Tính tốn liên kết sau Thép góc hàn vào cột đường hàn góc Lực cắt V đầu dầm toàn đường hàn nhận từ thép góc truyền vào cột Chọn trước chiều cao đường hàn hf=18mm Tổng chiều dài đường hàn cần thiết �l w  V 202,83   19,5cm hf   fw   c 18.12, 6.1.10 Tra bảng chọn tiết diện thép L150.90.15 Chiều dày thép 15mm hmax=1,2.15=18mm thép chọn thỏa mãn đường hàn �l w   150  2.15   240mm  24cm f 19,5cm Tính tốn sườn đầu dầm : Sườn đầu dầm có tác dụng với bụng chịu truyền phản lực gối tựa Chọn trước bề dày bụng ts=10mm Thỏa điều kiện ts>tw=6mm Cần phải thỏa điều kiện ổn định cục sau bos E 2,1.108 �0,5  0,5  15,81 ts R 21.104 bos �15,81.ts  158,1mm bs  tw bos  � bs  2.bos  tw �326, 2mm Để đơn giản dể chế tạo ta chọn bs=bf’=180mm Diện tích sàn As=bs.ts=10.180=1800mm2 Kiểm tra sàn theo điều kiện ép mặt mút sườn V �fc. c As 3800 fc  fu   3619  daN / cm   36,19.104  KN / m2   m 1, 05 V 202,83 �fc. c   112, 68.103  KN / m2  �361,9.103  KN / m2  6 As 1800.10 Sườn đầu dầm kiểm tra theo điều kiện ổn định mặt phẳng bụng dầm quy ước chịu nén tâm.Tiết diện quy ước gần tiết diện sườn gối phần bụng C1 E  0, 65.6.10 3 1000  12,33.10 2 m R C1  0, 65.tw Kiểm tra theo công thức F �f  c  A F  V  202,83KN A  As  Awl  0, 01.0,18  C1.tw  2,5.103 m  hw iz Phi số uốn dọc phụ thuộc độ mảnh 2 3 C1.tw3 ts.bs3 12,33.10  6.10  0, 01.0,183 Iz      5,1.106 m 12 12 12 12 iz  iz  Iz A  5,1.106  0, 045m  4,5cm 2,5.103 87,  19, �   0,967 4,5 Thế số vào ta F 202,83   83,127.103  KN / m2  �f  c  210.103  KN / m2  3  A 0,967.2,5.10 Vậy sườn đầu dầm chọn thỏa mãn độ bền ổn định ... tốn dấm lấy Lc=8xLs=8x1,2=9,6m 2.Xác định tải trọng xác định nội lực c Gọi Vdp vàVdp giá trị lực tập trung mổi vị trí dầm phụ gác lên dầm c c Vdpc   qdp  g dp  Lp   14,142  0.199 3,8 ... KNm Mbt  ng. Wx  3,376.103 m3 F giá trị tải cục dầm F=Vdp=64,96KN lz chiều dài tính tốn tải tập trung lz  b  2tf  0,1  2.12.103  0,124m 64,96 c   87,311.103  KN / m  3 6.10 0,124... dc  M bt1  394, 632  7, 24  401,872  KNm    dc bt Vậy ta có Trong phạm vi khơng có lực tập trung nên kiểm tra ổn định theo công thức V  V  V  162,  2, 76  165,160 KN 2 � � ��1 �