BẢNG TÍNH KẾT CẤU ÁO ĐƯỜNG MỀM (TIÊU CHUẨN ÁP DỤNG: 22TCN 211-06) CƠNG TRÌNH: KHU ĐƠ THị MớI TÂY NAM KIM GIANG I PHƯờNG Hạ ĐÌNH, QUậN THANH XUÂN, PHƯờNG ĐạI KIM, QUậN HOÀNG MAI, XÃ TÂN TRIềU, HUYệN THANH TRÌ - THÀNH PHố HÀ NộI TÍNH KẾT CẤU ÁO ĐƯỜNG LOẠI I SỐ LIỆU ĐẦU VÀO */ Thơng số chung Đường thị: Đường trục khu vực; Đồng Không Không 6,00% 15 năm 100 kN 33 cm 0,6 MPa Cấp cao A1 MĐ Bảng 1: Dự báo thành phần xe năm cuối thời hạn thiết kế Trọng lượng trục Pi (kN) Số trục sau Số bánh xe K/c LL xe chiều Loại xe Trục trước Trục sau (trục) cụm bánh trục sau trục sau (m) ni (xe/n.đêm) Xe loại: 1500 Xe buýt loại: + Loại nhỏ 26,40 45,20 250 + Loại lớn 56,00 95,80 50 Xe tải loại: + Tải nhẹ 18,00 56,00 200 + Tải vừa 25,80 69,60 2 30 + Tải nặng 48,20 100,00 2 10 + Tải nặng 45,20 94,20 2 1,4 Loại Cấp đường t.kế: Số xe thiết kế: Dải phân cách giữa: Dải phân cách bên: Tỉ lệ tăng trưởng xe: q= Năm cuối thời kì T.kế: t= Tải trọng trục tiêu chuẩn: Đường kính ép D: Á.lực tính tốn t.chuẩn:p= Loại tầng mặt: Tính KCAĐ cho Đường ô tô cao tốc cấp I; Đường ô tô cấp II; Đường ô tô cấp III; Đường ô tô cấp IV; Đường ô tô cấp V; Đường ô tô cấp VI; Đường đô thị: Đường cao tốc7 trục chính; Đường thị: Đường trục khu vực; Đường thị: Đường phố; Đường đô thị: Đường KCN 10 kho tàng; Đường đô thị: Đường xe đạp, 11 ngõ phố; 1/ Số trục xe tính tốn/làn xe sau qui đổi trục tiêu chuẩn: *Công thức: k  P  N tk   C1  C  ni   i   100  i 1 4, Trong đó: C1: hệ số số trục xe: C1 = 1+1,2*(m-1) Với m: số trục xe cụm trục Bảng 2: Bảng tính số trục xe quy đổi số trục xe ti chuẩn Loại xe Xe buýt nhỏ Xe buýt lớn Tải nhẹ Tải vừa Tải nặng Tải nặng Pi (kN) Trục trước Số bánh xe K/c cụm Số trục (trục) trục sau (m) bánh xe 26,40 45,20 56,00 95,80 18,00 56,00 25,80 69,60 48,20 100,00 45,20 94,20 Trục sau Trục trước Trục sau Trục trước Trục sau Trục trước Trục sau Trục trước Trục sau Trục trước Trục sau 2 2 2 1 1 1 2 0 0 0 0 0 1,4 C1 C2 ni C1.C2.ni.(Pi/100)4,4 1 1 1 2,2 2,2 2,2 6,40 1,00 6,40 1,00 6,40 1,00 6,40 1,00 6,40 1,00 6,40 1,00 250 250 50 50 200 200 30 30 10 10 2 25 41 16 13 22 Ntk= 136 (trục/n.đêm.2chiều) 2/ Số trục xe tính tốn tiêu chuẩn/làn xe: Ntt = Ntk.fl = 136x0.55 fl = 3/ Số trục xe tiêu chuẩn tích lũy thời hạn tính toán: Ne  [(1  q)t  1]  365  N tt  q(1  q)t 1 = 75 (trục/làn.ngđêm) 0,55 (Đường xe, Không DPC giữa) 2,82E+05 (trục) Bảng tính KCAĐ theo 22TCN211-06 K.Tra vong dan hoi II/ Trình tự tính tốn: 4/ Dự kiến kết cấu áo đường: Các lớp kết cấu dự kiến dựa sở qui định chi tiết chiều dày tối thiểu tiêu chuẩn 22TCN 211-06 Bảng 3: Bảng kết cấu dự kiến Các lớp kết cấu Moduyn đàn hồi E (MPa) Bề dày lớp (tính từ lên) (cm) Tính độ võng Tính trượt Tính k.uốn 42 Nền đầm chặt K98 30 250 250 250 Cấp phối đá dăm II, Dmax =37.5 18 300 300 300 Cấp phối đá dăm I, Dmax =19 280 200 1600 BTNC 19 420 300 2000 BTNC 9.5 Cường độ kéo uốn Rku (MPa) Lực dính C (MPa) 0,028 1,60 2,60 5/ Kiểm tra cường độ chung kết cấu theo TC độ v õng đàn hồi: Công thức kiểm tra: Ech > Kdctb.Eyc a/ Việc đổi tầng lớp từ lên thực theo biểu thức (3.5): E tb   k t /  '  E1    1 k  Với k= h2/h1 t = E2/E1; Kết tính đổi tầng Bảng 4: Bảng 4: Kết tính đổi tầng lớp từ lên để tìm E tb ' Lớp kết cấu Cấp phối đá dăm II, Dmax =37.5 Cấp phối đá dăm I, Dmax =19 BTNC 19 BTNC 9.5 Ei (MPa) 250 300 280 420 t = E2/E1 1,200 1,045 1,558 hi (cm) 30 18 b/ Xết đến hệ số điều chỉnh b = f(H/D): Với H/D = 1,818 Tra Bảng 3.6 22TCN 211-06, hệ số điều chỉnh b = 1,201 Vậy kết cấu có mơ đun đàn hồi trung bình Edctb =b Etb' = 336,86 k= h2/h1 0,600 0,146 0,091 Htb (cm) 30 48 55 60 Etb' (MPa) 250,0 268,0 269,5 280,4 (MPa) c/ Tính Ech kết cấu: sử dụng tốn đồ Hình 3.1 - 22TCN 211-06 Ta có: H/D = 1,818 Eo/Edctb = 0,125 Từ tỉ số tra toán đồ Hình 3-1 22TCN211-06, được: Ech/E1 = Ech/Edctb = 0,53199 Vậy => Ech = 179,21 (MPa) d/ Nghiệm lại điều kiện (3-4) theo mục 3.4.1; phải có: Ech > Kdctb.Eyc Từ số trục xe tính tốn ngày đêm xe 75 trục/ làn.ngày đêm tra Bảng 3-4 tìm Eyc = 140,00 MPa Kiểm tra Eyc so với giá trị Eyc tối thiểu với cấp đường tương ứng theo Bảng 3-5, Eyc nhỏ lấy Eyc tối thiểu = 155,00 MPa để kiểm toán Chọn độ tin cậy thiết kế theo cấp đường từ Bảng 3-3: K= 0,90 Từ độ tin cậy, tìm hệ số cường độ độ võng: Kdvcd= 1,100 =>K dc 170,50 (MPa) tb.Eyc = Kết nghiệm toán: K dc Ech = 179.21 > = 170.5 => Kết luận => Đạt tb  E y c Vậy với cấu tạo kết cấu dự kiến Đảm bảo đạt yêu cầu cường độ theo TC độ võng đàn hồi cho phép Bảng tính KCAĐ theo 22TCN211-06 Góc ma sát j (độ) 21 K.Tra vong dan hoi Tính kiểm tra cường độ kết cấu dự kiến theo tiêu chuẩn chịu cắt trượt đất Công thức kiểm tra: Tax + Tav  C K tt tr cd a/ Tính E tb tất lớp kết cấu - Việc tính đổi lớp hệ lớp thực bảng sau, theo công thức: E tb ' E   k t /    k    Bảng 5: Kết tính đổi tầng lớp từ lên để tìm E tb ' Ei (MPa) 250 300 200 300 Lớp kết cấu Cấp phối đá dăm II, Dmax =37.5 Cấp phối đá dăm I, Dmax =19 BTNC 19 BTNC 9.5 Xét đến hệ số điều chỉnh b theo H/D => b  > Edctb=b x Etb' = 1.201 x 261.9 = t = E2/E1 hi (cm) 30 18 1,200 0,746 1,160 1,201 314,65 k= h2/h1 0,600 0,146 0,091 Htb (cm) 30 48 55 60 (MPa) b/ Xác định ứng suất cắt hoạt động tải trọng bánh xe tiêu chuẩn tính tốn gây T ax Ta có: H/D = 1,818 dc E1/E2=E tb/Eo = 314.65/42 7,49 j= 21,0 ° Từ kết trên, tra biểu đồ hình 3-2 ứng với góc nội masat đất nền: Ta có Tax/p = 0,016066 Vậy => Tax = 0.0161 x 0.6 = 0,009640 (MPa) c/ Xác định ứng suất cắt hoạt động trọng lượng thân lớp KCAD gây đất T av Tra tốn đồ Hình 3-4 ta được: Tav = -0,00078 (MPa) d/ Xác định trị số lực dính tính tốn C tt Với Ctt = C.K1.K2.K3 Trong đó: C= K1= 0,0280 (MPa) 0,6000 K2= 1,0000 (tra bảng 3-8) K3= 1,5000 => Ctt= 0,0252 (MPa) Xác định độ tin cậy yêu cầu tính cắt trượt: K= 0,90 => Hệ số cường độ cắt trượt Ktrcd = 0,94 Vậy ta có: Tav + Tax = 0.00964 -0.00078 = 0,008860 (MPa) Ctt / Ktrcd = 0.0252 / 0.94 = 0,026809 (MPa) Tav + Tax Ctt / Ktrcd => kết luận => Ta thấy: < =>Kết luận: Kết cấu dự kiến Đảm bảo điều kiện chống trượt Đạt Etb' (MPa) 250,0 268,0 258,6 261,9 Tính kiểm tra cường độ kết cấu dự kiến theo tiêu chuẩn chịu kéo uốn lớp bê tông nhựa Công thức kiểm tra: ku s ku  R tt K cdku s ku p.k b Với sku = ku Rtt = k1 x k2 x Rku Bảng 6: Kết tính đổi tầng lớp từ lên để tìm E tb ' hi (cm) Lớp kết cấu Ei (MPa) t = E2/E1 Cấp phối đá dăm II, Dmax =37.5 250 30 Cấp phối đá dăm I, Dmax =19 300 1,200 18 BTNC 19 1600 5,969 BTNC 9.5 2000 5,551 a/ Tính ứng suất kéo uốn lớn đáy lớp bê tông nhựa - Đối với lớp BT nhựa lớp dưới: -> Tìm Ech.m mặt lớp lớp BTN lớp dưới: k= h2/h1 0,600 0,146 0,091 + Tính Etbdc lớp KC lớp BTN lớp Moduyn đàn hồi lớp KC lớp BTN Etb'= Tổng bề dày lớp lớp BTN lớp H= => H/D = 48/33 = =>Hệ số điều chỉnh b  => Etbdc = Etb' x b  268,04 48 1,45 1,1704 313,70 (MPa) cm (1) (MPa) Eo/Etbdc = Với Eo/E21 0,1339 (2) Từ tỉ số (1) (2) tra tốn đồ Hình 3-1 - 22TCN211-06, ta được: Ech.m/Etbdc = 0,4807 Vậy Ech.m = Tìm s ku 313.7 x 0.4807 = 150,80 (MPa) đáy lớp BTN lớp cách tra tốn đồ hình 3-5 với: h1= 12 cm E1 = 1766,667 (MPa) h1/D = 12/33 = 0,36 (3) E1/Ech.m = 1766.67 / 150.8 = 11,72 (4) Từ (3) (4) Tra tốn đồ hình 3-5:s ku = Chọn kb = Vậy sku = 2.0285 x 0.6 x 0.85 = - Đối với lớp BT nhựa lớp trên: Tìm Ech.m mặt lớp lớp BTN lớp trên: 2,0285 0,85 1,0345 (MPa) -> Tính Etbdc lớp KC lớp BTN lớp Moduyn đàn hồi lớp KC lớp BTN Etb'= Tổng bề dày lớp lớp BTN lớp H= => H/D = 55/33 = =>HS điều chỉnh b  => Etbdc = Etb' x b  360,3 55,0 1,67 1,1913 429,21 (MPa) cm (5) (MPa) Với Eo/Etbdc = 0,0979 (6) Từ tỉ số (5) (6) tra toán đồ Hình 3-1 - QT 211-06, ta được: Ech.m/Etbdc = 0,45799 Vậy Ech.m = Tìm s ku 429.21 x 0.45799 = h1= E1 = h1/D = 5/33 = E1/Ech.m = 2000 / 196.57 = Từ (7) (8) Tra toán đồ hình 3-5: s ku = Chọn kb = 196,57 (MPa) đáy lớp BTN lớp cách tra tốn đồ hình 3-5 với: 5,0 cm 2000,00 (MPa) 0,15 (7) 10,17 (8) 2,3621 0,85 Htb (cm) 30 48 55 60 Etb' (MPa) 250,0 268,0 360,3 434,2 Vậy sku = 2.3621 x 0.6 x 0.85 = 1,2047 (MPa) b/ Kiểm toán theo điều kiện chịu kéo uốn đáy lớp BTN theo biểu thức 3.9 22TCN211-06 Công thức kiểm tra: sku  Rttku K cdku - Xác định cường độ chịu kéo uốn tính tốn lớp BTN theo (3-11) - 22TCN211-06 Rttku = k1 k2 Rku +k1= 11,11  N 0e , 22 11,11 = 0,7026 2,82E+05 ^0,22 (Với Ne số trục xe tính tốn tích lũy suốt thời hạn thiết kế) +k2 = Vậy: + Đối với lớp BTN lớp dưới: Rttku = k1 k2 Rku = + Đối với lớp BTN lớp trên: Rttku = k1 k2 Rku = 1,00 0.703 x x 1.6 = 1,124 (MPa) 0.703 x x 2.6 = 1,827 (MPa) Kcdku K.toán điều kiện (3-9) với hệ số cường độ kéo uốn = 0,94 + Đối với lớp BTN lớp dưới: sku = 1,0345 < 1.124 / 0.94 = 1.196 Vậy kết cấu dự kiến đảm bảo điều kiện kéo uốn + Đối với lớp BTN lớp trên: sku = 1,2047 < 1.827 / 0.94 = 1.943 Vậy kết cấu dự kiến đảm bảo điều kiện kéo uốn => Đạt =>Đạt BẢNG TÍNH KẾT CẤU ÁO ĐƯỜNG MỀM (TIÊU CHUẨN ÁP DỤNG: 22TCN 211-06) DỰ ÁN: XÂY DỰNG CƠ SỞ HẠ TẦNG KHU NHÀ Ở VÀ DỊCH VỤ CÔNG NHÂN PHỤC VỤ KCN GIÁN KHẨU VÀ ĐỊA BÀN LÂN CẬN ĐỊA ĐIỂM: XÃ GIA TRẤN, XÃ GIA TÂN - HUYỆN GIA VIỄN - TỈNH NINH BÌNH TÍNH KẾT CẤU ÁO ĐƯỜNG LOẠI 2-ÁP DỤNG CHO CÁC TUYẾN NỘI BỘ(TỪ NB1 ĐẾN NB12) I SỐ LIỆU ĐẦU VÀO */ Thông số chung Đường đô thị: Đường phố; Đồng Không Không 6,00% 10 năm 100 kN 33 cm 0,6 MPa Cấp cao A1 MĐ Bảng 1: Dự báo thành phần xe năm cuối thời hạn thiết kế Trọng lượng trục Pi (kN) Số trục sau Số bánh xe K/c LL xe chiều Loại xe Trục trước Trục sau (trục) cụm bánh trục sau trục sau (m) ni (xe/n.đêm) Xe loại: 1500 Xe buýt loại: + Loại nhỏ 26,40 45,20 200 + Loại lớn 56,00 95,80 45 Xe tải loại: + Tải nhẹ 18,00 56,00 60 + Tải vừa 25,80 69,60 2 18 + Tải nặng 48,20 100,00 2 + Tải nặng 45,20 94,20 2 1,4 Loại Cấp đường t.kế: Số xe thiết kế: Dải phân cách giữa: Dải phân cách bên: Tỉ lệ tăng trưởng xe: q= Năm cuối thời kì T.kế: t= Tải trọng trục tiêu chuẩn: Đường kính ép D: Á.lực tính tốn t.chuẩn:p= Loại tầng mặt: Tính KCAĐ cho 1/ Số trục xe tính tốn/làn xe sau qui đổi trục tiêu chuẩn: *Công thức: k  P  N tk   C1  C  ni   i   100  i 1 Đường ô tô cao tốc cấp I; Đường ô tô cấp II; Đường ô tô cấp III; Đường ô tô cấp IV; Đường ô tô cấp V; Đường ô tô cấp VI; Đường đô thị: Đường cao tốc7 trục chính; Đường thị: Đường trục khu vực; Đường đô thị: Đường phố; Đường đô thị: Đường KCN 10 kho tàng; Đường đô thị: Đường xe đạp, 11 ngõ phố; 4, Trong đó: C1: hệ số số trục xe: C1 = 1+1,2*(m-1) Với m: số trục xe cụm trục Bảng 2: Bảng tính số trục xe quy đổi số trục xe ti chuẩn Loại xe Xe buýt nhỏ Xe buýt lớn Tải nhẹ Tải vừa Tải nặng Tải nặng Pi (kN) Trục trước Số bánh xe K/c cụm Số trục (trục) trục sau (m) bánh xe 26,40 45,20 56,00 95,80 18,00 56,00 25,80 69,60 48,20 100,00 45,20 94,20 Trục sau Trục trước Trục sau Trục trước Trục sau Trục trước Trục sau Trục trước Trục sau Trục trước Trục sau 2 2 2 1 1 1 2 0 0 0 0 0 1,4 C1 C2 ni C1.C2.ni.(Pi/100)4,4 1 1 1 2,2 2,2 2,2 6,40 1,00 6,40 1,00 6,40 1,00 6,40 1,00 6,40 1,00 6,40 1,00 200 200 45 45 60 60 18 18 2 1 22 37 Ntk= 89 (trục/n.đêm.2chiều) 2/ Số trục xe tính tốn tiêu chuẩn/làn xe: Ntt = Ntk.fl = 89x0.55 fl = 3/ Số trục xe tiêu chuẩn tích lũy thời hạn tính tốn: Ne  [(1  q)t  1]  365  N tt  q(1  q)t 1 = 49 (trục/làn.ngđêm) 0,55 (Đường xe, Không DPC giữa) 1,40E+05 (trục) II/ Trình tự tính tốn: 4/ Dự kiến kết cấu áo đường: Các lớp kết cấu dự kiến dựa sở qui định chi tiết chiều dày tối thiểu tiêu chuẩn 22TCN 211-06 Bảng 3: Bảng kết cấu dự kiến Các lớp kết cấu Moduyn đàn hồi E (MPa) Bề dày lớp (tính từ lên) Tính độ võng Tính trượt Tính k.uốn (cm) 42 Nền đầm chặt K98 30 250 250 250 Cấp phối đá dăm II, Dmax =37.5 15 300 300 300 Cấp phối đá dăm I, Dmax =19 280 200 1600 BTNC 19 420 300 2000 BTNC 9.5 Cường độ kéo uốn Rku (MPa) Lực dính C Góc masat j (độ) (MPa) 0,028 21 1,60 2,60 5/ Kiểm tra cường độ chung kết cấu theo TC độ v õng đàn hồi: Công thức kiểm tra: Ech > Kdctb.Eyc a/ Việc đổi tầng lớp từ lên thực theo biểu thức (3.5):   k t /  E tb '  E    1 k  Với k= h2/h1 t = E2/E1; Kết tính đổi tầng Bảng 4: Bảng 4: Kết tính đổi tầng lớp từ lên để tìm E tb ' Lớp kết cấu Cấp phối đá dăm II, Dmax =37.5 Cấp phối đá dăm I, Dmax =19 BTNC 19 BTNC 9.5 Ei (MPa) 250 300 280 420 t = E2/E1 1,200 1,053 1,569 hi (cm) 30 15 b/ Xết đến hệ số điều chỉnh b = f(H/D): Với H/D = 1,667 Tra Bảng 3.6 22TCN 211-06, hệ số điều chỉnh b1,191 = Vậy kết cấu có mơ đun đàn hồi trung bình Edctb =b Etb' = 330,23 k= h2/h1 0,500 0,133 0,078 Htb (cm) 30 45 51 55 Etb' (MPa) 250,0 266,0 267,6 277,2 (MPa) c/ Tính Ech kết cấu: sử dụng tốn đồ Hình 3.1 - 22TCN 211-06 Ta có: H/D = 1,667 Eo/Edctb = 0,127 Từ tỉ số tra tốn đồ Hình 3-1 22TCN211-06, được: Ech/E1 = Ech/Edctb = 0,50943 Vậy => Ech = 168,23 (MPa) d/ Nghiệm lại điều kiện (3-4) theo mục 3.4.1; phải có: Ech > Kdctb.Eyc Từ số trục xe tính tốn ngày đêm xe 49 trục/ làn.ngày đêm tra Bảng 3-4 tìm Eyc = 128,57 MPa Kiểm tra Eyc so với giá trị Eyc tối thiểu với cấp đường tương ứng theo Bảng 3-5, Eyc lớn lấy Eyc = 128,57 MPa để kiểm toán Chọn độ tin cậy thiết kế theo cấp đường từ Bảng 3-3: K= 0,95 Từ độ tin cậy, tìm hệ số cường độ độ võng: dv K cd= 1,170 =>Kdctb.Eyc = 150,42 (MPa) Kết nghiệm toán: K dc Ech = 168.23 > = 150.42 => Kết luận =>Đạt tb  E y c Vậy với cấu tạo kết cấu dự kiến Đảm bảo đạt yêu cầu cường độ theo TC độ võng đàn hồi cho phép Tính kiểm tra cường độ kết cấu dự kiến theo tiêu chuẩn chịu cắt trượt đất Công thức kiểm tra: Tax + Tav  C K tt tr cd a/ Tính E tb tất lớp kết cấu - Việc tính đổi lớp hệ lớp thực bảng sau, theo công thức: E tb   k t /  ' E1    1 k  Bảng 5: Kết tính đổi tầng lớp từ lên để tìm E tb ' Lớp kết cấu Cấp phối đá dăm II, Dmax =37.5 Cấp phối đá dăm I, Dmax =19 BTNC 19 BTNC 9.5 Ei (MPa) 250 300 200 300 Xét đến hệ số điều chỉnh b theo H/D => b  > Edctb=b x Etb' = 1.191 x 260.5 = t = E2/E1 hi (cm) 30 15 1,200 0,752 1,165 1,191 310,36 k= h2/h1 0,500 0,133 0,078 Htb (cm) 30 45 51 55 Etb' (MPa) 250,0 266,0 257,6 260,5 (MPa) b/ Xác định ứng suất cắt hoạt động tải trọng bánh xe tiêu chuẩn tính tốn gây T ax Ta có: H/D = 1,667 dc E1/E2=E tb/Eo = 310.36/42 7,39 j= 21,0 ° Từ kết trên, tra biểu đồ hình 3-2 ứng với góc nội masat đất nền: Ta có Tax/p = 0,0186091 Vậy => Tax = 0.0186 x 0.6 = 0,011165 (MPa) c/ Xác định ứng suất cắt hoạt động trọng lượng thân lớp KCAD gây đất T av Tra tốn đồ Hình 3-4 ta được: Tav = -0,000715 (MPa) d/ Xác định trị số lực dính tính tốn C tt Với Ctt = C.K1.K2.K3 Trong đó: C= K1= 0,0280 (MPa) 0,6000 K2= 1,0000 (tra bảng 3-8) K3= 1,5000 => Ctt= 0,0252 (MPa) Xác định độ tin cậy yêu cầu tính cắt trượt: K= 0,95 => Hệ số cường độ cắt trượt Ktrcd = 1,00 Vậy ta có: Tav + Tax = 0.01117 -0.00072 = 0,010450 (MPa) Ctt / Ktrcd = 0.0252 / = 0,025200 (MPa) Tav + Tax Ctt / Ktrcd => kết luận => Ta thấy: < =>Kết luận: Kết cấu dự kiến Đảm bảo điều kiện chống trượt Đạt Tính kiểm tra cường độ kết cấu dự kiến theo tiêu chuẩn chịu kéo uốn lớp bê tông nhựa Công thức kiểm tra: ku s ku  R tt K cdku s ku p.k b Với sku = ku Rtt = k1 x k2 x Rku Bảng 6: Kết tính đổi tầng lớp từ lên để tìm E tb ' hi (cm) Lớp kết cấu Ei (MPa) t = E2/E1 Cấp phối đá dăm II, Dmax =37.5 250 30 Cấp phối đá dăm I, Dmax =19 300 1,200 15 BTNC 19 1600 6,015 BTNC 9.5 2000 5,706 a/ Tính ứng suất kéo uốn lớn đáy lớp bê tông nhựa - Đối với lớp BT nhựa lớp dưới: -> Tìm Ech.m mặt lớp lớp BTN lớp dưới: k= h2/h1 0,500 0,133 0,078 + Tính Etbdc lớp KC lớp BTN lớp Moduyn đàn hồi lớp KC lớp BTN Etb'= Tổng bề dày lớp lớp BTN lớp H= => H/D = 45/33 = =>Hệ số điều chỉnh b  => Etbdc = Etb' x b  265,99 45 1,36 1,1551 307,25 (MPa) cm (1) (MPa) Eo/Etbdc = Với Eo/E21 0,1367 (2) Từ tỉ số (1) (2) tra tốn đồ Hình 3-1 - 22TCN211-06, ta được: Ech.m/Etbdc = 0,46816 Vậy Ech.m = Tìm s ku 307.25 x 0.46816 = 143,84 (MPa) đáy lớp BTN lớp cách tra tốn đồ hình 3-5 với: h1= 10 cm E1 = h1/D = 10/33 = E1/Ech.m = 1760 / 143.84 = 1760 (MPa) 0,30 (3) 12,24 (4) Từ (3) (4) Tra tốn đồ hình 3-5:s ku = Chọn kb = 2,3189 0,85 1,1826 (MPa) Vậy sku = 2.3189 x 0.6 x 0.85 = - Đối với lớp BT nhựa lớp trên: Tìm Ech.m mặt lớp lớp BTN lớp trên: -> Tính Etbdc lớp KC lớp BTN lớp Moduyn đàn hồi lớp KC lớp BTN Etb'= Tổng bề dày lớp lớp BTN lớp H= => H/D = 51/33 = =>HS điều chỉnh b  => Etbdc = Etb' x b  350,5 51,0 1,55 1,1816 414,15 (MPa) cm (5) (MPa) Với Eo/Etbdc = 0,1014 (6) Từ tỉ số (5) (6) tra toán đồ Hình 3-1 - QT 211-06, ta được: Ech.m/Etbdc = 0,4481 Vậy Ech.m = Tìm s ku 414.15 x 0.4481 = h1= E1 = h1/D = 4/33 = E1/Ech.m = 2000 / 185.58 = Từ (7) (8) Tra toán đồ hình 3-5: s ku = Chọn kb = 185,58 (MPa) đáy lớp BTN lớp cách tra tốn đồ hình 3-5 với: 4,0 cm 2000,00 (MPa) 0,12 (7) 10,78 (8) 2,4869 0,85 Htb (cm) 30 45 51 55 Etb' (MPa) 250,0 266,0 350,5 414,2 Vậy sku = 2.4869 x 0.6 x 0.85 = 1,2683 (MPa) b/ Kiểm toán theo điều kiện chịu kéo uốn đáy lớp BTN theo biểu thức 3.9 22TCN211-06 Công thức kiểm tra: sku  Rttku K cdku - Xác định cường độ chịu kéo uốn tính tốn lớp BTN theo (3-11) - 22TCN211-06 Rttku = k1 k2 Rku +k1= 11,11  N 0e , 22 11,11 = 0,8201 1,40E+05 ^0,22 (Với Ne số trục xe tính tốn tích lũy suốt thời hạn thiết kế) +k2 = Vậy: + Đối với lớp BTN lớp dưới: Rttku = k1 k2 Rku = + Đối với lớp BTN lớp trên: Rttku = k1 k2 Rku = 1,00 0.82 x x 1.6 = 1,312 (MPa) 0.82 x x 2.6 = 2,132 (MPa) Kcdku K.toán điều kiện (3-9) với hệ số cường độ kéo uốn = 1,00 + Đối với lớp BTN lớp dưới: sku = 1,1826 < 1.312 / = 1.312 Vậy kết cấu dự kiến đảm bảo điều kiện kéo uốn + Đối với lớp BTN lớp trên: sku = 1,2683 < 2.132 / = 2.132 Vậy kết cấu dự kiến đảm bảo điều kiện kéo uốn => Đạt =>Đạt ... Đường ô tô cấp IV; Đường ô tô cấp V; Đường ô tô cấp VI; Đường đô thị: Đường cao tốc7 trục chính; Đường thị: Đường trục khu vực; Đường đô thị: Đường phố; Đường đô thị: Đường KCN 10 kho tàng; Đường. .. II/ Trình tự tính tốn: 4/ Dự kiến kết cấu áo đường: Các lớp kết cấu dự kiến dựa sở qui định chi tiết chiều dày tối thiểu tiêu chuẩn 22TCN 211-06 Bảng 3: Bảng kết cấu dự kiến Các lớp kết cấu Moduyn... tối thiểu tiêu chuẩn 22TCN 211-06 Bảng 3: Bảng kết cấu dự kiến Các lớp kết cấu Moduyn đàn hồi E (MPa) Bề dày lớp (tính từ lên) (cm) Tính độ võng Tính trượt Tính k.uốn 42 Nền đầm chặt K98 30 250